营口市实验中学教学主楼设计计算书

市实验中学教学主楼设计计算书

第一部分设计任务书

一、设计条件

市实验中学教学主楼设计条件如下：

1、水文地质条件

(1)地形概述

拟建场地地势平坦

(2)地下水情况

根据钻孔实测结果，地下水最高水位距地表-1.8m。冻结深

度-1.2m,地下水质经取样分析，对混凝土无侵蚀作用。

(2)土层概述(如下表)

岩土名称土层厚度孔隙比e液性指数Fk(kpa)T(kN/m3)

/mII

杂填土0.9100

黏土5.40.820.80200

中密细砂6270

基岩

根据工程地质勘察报告，本工程场地覆盖层厚度多为中软

场地土，建筑物所在场地类别二类。

2、气候条件

该地区主导风向为西南风，基本风压0.55KN/m2,基本雪

压0.3KN/m2

3、抗震设防要求

该地区抗震设防烈度为7度，近震，（查规得g=0.15g,

计地震分组为第一组）

4、其它条件

工程所用预制构件及建筑材料，本地区均能供应。施工

位吊装及运输机械均较完备。有上、下水及供电设施。

二、设计容及要求

设计容包括建筑设计，结构设计和施工组织设计三部分。

（一）、建筑设计

1、设计要求

（1）总平面图设计

要求在给定场地，布置教学楼，锅炉房，食堂，餐厅，车库，

库房，自行车硼，门卫，环行跑道，运动场地，绿化用地等。其中除

教学楼做单体设计外，其余只在总平面图中设计其位置，可不做单体

设计。

（3）教学楼设计要求

建筑面积：要求总面积控制在2500~3000面左右。

其中：普通教室：12间，每间约为50〜60娠；

其他教室：美术，音乐，语音，微机教室各一间，每间

约60"80m2；

实验室:5间,每间约为60~80ID2;

图书阅览室:面积约200m2；

教师办公室：12间，每间约为20m1

其他办公辅助用房：如门卫，保卫处，会议室等200m2

左右。

要求每层均设厕所，屋面采用有组织排水，室外高差

0.75mo

2、绘制建筑施工图

（1）首页图：包括建筑设计简要说明，总平面图、图纸目

录、门窗表。

（2）首层平面图、标准层平面图、顶层平面图（1：100

或1：150）o

（3）主要2个立面图（比例1:100或1：150）。

（4）主要2个剖面图2个（比例1:100或150）o

（5）主外墙大样图1个，节点大样图3〜4个，（比例1:10

或l：20）o

一个主要立面和墙身祥图要求用手画图。

（二）、结构设计要求

1.设计说明

（1）采用钢筋混凝土现浇框架结构，装配整体式或现浇

钢筋混凝土楼（屋）盖，空心砖或砌块填充墙。

（2）基础采用C20混凝土，框架采用C30混凝土，钢筋

采用HPB235,HRB335钢筋。

（3）荷载均按《建筑结构荷载规》（GBJ9-01）取值，建

设单位无特殊要求。

2.结构设计计算容

1）确定结构方案：上部承重结构方案与布置；楼（屋）

盖结构方案与布置；基础方案布置；结构措施及其特殊

部位的处理等。

2）结构设计计算

荷载汇集；地震作用计算；风荷载计算；荷载组合及力

分析；一幅框架计算；现浇板计算；楼梯计算；悬挑构

件计算；基础及基础梁计算；会议室（楼）屋盖计算）；

其它必要的构件计算。

3.绘制结构施工图

1）结构设计说明书

2）基础剖平面布置图及基础详图（比例1:30〜1:50）；

3）一幅框架配筋图（比例1:30〜1:50）；

4）楼梯配筋图（比例1:30〜1:50）；其它必要的构件配

筋图（如:雨篷或挑梁，比例1:30〜1:50）。

（三）、施工组织设计

第二部分结构计算书

一、结构设计方案概述

（一）框架结构布置

本工程位于抗震设防区，且为纯框架结构，所以在房屋的横向

及纵向均按刚性节点的现浇框架设计。

（二）框架梁、柱截面尺寸的确定

1、横向框架梁

本工程采用矩形截面梁，其截面高度一般可按高跨比为

1/8〜1/12确定，考虑中小学楼面活载不算太大，取

h=l/12*6600=550mm,截面宽度一般按b=（1/2〜1/3）h确定，本工程取

b=250mmo

2、框架柱

地震区的框架柱截面尺寸的确定应考虑两个方面的强度和刚

度要求，为此宜按方形柱或接近方形的矩形柱设计。具体尺寸的选定

应综合考虑柱网尺寸的大小，层高，房屋总高度，以及作用在结构上

的荷载大小等因素的影响，一般可先按层高的1/15左右初步选定截

面尺寸，然后按有关柱轴压比的要求进行复核，亦可参照类似工程的

设计经验确定。

按照以上原则本工程初步选定各柱均为b=h=500的方柱

3、纵向框架梁

h=L/12=l/12*7800=650mm,b=250mm

（三）框架跨度和柱高度的确定

在计算简图中，框架跨度应取柱形心线间的距离，底层柱高

取基础顶面至二层梁顶面（或二层梁高中心）间的距离，以上各层柱

高取层高。本工程根据工程地质资料分析，初步确定基础顶面标高在

T.200nl左右，横向框架二层梁顶标高为3.900m,所以底层柱约为

5.100m,其余各层柱高均为3.900m,横向框架的跨度为6.600m,纵

向框架的柱高的确定原则同横向框架，纵向框架的跨度为7.800m。

具体尺寸详见下图。

（四）关于框架结构力分析的简要说明

双向布置框架后的结构体系是由一系列横向和纵向框架组成

的空间结构，结构采用手算。设计时通常忽略其空间联系而分别按两

个方向的平面框架单独分析。

在竖向荷载作用下，可分别将将个幅框架作为独立的计算单元,

按其负荷围计算荷载，然后按平面框架分析力。

在水平荷载作用下，如果框架布置比较均匀，对称，同方向个幅

框架的刚度基本相等，亦可按单幅平面框架计算水平荷载及其作用下

的力。而当框架布置不均匀，各幅框架刚度相差较大时，应按同方向

所有框架共同工作进行分析，并应采取措施加强楼面整体性和水平刚

度，以确保各根框架能在水平荷载作用下共同工作。本工程采取在风

荷载作用下按单幅平面框架计算，在地震作用下按同方向框架共同工

作进行分析的方法。

对于本工程来讲，纵向三幅框架受力各不相同，应分别进行计算，

横向以⑧轴线框架（编号为KJ8）为例进行分析。

二、横向框架（KJ8）力计算

本工程为学校建筑，作用在结构上的荷载，楼层（面）活荷载，

风荷载及地震作用，下面分别计算各项荷载作用下的力。

（一）KJ8在横载作用下的力计算

1、荷载计算

1）屋面梁线荷载：

（1）屋面面荷载：

绿豆砂保护层0.05KN/M?

SBS防水卷材0.35KN/M2

20mm厚1:2.5水泥砂浆找平20X0.02=0.4KN/M2

1：8白灰炉渣找坡3%最薄处30厚12X0.15=1.8KN/M2

苯板保温80mm厚0.5义0.08=0.04KN/M2

120mm厚钢筋混凝土板25X0.12=3.0KN/M2

20mm厚板下水泥沙浆抹灰0.02X17=0.34KN/M2

合计：=5.98KN/M2

(2)屋面梁线荷载：

屋面板传来5.98X7,8=46.64KN/M

梁自重0.25X0.60x25=3.44KN/M

(0.25X0.40x25=2.5KN/M)

合计：=50.08KN/M

(=49.14KN/M)

2)楼面梁线荷载：

(1)楼面荷载：

水磨石地面0.65KN/M2

40mm厚细石混凝土25x0.04KN/M2=l.00KN/M2

120nlin厚钢筋混凝土板25x0.12KN/M=3.00KN/M2

20mm厚石灰砂浆抹灰0.34KN/M2

合计：=4.99KN/M2

(2)楼面梁线荷载：

楼面板传来4.99x7.8=38.92KN/M

梁自重3.44KN/M

2.5KN/M

合计42.36KN/M

(41.42KN/M)

3)纵向框架梁传至柱的集中力

按平面框架计算竖向荷载作用下的框架力时，应考虑与柱相连的

纵向梁传来的集中力，一般可近似地将纵向梁视为简支梁计算。下面

以A轴线纵梁为例进行计算。

(1)A轴线屋面纵梁传来的集中力：

女儿墙及压顶重

0.12*0.36*7,8*25+0,3*0.78*7.8*12=30.3KN

梁及粉刷层

[0,25*0,65+0.02*(0.53+0.7+0,254)]*25*7,3=35.07KN

梁顶面保温层及防水层

(0.25+0.02*20+12*0.15+0,5*0,08)*0,37*7,3=3.48KN

合计：68.88KN

(2)A轴线二、三、四层纵梁传来的集中力：

钢窗2,4*2*2.3*0,45=4.97KN

窗间墙0,3*30*3.9*12=42.12KN

窗下墙0.3*0.9*4.8*12=15.55KN

梁自重35.07KN

合计：97.71KN

B、C轴线纵梁传至该幅框架柱的集中力计算从略，具体数值表

示于下图中。

68.88KN49,/m-88KN

50.08KN/m

IIII、/

B3C3

。

6。

97.71KN42.36KN/m82.70KN41.42KN/mW2.95KN

\/I1IIIIIIIIIIII卜III、/

A282C2

g

6

ro

42.36KN/m8270KN41.42KN/m102.95KN

■II—III—II卜III、/

BiC,

g

6

rO

97.71KN42.36KN/m82.70KN41.42KN/m102.95KN

\/IIIIIIIIIIIIIII\/

g

Z7Z

66002400

----------------------------------e--------------

作用于KJ8的恒载以及在恒载作用下的计算简图

4)柱自重:

(1)每米柱重量

柱自重0.5*0,5*25=6.25KN/m

面层0,5*4*0.02*25=1.OKN/m

合计:7.25KN

(2)三、四层柱重7.25*3,9=28.28KN

底层柱重7.25*5.1=37.OKN

2、力计算

恒载作用下的力计算简图如上，力计算用力矩二次分配法

1)框架梁固端弯矩

MA4B4=-1/12*50.08*6,6*6.6=-181.79KN*m

MA3B3=MA2B2=MAIBI=-1/12*42.36*6,6*6.6=-153.77KN*m

MC4B4=-1/12*49.14*2,4*2.4=-23.59KN*m

MC3B3=MA2B2=MAIBI=-1/12*41.42*2.4*2.4=-19.88KN*m

2)分配系数

(1)框架梁、柱线刚度

梁、柱线刚度的计算结果列于下表中

杆截面尺寸EcILI=Ec/l相对

4

件b/(mm)h/(mm)KN/mm2mmmmKN/mm刚度

25055030.03.47*10」66001.577*。0.51

25040030.01.33*10924001.663*。0.54

50050030.05.21*10939004.008*1()71.31

50050030.05.21*10951003.065*1()71.00

(2)分配系数

计算过程略，计算结果见下列力计算图中

3)力计算

(1)弯矩计算

用弯矩二次分配法计算框架在恒载作用下的力如下:

£，下，方,，下，方,

L_0.72I0.28I10.2161).5550.2291D.29217g

-181.79181.79-23.5923.59

130.8950.90-34.17-87.80-36.23-6.89-16.70

32.22-17.0925.4528.90-3.45-18.124.1J

-10.89-4.24-10.99-28.25-1L664.099.90

152.22-152.22162.08-87.15-74.932.67-2.67

b.4193.4190.162D.13®.357135^0.14^1D.17d0.41f0.41a

-153.77153.77-19.8819.88

64.4364.4324.91-18.61-47.80-47.80-19.68-3.38-8.25-8.25

65.4532.22-9.3112.46-43.90-23.90-L69—9.34-8.35-4.13

-37.02-37.02-14.317.9320.3620,368.383.719.069.06

92.8659.63-152.48155.55-71.34-51.34-32.87W.87-7.54-3J2

10.4190.419m62D.139D.357135D.U17004150.4H

-153.77153.77-19.8819.88

64.4364.4324.91-18.61-47.80-47.80-19.68-3.38-8.25-8.25

32.2235.68-9.3112.46-23.90-26.11-1.69-9.34-4.13-4.5/

-24.55-24.55-9.495.4514.0114.015.773.077.497.49

72.1075.56-H7.66153.07-57.69-59.90-35.4810.23-4.895J3

D.464).3530.1811D.152D.39C129D.161I0.1890.4600.351

-15X77153.77-19.8819.88

71.3554.5927.83-20.35-52.22-39.77-21.56-3.76-9.14-6.98

32.22-10.1813.92-23.90-1.88-10.78-4.13

-10.23-7.82-4.001.804.633.521.912.826.865.23

93.2546.77-140.12U9.U-71.49-36.25-41.418J6-6.41-1./5

23.38-18.13-0.87

用弯矩二次分配法计算框架在恒载作用下的力

在恒载作用下KJ8弯矩图

（2）梁端剪力计算

梁端剪力分别取隔离体进行计算，计算结果如下。其中VA、VB、

Vc分别表示与A、B、C柱相连的梁端剪力值。

四层：

大梁：1=6.6mGk=39.55KN/m

£M=138.07-122.12=15.95KN*m

VA=1/2Gkl—XM/l

=1/2*39.55*6.6-15.95/6,6=128.1KN

VB左二1/2Gkl+£M/l

=1/2*39.55*6.6+15.95/6,6=132.9KN

走道梁：1=2.4mGk=38.61KN/m

£M=48.38-4.19=44.15KN*m

Vc=l/2Gk-XM/l

=1/2*38.61*2.4-38.61/2,4=30.2KN

VB右=1/2Gkl+XM/l

=1/2*38.61*2.4+38.61/2,4=62.4KN

三层：

大梁：1=6.6mGk=42.36KN/m

XM=154.27-150.26=4.01KN*m

VA=1/2Gkl—XM/l

=1/2*42.36*6.6-4.01/6,6=139.2KN

VB左二1/2Gkl+2M/l

=1/2*42.36*6.6+4.01/6,6=140.4KN

走道梁：1=2.4mGk=41.42KN/m

£M=34.22-10.57=23.65KN*m

Vc=l/2Gkl\M/l

=1/2*41.42*2.4-23.65/2,4=39.8KN

VB右=1/2Gkl+£M/l

=1/2*41.42*2.4+23.65/2,4=59.6KN

二层：

大梁：1=6.6mGk=42.36KN/m

£M=153.07-147.66=5.41KN*m

VA=1/2Gkl-XM/l

=1/2*42.36*6.6-5.41/6,6=139,OKN

VB左二1/2Gkl+2M/l

=1/2*42.36*6.6+5.41/6,6=140.6KN

走道梁：1=2.4mGk=41.42KN/m

EM=35.48-10.32=25.16KN*m

Vc=l/2Gkl-XM/l

=1/2*41.42*2.4-25.16/2,4=39.2KN

VB右=1/2Gkl+£M/l

=1/2*41.42*2.4+25.16/2,4=60.2KN

一层：

大梁：1=6.6mGk=42.36KN/m

£M=149.14-140.12=9.02KN*m

VA=1/2GkrXM/l

=1/2*42.36*6.6-9.02/6,6=138.4KN

VB左二1/2Gkl+XM/l

=1/2*42.36*6.6+9.02/6,6=141.2KN

走道梁：1=2.4mGk=41.42KN/m

£M=41.41-8.16=33.25KN*m

Vc=l/2Gkl-XM/l

=1/2*41.42*2.4-33.25/2.4=35.8KN

VB右=1/2Gkl+£M/l

=1/2*41.42*2.4+33.25/2,4=63.6KN

(3)柱轴力的计算

每层柱上下端截面(即控制截面)的轴力一般可按下式计算。

N上;计算层以上各层传来的轴力+本层横梁端剪力+接点处集中

力

N下=N上+本层柱自重+其它作用力

KJ8在恒载作用下的各柱轴力计算详见下表，恒载作用下的梁端

剪力及柱端轴力示于下图。

KJ8在恒载作用下的各柱轴力计算表

楼轴累计容具体数值

层力A柱B柱C柱

横梁传来128.1195.330.2

N上纵梁传来46.9737.9346.97

4合计175.07233.2377.17

上截面传来175.07233.2377.17

N下本层柱重28.2828.2828.28

合计203.35261.51105.45

上层传来203.35261.51105.45

N±横梁传来139.220039.8

3纵梁传来97.7182.70102.95

合计440.26544.21248.2

上截面传来440.26544.21248.2

N下本层柱重28.2828.2828.28

合计468.54572.49276.48

上层传来468.54572.49276.48

N上横梁传来139.0200.439.2

2纵梁传来97.7182.70102.95

合计705.25855.59418.63

上截面传来705.25855.59418.63

N下本层柱重28.2828.2828.28

合计733.53883.87446.91

上层传来733.53883.87446.91

N上横梁传来138.4204.835.8

1纵梁传来97.7182.70102.95

合计969.641171.37585.66

上截面传来969.641171.37585.66

N下本层柱重37.037.037.0

合计1006.641208.37622.66

128.1-132.962.4-30.2

175.07"2±.23177.17

261.51

203.25139.2—140.459.6-39.8105.45

440.26544.21248.2

572.49

468.54139.0-140.660.2-39.2276.48

705.25855.59418.63

883.87

733.53138.4—141,263.6-35.8446.9

-585.66

969.641171.37

1006.641208.37622.66

/////////

ABC

KJ8在恒载作用下的柱轴力及梁端剪力

(4)梁端弯矩的调幅

延性设计是框架抗震设计的一个重要容。为了力求在地震作用下

塑性较首先在梁端出现，而不是首先在柱端出现，以实现“强柱弱梁”

的设计原则。根据塑性力重分布的原理，可将凉端弯矩进行调幅处理，

适当减少梁端截面的负弯矩钢筋数量，这样处理还可以达到方便施工

的目的。本工程在竖向荷载作用下取调幅系数6=0.8进行计算，跨中

截面的弯矩增量利用公式AM=l/2(1-6)(Mij+Mji)进行计算，并将

调幅后的梁端及跨中截面弯矩值写在恒载作用下KJ8弯矩图括号。

(二)KJ8在活载作用下的力计算

对于框架梁柱的不同截面或同一截面的不同种类的最不利力，

往往有各不相同的活荷载最不利布置方式，力计算时可采用分跨计算

组合的方法，即将活荷载逐层逐跨单独作用在框架上，分别计算出框

架结构的力，然后利用迭加原理计算各截面的最不利力。如若采用手

算方法，当活载数值较小时，也可以不考虑活载最不利位置的影响，

直接按满布活载一次计算力，计算量可以明显减少。本工程采用手算,

直接按满布活载一次计算力。

1、活荷载的取值

(1)屋面活荷载

查《建筑结构荷载规》(GBJ50009——2001),屋面均布活荷载

标准值为2.OKN/m2,则屋面梁按线荷载计算的活载为

2.0*6,6=13.2KN/m,2,0*2,4=4.8KN/mo

(2)楼面活荷载

查《建筑结构荷载规》(GBJ50009——2001),教室建筑楼面均

2

布活荷载标准值为2.0KN/mo且本工程不需要考虑楼面活荷载的折

减，所以楼面梁上按线荷载计算的活载为2.0*6.6=13.2KN/m,

2.0*2.4=4.8KN/mo

2、活荷载的布置

活荷载的布置情况如下图:

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIiiiii

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIIlI

ABC

活荷载的布置

3、活载作用下的力计算

活载作用下的力计算采仍用弯矩二次分配法,具体计算过程详见

下图。计算中忽略了框架接点线位移的影响，按无侧移框架进行计算。

1下，右,，方，上C,后,下，

0.72I0.28I10.2163.5550.2230.29217g

-47.9247.92-2.022.02

34.5013.42-9.91-25.48-10.51-0.59-1.43

10.04-4.966.71-8.20-0,30-5.26-0.42

-3.66-1.420.390.990.411.664.02

40.88-40.8845.11-32.69-12.42-2.172.17

10,4190.4190.1621D.139D.3573.3510.14^700.4110.4司

-47.9247.92-2.022.02

20.0820.087.76-6.38-16.39-16.39-6.75-0.34-0.84-0.84

17.2510.04-3.193.88-12.74-8.20-0.17-3.38-0.72-0.42

-10.10-10.10-3.902.406.156.152.530.771.881.88

27.2320.02-47.2547.82-22.98-18.44-6.41-0.930.320.62

10,4190.4190.162D.139D.3573.3510.14110,17010450.41^

-47.9247.92-2.022.02

20.0820.087.76-6.38-16.39-16.39-6.75-0.34-0.84-0.84

10.0411.12-3.193.88-8.20-8.95-0.17-0.38-0.42-0.4/

-7.53-7.53-2.911.874.804.801.970.210.530.53

22.5923.67-46.2647.29-19.79-20.54-6.971.51-0.73-0./8

D.46413550.1811D.152D.39C12910.1611D.189D.46C0.3511

-47.9247.92-2.022.02

22.2317,018.67-6.98-17.90-13.63-7.39-0.38-0.93-0.71

10.04-3.494.39-8.20-0.19-3.70-0.42

-3.04—2.33—1.180.611.561.190.640.781.901.44

29.2314.6843.9245.94-24.54-12.44-8.96-1.280.550.73

7.24-6.22-0.37

用弯矩二次分配法计算KJ8在活载作用下的力图

囹弟鱼阴且留“算典型

o££

活载作用下梁端剪力及柱端轴力示意如下:

42.92-44.210.03T,49

-1,49

42.925423

43.61-43.618.04-3.48

86.53105.88一4.97

43.40-43.728.04-549

129.93157.64-8.94

43.25-43.878.96-2.56

173.18

210.47-11.5

/

ABC

活载作用下梁端剪力及柱端轴力图

（三）风荷载作用下的计算

1、风荷载作用下的取值

垂直作用于建筑物表面上的风荷载W(KN/m2)按下式计算

W=/?2*〃s*〃z*WO

式中42---风振系数。62=1.0；

〃s-------风载体形系数。〃s=0.8-(-0.5)=1.3；

——风压高度变化系数。〃z=i.n,具体数值根据房屋顶

点距地面的高度H=17.7m及地面粗糙度为B类，查表得到。考虑房屋

高度不大，风荷载统一按〃，=1.11计算并按均布处理。

Wo——基本风压。Wo=0.55KN/m2°

因此，作用于每平方米墙面上的风载为：

W=.2*〃S*4Z*WO=1.0*1.3*1.11*0.55=0.794KN/m2

沿高度分布的线荷载，按负荷宽度5nl计算，即

0.794*5=3.97KN/m

2、力计算

(1)计算简图如下：

力计算采用D值法，将均布线荷载先化为接点荷载，具体计算如下:

顶接点处：P4=3.97*(3.9+0.9)/2=9.53KN

四层楼面接点处：P3=3.97*3,9=15.48KN

三层楼面接点处：P2=3.97*3.9=15.48KN

二层楼面接点处：P1=3.97*(3.9+5.1)/2=17.87KN

(2)各层柱侧移刚度计算

各层柱侧移刚度计算如下表所示:

9.53KN

风载作用下力计算简图

_Kn12ic

aD=cz-----

Zib2+KZD

K二二一（一般）

柱2ic

KN/mm

_0.5+K

别aKN/mm

2+K

K二丁（首层）

2ic

二、三、四层柱

2*051039

A边跨勺以二0.39=0.165.06

2*1.312+0.39

2*2*0510,78=0.28

轴中跨=0.788.85

2*1.312+0.78

0.51+0.54八c04

B边跨-------------=0.4701-^-=0.175.3843.03

2*1.312+0.4

2*(0.51+0.54)0-80=0.29

轴中跨=()9.18

2*1.31'2+0.80

8

054*20,41=0.17

C边跨吧一二0.415.38

2*1.312+0.41

2*2*0540-82=0.29

轴中跨-=0.829.18

2*1.312+0.82

底层柱

0.51+0.50八4八

A边跨—=0.51-------------=0.405.66

1.002+0.51

2*0510.50+1.02厂八

轴中跨^-^=102-------------=0n.507.08

1.002+1.02

0.51+0.54_0.50+1.05八匚1

边跨-------------=0.517.2141.87

1.002+1.05

B1.05

2(0.54+0.51)_0.50+2.10八p

轴中跨-------------=0.63o8.91

1.002+2.10

2.10

理=0.540.50+0.54八一

C边跨-------------=0.415.80

1.002+0.54

2*0540.50+1.08八匚1

轴中跨^-^=1.08-------------=0.517.21

1.082+1.08

（3）力计算

柱端弯矩的计算如下表示，梁端弯矩可利用接点平衡条件计算，

KJ8在风载作用下的弯矩图形如下（a）所示，利用弯矩图形计算得到

的梁端剪力及柱轴力示于下图（b）中。

(a)

-1.38-1.38-3.96-3.96

3.96

-k38-2.58

-4.99—4.99—14.35-14.35

-6.37-11.9418.31

-9.46-9.46-18.86-18.86

-15.83-21.3437.17

-12.64-12.64-24.0-24.0

-28.47

-32.761.17

ABC

(b)

风载作用下的柱端弯矩计算

楼层高Pi柱DiViM±=M下二

ZD

层h(m)(KN)别(KN/mm)KNy