伊川县航龙塑业有限公司办公楼建筑与结构设计

I伊川县航龙塑业有限公司办公楼建筑与结构设计本毕业设计可分为建筑设计和结构设计两个方面。建筑设计：确定设计方案，在分析研究所给设计方案特点的基础上，完成建筑施工图设计，绘制建筑物的平面图、立面图、剖面图和部分构造详图，编写建筑设计说明。结构设计：完成结构选型，确定结构布置方案，选取有代表性的计算单元，确定计算简图，计算荷载，进行内力分析与组合，并对结构构件进行截面设计；根据地质资料，完成基础选型、基础平面布置和相应设计计算。结构设计方面不仅考虑了风荷载，也考虑了地震作用该设计建筑物采用近似“一”造型，外观线条均匀流畅。该设计历时12周，综合运用了大学期间所学专业知识，如房屋建筑学、结构力学、混凝土结构设计、土力学、抗震结构设计等诸多书籍。关键词：办公楼，结构设计，地震作用，框架计算ⅡOfficebuildingofYichuanCountyhangloThisgraduationdesigncanbedividedintotwoaspectsdesignandstructuredesischeme,researchinstitutebasedonthefeaturesofanalysisofthe,completetheconstructiondrawingdesign,drawingofthebuildingplan,elevation,sectionaldrawingandpartofthestructuraldetailsof,writearchitecturaldesign.Structuredeterminedthelayoutofthestructure,selectstheunit,determiningthecalculationdiagram,loadcalculation,internalforanalysisandcombination,andsectiondesigaccordingtothegeologicaldata,selectnotonlyconsiderdesignbuildingtoapproximatethe"one"shape,theappearaUniversityduringtheprofessistructuralmechanics,concretestructuⅢ 31.2弯矩设计值计算 31.3截面配筋计算 错误!未定义书签。第2章梁、柱截面尺寸及计算简图确定 52.1梁、柱截面尺寸确定 52.1.1梁截面尺寸确定 52.1.2柱截面尺寸确定 5第3章框架基本荷载参数计算 73.1荷载计算 73.1.1永久荷载代表值计算 73.1.2风荷载计算 83.2计算参数 3.2.1梁的线刚度 93.2.2柱的线刚度 第4章地震作用下框架计算 4.1重力荷载计算 4.2柱的侧移刚度D值 4.3自振周期计算 4.4横向水平地震作用计算 4.5变形验算 4.6地震作用下框架内力 第5章风荷载作用下框架计算 5.1风荷载及层间剪力 5.2变形验算 5.3风荷载作用下框架内力 第6章竖向荷载作用下框架计算 6.1计算单元及计算简图 6.2荷载计算 6.3梁、柱线刚度计算 6.4竖向荷载作用下框架内力计算 第7章梁、柱内力组合 7.1梁的内力组合 7.1.1梁的弯矩组合 7.1.2梁的剪力组合 7.2柱的内力组合 第8章构件截面设计 8.1梁截面设计 8.1.1梁正截面受弯承载力计算 8.1.2梁斜截面受弯承载力计算 8.2柱截面设计 8.2.1柱正截面受压承载力计算 8.2.2柱斜截面受剪承载力计算 8.3基础截面设计 8.4楼梯截面设计 参考文献 外文资料翻译 66V码AutoCAD图形AutoCAD图形AutoCAD图形MicrosoftWord文档AutoCAD图形AutoCAD图形1本设计为伊川县航龙塑业有限公司办公楼建筑与结构设计。该办公楼为五层框架结构，建筑面积为5301.1m²,总层高为19.75m。平面体型设计为“一”型，总长度为66.5m,宽度15.8m,走廊采用内廊式；底层层高为3.6m,二到五层层高3.3m,屋顶电梯间高度2.5m,室内外高差为建筑等级：Ⅱ级；防火等级：Ⅱ级；采光等级：Ⅱ级；设计使用年限：50年。本设计以适用、安全、经济、美观的原则，综合考虑了周边环境、气候条件、使用要求和技术、规模、地震烈度、建筑经济等条件，确定建筑的体形、体量、层数、朝向等。合理布置建筑总平面，综合考虑各个部分的具体要求。在平面和空间上处理好了办公用房之间、办公用房与各种服务用房之间的关系以及室内外环境。在处理交通问题时，综合考虑了消防设施和火警时的疏散设施，以保证安全，并且合理的确定了电梯的位置和数量。在采光方面，根据采光要求，合理选用门窗的形状及大小，以保证采光要求。合理选用建筑材料，节约建筑成本。在结构上，根据办公楼的规模、层数以及体形等，选定结构形式并进行抗风设计与抗震设计。通过本次毕业设计，巩固了专业知识，查阅了大量的规范及图集，同时手工绘图能力，计算机制图能也得到了提高，也培养了独立解决问题的能力。经过这次毕业设计，使我能更加有信心面对将来的工作和学习，做好迎接未来挑战的准备。2第1章板设计材料：钢筋HRB400级，混凝土强度等级C30f,=360N/mm²,f。=14.3N/mm²,f,=1.43N/mm最小配筋率=0.2%梁B-C之间的楼板板区格长边与短边之比6.6/2.4=2.75>2但<3,宜采用双向板，配筋时短边方向受力按单向板计算配筋，长边方向布置足够数量的构造钢筋。板厚h≥1/40=2400/40=60mm<80mm故取100mm。梁A-B之间的楼板板区格长边与短边之比6.6/3.3=2.0=2但<3,宜采用双向板，配筋时短边方向受力按单向板计算配筋，长边方向布置足够数量的构造钢筋。板厚h≥1/40=3300/40=82.5mm>80mm故取100mm。楼板自重瓷砖地面包括水泥粗砂打底100厚钢筋混凝土板合计梁B-C之间的板恒荷载标准值3.39kN/m²活荷载标准值2.5kN/m²梁A-B之间的板恒荷载标准值3.39kN/m²活荷载标准值2.0kN/m²3梁B-C之间的楼板支座弯矩Mᴀ=-1/16(g+q)1。²=-1/16×7.57×2.2²=-2.29kN·m跨中弯矩M₁=1/14(g+q)1₀²=1/14×7.57×2.2²=2.62kN·m梁A-B之间的楼板支座弯矩MB=-1/16(g+q)1。²=-1/16×7.57×3.05²=-3.99kN·m跨中弯矩M₁=1/14(g+q)1₀²=1/14×7.57×3.05²=4.56kN·m1.3截面配筋计算板截面有效高度h₀=100-20=80mm,最小配筋面积As,min=0.2%×1000×100=200mm²,楼板配筋计算过程见下表1-1。同理，可计算屋面板的钢筋，屋面板截面配筋计算见表1-2。由表1-1和表1-2,可知无论是楼面板还是屋面板板长边方向钢筋为中8@200。自座跨中支座跨中弯矩实配钢筋中8@200中8@200中8@200中8@200最小配筋率4表1-2屋面板截面配筋计算自座跨中支座跨中弯矩实配钢筋中8@200中8@200业8@200最小配筋率5第2章梁、柱截面尺寸及计算简图确定2.1.1梁截面尺寸确定如图2-1,主梁AB跨跨度6300mm,BC跨跨度2700mm。主梁高度h=6300×(1/14-1/8)=(450-787.5)mm,取h=600mm,宽度b=(1/3-1/2)=(200-300)mm=250次梁高度h=6600×(1/14-1/12)=(471-550)mm,取h=550mm,宽度b=(1/3-1/2)=(150-393.8)mm=2502.1.2柱截面尺寸确定各层的重力荷载可近似取14kN/m²,边柱及中柱的负载面积分别为中柱A≥1.2N/f.=1.2×(1.25×6.6×4.取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面尺寸分别为400mm和467mm。根据上述结果综合考虑其他因素，电梯间相当于六层，电梯间中间加构造柱不予考虑，则取柱截面尺寸为：500mm×500mm。二到五层柱的计算高度为层高3.3m,底层层高为3.6m,基础埋深未知，计算高度为层高加1m,即4.6m,楼顶电梯间机房与楼梯间高度2.5m。框架的计算简图如图2-2。6力7第3章框架基本荷载参数计算1.屋面及楼面的永久荷载标准值30厚细石混凝土保护层三毡四油防水层20厚水泥砂浆找平层150厚水泥蛭石保护层100厚钢筋混凝土板20mm厚石灰砂浆抹灰合计楼板自重100厚钢筋混凝土板20mm厚石灰砂浆抹灰合计楼面活荷载标准值(房间)楼面活荷载标准值(走廊)25×0.10=2.5kN/m²计算楼板、屋面的永久荷载时，已考虑了板的自重，故计算梁的自重时，应从梁的截面高度中减去板的厚度。梁自重25×0.25×(0.6-0.1)=3.13kN/m²8梁自重柱自重抹灰层20mm厚混合砂浆25×0.25×(0.5-0.1)=250mm厚彩色钢板夹聚苯乙烯保温板20mm厚抹灰(单侧)外墙面贴瓷砖抹灰层20mm厚混合砂浆(两侧)风荷载标准值①:其中基本风压w₀=0.4kN/m²;风荷载体型系数μ₅=0.8(迎风面)和μ₅=-0.5(背风面),则总的风荷载体型系数μ₅=1.3。因H=17.8+2.5=20.3m,且H/B=20.3/15.6=1.30<1.5,不考虑风振系数，取β₂=1.0;μ₂查附表以及利用插入法可求取。计算结果见表3-19表3-1沿房屋高度风荷载标准值一榀框架集中风力层间剪力5层4层3层2层1层3.2计算参数梁的线刚度计算见表3-2表3-2梁线刚度性矩I₀(m⁴)中框架梁梁宽柱的线刚度计算见表3-3表3-3柱的线刚度混凝土强度等级惯性矩Ic线刚度Kc1附属建筑第4章地震作用下框架计算恒荷载取全部，活荷载取50%,各层重力荷载集中于楼屋盖标高处。每层板的面积(楼梯间按普通房间计算):总板面积66.5×15.8-0.50×0.50-3.3×6.6=1014.92m²柱头面积0.50×0.50×56=14.00m²每层主梁长度：(66.5-0.1-0.50×13)×2+(66.5-0.1-0.50×15)每层次梁长度：(6.6+0.1×2-0.25×2)×(外墙及女儿墙长度：内墙长度：底层[15.8-0.50×4-(2.4-0.1×2)]×11+[15.8-0.50×2-(2.4-0.1(3.3-0.40-0.25)×2-(6.6-0.标准层和顶层与底层相比主要相差一段内墙：276.18-(6.6+0.1×2-0.50×2)+0.2各层门窗面积计算见表4-1屋顶附属建筑重力荷载(忽略门窗洞口):梁(6.6+0.1×2-0.50×2+3.3-0.50)×4=119.20kN柱板(3.3×6.6-0.25×0.40×4)×2×5.11=218.50kN墙(6.6+0.1×2-0.50×2+3.3-0.50)×4×(2.5-0.6)×2.06=134.64kN合计604.14kN表4-1门窗面积表顶层重力荷载楼板顶层重力荷载楼板×N梁宽高小计外墙95内墙1外墙标准层9内墙12外墙顶层9内墙12×428.60+2.77×100.80=176女儿墙2.06×140.40×0.9=271.43kN外墙2.06×[140.40×(3.3-0.6)-127.98]×0.5=275.32kN楼顶附属建筑604.14kN活载66×(6.6×2+2.4)×2×0.5=1029.60kN标准层重力荷载G₂=G₃=G₄:楼板3.39×1000.92=3393.12kN梁3外墙活载合计2.06×[140.40×(3.3-0.6)-127.98]=5(66×6.6×2×2+66×2.4×2.5)×0.底层重力荷载G₁:楼板3.39×1000.92=3393.12kN梁3.47×430.84+2.7×100.80=1764.52外墙2.06×[140.40×(3.3×0.5+4.6×0.5-0.6-140.40]=721.08kN内墙1.78×[276.18×(3.3×0.5+4.6×0.5-0.6-127.68]=1419.59kN活载(66×6.6×2×2+66×2.4×2.5)×0.5=1069.20kN合计9932.45kN质点重力荷载值如图4-1。4.2柱的侧移刚度D值柱的侧移刚度D值见表4-2。各层D值汇总见表4-3。4.3自振周期计算按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数Vr=0.6。计算公式为T=1.7Y-△,△为顶点位移，按D值法计算，见表4-4。图4-1质点重力荷载值各层D值汇各层D值汇总3中框架中柱中框架边柱kαDkaD1附属建筑--kaDkαD88188附属建筑8柱类型附属建筑2-5层1层中框架中柱中框架边柱小计表4-4横向框架顶点位移计算D54321其中附属建筑归入顶层T₈=0.4s,αmax=0.08,采用底部剪力法计算。由于T₁=0.40s<1.4T₈=0.56s,故不考虑顶点附加地震作用。结构底部剪力为：计算结果见表4-5。结果见表4-6。表4-5各层地震作用及楼层地震剪力54321表4-6地震作用下变形验算层间剪力层间刚度D弹性转角备注5弹性转角的要求43214.6地震作用下框架内力地震作用下框架柱端弯矩计算见4-7,地震作用下梁端剪力与柱轴力计算见4-8。地震作用下梁跨中弯矩，假设跨中弯矩M与左端弯矩M₁方向相反，与右端弯矩M₂方向相同，易得式中M₁,M₂只表示大小，不表示方向，均为正。地震作用下梁跨中弯矩计算见表4-9,地震作用下框架梁端剪力及柱轴力见表4-10。表4-7地震作用下横向框架柱端弯矩计算层间剪力层间刚度Dk54321层间剪力层间刚度Dk54321表4-8地震作用下梁端弯矩端下B左端下5层4层3层2层1层其中MA右=M端上+M端下；MB左=(M端上+M端下)kAB/(kAB+kBc),MB右=M表4-9地震作用下梁跨中弯矩计算MM5层04层03层02层01层0表4-10地震作用下框架梁端剪力及柱轴力柱轴力梁剪力柱轴力梁剪力5层4层续表3层2层1层地震作用下框架的弯矩、剪力、轴力分别如图4-2、图4-3、图4-4。.鸮23BB四5.B.74图4-3地震作用下框架梁柱的剪力图(单位：kN)733图4-4地震作用下框架柱的轴力图(单位：kN)第5章风荷载作用下框架计算5.1风荷载及层间剪力风荷载及层间剪力计算见表3-1。结果见表5-1表5-1风荷载作用下变形验算层间剪力层间刚度D弹性转角备注5弹性转角的要求43215.3风荷载作用下框架内力风荷载作用下框架柱端弯矩计算见5-2。风荷载作用下梁端剪力与柱轴力计算见5-3。风荷载作用下梁跨中弯矩，假设跨中弯矩M与左端弯矩M₁方向相反，与右端弯矩M₂方向相同，易得式中M,M₂只表示大小，不表示方向，均为正。地震作用下梁跨中弯矩计算见表5-4。表5-2风荷载作用下框架柱端弯矩计算层间剪力层间刚度Dky5432J层间剪力层间刚度Dky54321风荷载作用下框架梁端剪力及柱轴力见表5-5。表5-3风荷载作用下梁端弯矩端下B左端下5层4层3层2层1层其中MA右=M端上+M端下；MB左=(M端上+M端下)kAB/(kAB+kBc),MB右=M端上+M端下-MB左表5-4风荷载作用下梁跨中弯矩计算MM5层04层03层02层01层0表5-5风荷载作用下框架梁端剪力及柱轴力柱轴力梁剪力柱轴力梁剪力5层4层3层2层1层风荷载作用下框架梁柱的弯矩、剪力、轴力分别如图5-1、图5-2、图5-3。p.29图5-1风荷载作用下框架梁柱的弯矩图(单位：kN·m)63图5-2风荷载作用下框架梁柱的剪力图(单位：kN)06图5-3风荷载作用下框架柱的轴力(单位：kN)第6章竖向荷载作用下框架计算取14号轴所在框架进行计算。由于楼面荷载均匀分布，所以可取两轴线中间的长度为计算单元宽度，如图6-1所示。复EE00因该建筑梁板为整体现浇，各区各均为双向板，故直接传给横梁的楼面荷载为梯形荷载(边梁)和三角形分布荷载(走道梁),计算单元范围内的其它荷载通过纵梁以集中力的形式传给框柱。纵梁轴线与柱轴线不重合，所以作用在框架上的荷载产生集中力矩。框架横梁自重和作用在横梁上的填充墙自重均按均布荷载考虑。竖向荷载作用下框架结构计算简图见图以标准层作用荷载为例，说明荷载计算方法，计算结果见表6-1。在图6-2(a)中，q₀及q%包括梁自重(扣除板厚)和填充墙自重可得：90=3.47+(3.3-0.6)×19₁、q₂为板自重传给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值，由图6-1所示的计算单元可得：P₁,M₁,P₂,M₂分别是纵梁传给柱的次梁自重、板自重、纵梁自重、纵墙自重所产生的集中荷载和集中力矩。外纵梁外侧与柱外侧齐平，内纵梁一侧与柱的走道梁齐平。P₁=6.3/2×2.77+3.39×[(3.3/2)²/2×2+3.3/2×6.3/M₁=99.24×(0.50-0.25)/2=12P₂=6.3/2×2.77+3.39×[(3.3/2)²/2×2+3.3/2(3.3-0.6)-(1.0×2.1×+1.2×1.5)×2×(1.78-M₂=118.65×(0.50-0.25)/2=14q51活载q51梁的线刚度计算见表3-2。柱的线刚度计算见表3-3。6.4竖向荷载作用下框架内力计算由于该建筑结构和荷载均对称，故可取对称轴一侧的框架为计算对象，则中间跨梁取为滑动支座。此外，除了底层与顶层的荷载数值略有不同之外，其余各层荷载的分布均相同。为了简化计算，沿竖向取4层框架计算，其中1层仍为原结构的底层，2层代表为原结构的2-3层，3层代表原结构的4层，4层代表原结构的5层，如图6-3所示。用弯矩二次分配法计算杆端弯矩。恒荷载作用下的弯矩分配见图6-3,活荷载作用下的弯矩分配见图6-4。首先应计算杆端弯矩的分配系数。因为计算简图中中间跨梁长为原梁跨长的一半，故其线刚度应取表3-2所列值的2倍。其中以2层框架节点的杆端弯矩分配系数计算为例，说明杆端弯矩分配系数计算方法。其余节点的杆端弯矩分配系数见表6-2。表6-2各节点杆端弯矩分配系数AB上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁51其次计算杆件固端弯矩。其中以在恒荷载作用下第2层的边跨梁与中间跨梁为例说明固端弯矩的计算方法。边跨梁的固端弯矩(1.65/6.6)²+(1.65/6.6)³中间跨梁的固端弯矩为=-1/3×3.47×1.35²-5/24×9.15×1.35²=-其余节点杆端弯矩见表6-3。表6-3梁端弯矩活荷载中间跨梁的梁端弯矩MB中间跨梁的梁端弯矩51竖向荷载作用下梁端剪力，梁端剪力分两种，一种是弯矩引起的剪力，另一种是荷载引起的剪力。弯矩引起的剪力为梁两段弯矩的矢量和与梁跨度的比值，即(M左+M右)荷载引起的剪力有弯矩平衡可求得。活荷载荷载引起的剪力：其中L为相对应梁的跨度，x为6.6/4恒荷载荷载引起的剪力：其中L为相对应梁的跨度，x为6.6/4梁端剪力计算见表6-4。-60.592-3层1层8.188.18-4.718.18-4.7167.60-5.58图6-3恒荷载作用下框架结构的弯矩二次分配2-3层4.192.746.702.743.047.0019.2319.230.091层3.28地平面1.99图6-4活荷载作用下框架结构的弯矩二次分配表6-4竖向荷载作用下梁端剪力类型荷载引起的剪力弯矩引起的剪力5恒00活004恒00活003恒00活002恒00活001恒00活00其中“-”表示方向竖直向下。跨中弯矩，取整垮梁的左半端，假设跨中弯矩M与梁左端弯矩M₁方向相同，均为逆时针，荷载对跨中引起的弯矩为MF,剪力V竖直向上，由弯矩的平衡条件得式中M₁只表示大小，不表示方向，为正值。由活载引起：由恒载引起：梁跨中弯矩计算结果见表6-5。荷载类型5恒活4恒活3恒活2恒活1恒活中柱轴力计算见表6-6。边柱轴力见计算表6-7。表6-6B柱轴力计算集中力活荷载集中力左剪力右剪力轴力活荷载引起轴力5顶底4顶底3顶底2顶底1顶底集中力活荷载集中力左剪力右剪力恒荷载引起轴力活荷载引起轴力5顶底4顶底3顶底2顶底1顶底恒恒20.54二图6-5恒荷载作用下框架梁柱的弯矩图(单位：kN·m)47.9847.98土土±+土p2.79土土图6-6恒荷载作用下框架梁柱的剪力图(单位：kN)图6-7恒荷载作用下框架柱的轴力图(单位：kN)活荷载作用下弯矩、剪力、轴力图分别见图6-8、图6-9、图6-10。图6-8活荷载作用下框架梁柱的弯矩图(单位：kN·m)土土土土土第7章梁、柱内力组合梁弯矩组合应按照不利于可能的原则进行组合与叠加进而得到控制截面的最不利内力。梁内力组合时，不仅要分别考虑各种荷载单独作用时的不利分布情况，同时要综合考虑它们同时作用的情况。梁弯矩组合需要综合考虑恒载、活载、地震作用、风荷载的共同作用，考虑四种情况，梁弯矩组合结果见表7-1。表7-1梁的弯矩组合五层截面类型荷载类型活载0地震作用0四层截面类型荷载类型活载0地震作用0三层活载0地震作用0二层截面类型荷载类型活载0地震作用0一层活载地震作用梁剪力组合也要按照不利于可能的原则进行组合和叠加，得到控制截面的最不利内力。内力组合时，不仅要分别考虑各种荷载单独作用时的不利分布情况，同时要综合考虑它们同时作用的情况。梁的剪力组合也综合考虑恒载、活载、地震荷载、风荷载的共同作用，考虑四种情况。框架梁的控制截面有三个，分别是是梁的两段支座和跨中，由于梁跨中剪力与支座剪力相比较小，因此梁跨中截面最不利内力一般为最大正弯矩，有时也会为最大负弯矩，不考虑框架梁跨中剪力。梁剪力组合结果见表7-2。五层截面类型荷载类型活载地震作用四层截面类型荷载类型B活载地震作用三层活载地震作用二层截面类型荷载类型活载地震作用一层活载地震作用7.2柱的内力组合框架柱的弯矩一般在柱的上、下两个截面最大，剪力与轴力在同一层柱内变化较小。因此，柱的控制截面为柱上、下端两个截面。柱一般属于偏心构件，随着截面上作用的弯矩、轴力与剪力的不同组合，框架柱可能发生不同形态的破坏，故组合的不利内力有多种情况。框架柱控制截面最不利内力组合一般有以下几种。弯矩绝对值最大及相应的轴力和剪力；轴力最大及相应的弯矩和剪力；轴力最小及相应的弯矩和剪力；剪力绝对值最大及相应的轴力。前三组用来确定纵向受力钢筋的数量；最后一组，用来确定箍筋数量。不同的组合方式可从表7-3和表7-4中选择。表7-3A柱的内力组合五层截面类型荷载类型V活载地震作用续表四层截面类型荷载类型N上V活载地震作用三层活载地震作用续表二层截面类型荷载类型V活载地震作用一层活载地震作用表7-4B柱的内力组合五层截面类型荷载类型V活载地震作用四层活载地震作用续表三层截面类型荷载类型V活载地震作用二层活载地震作用一层截面类型荷载类型V活载地震作用8.1梁截面设计(f,=f=360N/mn2);查表得a₁=1.0,葛=0.5188.1.1梁正截面受弯承载力计算其中支座处a₅=60mm,h₀=540mm。AB跨梁：因梁板现浇，故跨中按T形截面计算。h;=100nm,b;不受此限制；a₁fb;h;(h-h;/2)=1.0×14.3×3300×100×(560-100/2)=240669故属于第一类T形截面。BC跨梁：因梁板现浇，故跨中按T形截面计算。b;不受此限制；a₁fb;h;(h₀-h;/2)=1.0×14.3×6600×100×(560-100/2)=481338kN·m故属于第一类T形截面。计算结果见表8-1。表8-1梁正截面受弯承载力计算五层四层跨中跨中弯矩实配钢筋2业223业222业22实际配筋率三层二层跨中跨中弯矩实配钢筋2业224业222业22实际配筋率续表一层支座跨中弯矩实配钢筋2业22+2252业22实际配筋率其中计算跨中时令b=b=3300nm,h=h-a₅=600-40=560nm综上综合考虑梁支座配筋为上部225+222(A=1742mm²),下部222 8.1.2梁斜截面受剪承载力计算按构造要求配筋，然后验算是否满足要求。假设所配箍筋为双肢8@200,则A,=101mm²,s=200mm。540=233307N=233.31kN>Vmax=217.10kN,满足要求。梁箍筋加密区箍筋为双肢8@150。8.2柱截面设计(f,=fy=f'=360N/mm2);查表得a₁=1.0,葛=0.518。500=500mm²,A,mn=0.55%×0.3h₀=135mm,h/30=480/308.2.1柱正截面受压承载力计算以底层柱B柱为标准，其余层柱配筋与底层相同，先判断受压类型。柱端弯矩最大时：e,=eo+ea=182+20=202mm>0.3h₀=135mm,故按大偏心受压构件计柱端轴力最大时：M=228.21kN·mNmax=217384kNe,=e+ea=105+20=125mm<0.3h₀=135mm,故按小偏心受压构件计柱端轴力最小时：Mmax=241.28kN·mN=1288.01kNe,=e₀+ea=187+20=207mm>0.3h₀=135mm,故按大偏心受压构件计大偏心类型计算见表8-2。表8-2柱大偏心受压类型计算大偏心组合N取500取500实配钢筋实配钢筋3中25实际配筋率l/b=4600/500=9.2,查表得φ=0.99Nu=0.9φ(f.A+f,AS)=0.9×0.99×[14.3×500×5000+360×(760+1473)]=3901582.08N=3901.58kN>Nmax=2173.84kN,满足要求。小偏心类型计算见表8-3。表8-3柱小偏心受压类型计算小偏心组合需要修正实配钢筋实际配筋率I₀/b=4600/500=9.2,查表得φ=0.99Nu=0.9φ(f.A+f'AS)=0.9×0.99×[14.3×500×500+360×=3672880.20N=3672.88kN>Nmax=2315.17kN,满足要求。综合考虑柱的配筋为425(Ą'=1964mm²)+822(3041mm²)。8.2.2柱斜截面受剪承载力计算Vmax=111.52kN,相应的轴力N=1076.77kN,柱净高Hₙ=3300-600=2700,取λ=3=1.75×1.43×500×450/(3+1)/1000+0.0所以可按构造配筋，选取业8@200,柱上下端加密区8@150,底层柱下端加密区业8@100。8.3基础截面设计边柱下基础为柱下独立基础，中柱下基础为双柱联合基础。d=1.25+0.45-0.1=1.65m,y=Ym=YgkN/m,基础高度h=0.6m,h₀=0.55m,持力层承载力特征值fa(先不考虑对基础宽度进行修正):fa=fak+ηaλ(d-0.5)=200+1.6×20×(1.初步选择基地尺寸时，采用标准组合：(Sa+0.5Sg)±SE初步选择基底尺寸见表8-4。表8-4初步选择基底尺寸基础类型独立基础双柱联合基础NMV12.31)满足26.61)满足即Pk,min>0满足即Pk,min>0满足<1.2fa=273.12满足1.2fa=273.12满足取α₆=1.60取α₆=1.60设计组合MNVp可以可以由表8-7可知，初步选择基础尺寸满足要求。最小配筋率Pmin=0.15%。基础的配筋见表8-5。基础长边配筋独立基础双柱联合基础每米基础钢筋面积每米基础实配钢筋面积虫12@140中14@140基础短边配筋续表每米基础钢筋面积每米基础实配钢筋及钢筋面积中12@140中12@140(1)尺寸及荷载计算梯段计算长度l=l=3.0m,取厚度d=100mm。梯段板、平台板计算时按单向板计算，双向板配筋。平台梁尺寸b×h=200mm×400mm,计算长度l₀=l=3.3-0.1×2=3.1m。梯段和休息平台板取1m宽板为计算单元。梯段：瓷砖地面100钢筋混凝土板20厚抹灰合计5.89kN/m恒荷载标准值5.899kN/m²活荷载标准值3.5kN/m²内力组合g+q=1.2×5.89+1.4×3.5=11.97kN/m²楼层休息平台：瓷砖地面0.55kN/m²100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5kN/m²20mm厚石灰砂浆抹灰17×0.02=0.34kN/m²合计3.39kN/m²梁B-C之间的板恒荷载标准值3.39kN/m²活荷载标准值3.5kN/m²内力组合g+q=1.2×3.39+1.4×3.5=7.57kN/m²平台梁：梯段板传来荷载平台板传来荷载平台梁自重1.2×0.2×(0.4—0.1)×25=1.80kN/m梁侧抹灰1.2×0.02×(0.34-0.1))×17×2=0.24kN/m合计26.95kN/梯段跨中弯矩楼层休息平台跨中弯矩平台梁跨中弯矩平台梁梁端剪力梯段板与平台板截面有效高度h₀=100-20=80mm。梯段板与平台板最小配筋面积As,min=0.2%×1000×100=200mm²。平台梁截面有效高度h₀=400-40=360mm。平台梁最小配筋面积As,min=0.2%×400