某电镀车间厂区的供暖与通风设计

前后

通风工程在我国实现四个现代化的进程中，一方面起着改善居住建筑和生

产车间的空气条件，保护人民健康、提高劳动生产率的重要作用，另一方面在

许多工业部门又是保证生产正常进行，提高产品质量所不可缺少的一个组成部

分。

工业通风的主要任务是控制生产过程中产生的粉尘、有害气体、高温、高

湿，创造良好的生产环境。

本说明书在编写过程中，力求以阐明各部分的计算方法和计算过程为目的,

尽量做到理论联系实际。

摘要

本次设计为郑州市某电镀车间厂区的供暖与通风设计，设计期限为2011

年5月16日至2011年5月30日。

考虑到设在大厂房内的办公室及其他卫生条件较高的工部如果其门窗冷风

渗透量能满足设备的排风要求，不设送风系统，而由散热器供暖，采用散热器

与热风系统联合采暖，以避免由于排风量大于计算渗透风量，导致渗透风量增

加，影响室内温度。因此本设计方案I中厕所和更衣室，方案VI中仓库及方案

vn中办公室采用散热器供暖，其他车间部门均采用散热器与热风系统联合采暖。

该说明书介绍了设计的基本步骤和方法，对计算步骤和应用的相关数据在

说明书中都作了具体说明。

目录

一、原始资料.......................................................

二、车间各工部室内计算参数的确定及热负荷的计算....................

三、车间各工部电动设备、热槽散热量的计算..........................

四、车间各工部通风与供暖方案的确定................................

五、车间各工部散热器散热量、型号及数量的选择确定..................

六、车间各工部机械排风量的计算.....................................

七、车间热风平衡及送风小室的计算..................................

八、对夏季室内工作温度进行校核.....................................

九、水力计算.......................................................

十、设备汇总表.....................................................

郑州市电机厂电镀车间供暖与通风系统设计

一、原始资料

1.1厂址：本厂建于郑州市，相关气候资料如下

1.2室外气象参数

室外计算温度（℃）室外风速（m/s）

冬季夏季冬季平均夏季平均

采暖通风通风

-3.8-3.22.42.42.2

1.3车间组成及生产设备布置见附图，生产设备见表

1.4工艺资料

（1）工艺简介

电镀是对基体金属的表面进行装饰、防护以及获取某些新的性能的一种

工艺方法，己被工业给各个部门所广泛采用。对于电镀本身来说比较简单，

但镀前的准备工作相当复杂，这是因为进行这种表面处理之前，首先必须非

常彻底的去掉基体金属表面上的油污和氧化物，否则会直接影响镀层的牢固

性或电镀无法进行完。所以，一般的表面处理车间主要包括电镀前准备和电

镀两部分。

镀前准备包括：磨光、抛光、喷砂处理、除油及侵蚀（腐蚀）

常见的电镀有：镀锌、镀铭、镀铜、镀锲、镀银、镀铜锡合金（青铜）、

镀铜锌合金（黄铜）、镀锌铜合金（白黄铜）、镀铭银铁合金等

（2）工艺过程

所有由厂内机械加工车间和热处理来的零件，首先进行表面清理，其

方法有以下两种：机械处理和化学处理。

机械处理体积较大的零件在喷砂室中去锈，体积较小的镀锌件在滚

Qh=a•qN,v•V(tn,p-tw)

式中：a—温差修正系数，见表4.1.18,本设计所用值为L898

qN,v—建筑物供暖热指标，见表4.1.17,本设计中所用值为

0.67w/m3

v一房间体积，m3

tn,p—室内平均计算空气温度，。C

tw—供暖室外计算空气温度，。C

以喷砂室为例做详细计算：

Qh=a•q\,v・v(tn,p-tw)-2X0.67X94,05[_16-

(-3.8)]=5302.2996W

2.2建筑物采暖热负荷

建筑物采暖热负荷计算(白天)

房间体积tn,pTwQh

编号工部名称qN,va

(M3)(℃)(℃)(W)

I厕所和更衣室94.050.6716-3.822495.3346

II喷砂室222.30.6714-3.825302.2996

III抛光室222.30.6714-3.825302.2996

IV发电机部222.30.6710-3.824110.7716

V准备工部666.90.6716-3.8217694.191

VI仓库222.30.678-3.823515.0076

VII办公室94.050.6716-3.822495.3346

VIII电镀部1526.90.6716-3.8240510.384

IX溶液配制室111.150.6716-3.822949.0318

查《实用供热空调设计手册》

采用供暖体积热指标法：

Qh=a•q\,v•v(tn,p-tw)

式中：a—温差修正系数，见表4.1.18,

本设计所用值为1.898

qN——建筑物供暖热指标，见表4.1.17,

本设计中所用值为0.67w/m3

v一房间体积，m3

tn,p—室内平均计算空气温度(°C),车间在非工作期间为5℃,不

设送风系统的情况下，取室内平均计算温度；

tw—供暖室外计算空气温度，°C

以办公室为例做详细计算：

Qh二a•QN,v,V(tn,p—tw)

=2X0.67X94.05[16-(-3.8)]

=2495.3346W

其他给工部计算结果见下表：

建筑物采暖热负荷计算（夜晚）

编号工部名称房间体积qN,vtn,ptwaQf

I厕所和更衣室94.050.6716-3.822495.3346

II喷砂室222.30.675-3.822621.3616

III抛光室222.30.675-3.822621.3616

IV发电机部222.30.675-3.822621.3616

V准备工部666.90.675-3.827864.0848

VI仓库222.30.678-3.823515.0076

VII办公室94.050.6716-3.822495.3346

V111电镀部1526.90.675-3.8218004.615

IX溶液配制室111.150.675-3.821310.6808

2.3通风负荷的计算

通风负荷Q二总热负荷Qh-采暖热负荷Qf-设备的散热量Qf

以抛光室为例做详细计算Q=5302.2996-2621.3616-400=2280.938W

其他各工部的计算见下表

总热负荷

编号工部名称采暖热负荷设备散热量通风热负荷

Qh

I厕所和更衣室2495.33462495.334600

II喷砂室5302.29962621.361602680.938

in抛光室5302.29962621.36164002280.938

IV发电机部4110.77162621.361610800-9310.59

V准备工部17694.19087864.0848259805.106

VI仓库3515.00763515.007600

VII办公室3515.00762495.334601019.673

vm电镀部40510.384218004.6152022505.769

IX溶液配制室2949.03181310.680801638.351

三、车间各工部电动设备、热槽散热量的计算

查《使用供热与空调设计手册》

3.1电动设备散热量Q

Q=1000nN=1000X0.25X0.8=200W

式中:n一综合系数，一般电动设备和不用乳化液的机械加工机床取0.25；

用乳化液的机床取0.15—0.20,本设计中取0.25

42发电机散热量

不与其它设备在一起的直流发电机散热量

种小X也3=0.8义。.7X0,8X1000x9x(1-0.625)=24W2W

〃0.625

发电机部有两台发动机Q=2419.2X2M838.4W

其他各工部的计算见下表

编号工部名称设备编号设备名称设备功率设备工部总散热量

III抛光室3,4抛光机0.8400

IV发电机部5,6电发动机94838.4

V准备工部7去毛滚筒0.125

3.3热水槽表面散热量计算

查《简明通风设计手册》

(1)热水槽内部散热量Q=l.16(4.9+3.5v)(ti-t2)F

式中：Q—散热量，W；

v一水面上空气流量，m/s；

ti热水温度，。C；

t2—周围空气温度，°C;

F一热水槽底面积，m2

(2)热水槽外部散热量Q=aF(tb-tn)

式中：a=11.63+7v；v=0.2〜0.3m/s

Tb=40℃

t产室内计算温度，℃

F一热水槽四周面积，m2

其他各槽的散热量计算如下表：

散热量的计算

工散热

编部设备设备表面tn,pV单个槽散

a总散热量

号名编号名称温度m/s热量

℃

称℃

准10,14热水槽50170.2513.38709.283

备

化学去1871.38976

V工*1380170.313.731162.11

油槽

部

18,

热水槽50170.2513.38709.283

40,32

*20,21电解70170.313.73808.422

电除油槽

VIII镀

部*26镀格槽50170.2513.38787.8145901.47044

*27苏打槽70170.313.73486.317

*28磷化槽70170.313.73909.475

*30皂液槽90170.313.73486.317

31油槽120170.313.73827.551

*41镀锡槽70170.2513.38886.291

四、车间各工部机械排风量的计算

4.1喷砂部

喷砂室排风的作用有两个：一是防止粉尘跑出；二是保证工作空间一定的

可见性。

采用换气次数法，喷砂室的工作容积Vf=nr2h+0.65nr2/3=3.14X0.52

XO.75+(3.14X0.52X0.65)/3=0.76<lm3,因此换气次数n=1500次/时。

故II喷砂部总排风量L=nXVfx数量=1500XO.76X2=0.63m3/s

4.2抛光部

采用布质光轮时，排风量按每毫米轮径计算。因此in抛光部的总排风

量1=

4.3槽边排风罩

槽边排风罩份为单侧和双侧两种，双侧适用于500n】niWBW800mm时，根据

国家标准设计，条式槽边排风罩的断面尺寸(EXF)共有三种，250mmX

200mm,250mmX250mm,200mmX200mmo本设计均选用200mmX200mm。

以9有色金属腐蚀槽为例做详细计算：

控制风速Vx=0.3

总排风量L=0.83

每一侧的排风量L=0.42

局部排风的排风量计算

控制

设备编号设备名称AXB形式总排风量一侧排风量

风速

*9有色金属腐蚀槽0.31500X800双侧0.830.42

黑色金属

*120.31500X800双侧0.830.42

腐蚀槽

*13化学去油槽0.31500X800双侧0.830.415

*17,23酸洗槽0.31000X600双侧0.490.245

*20,21电解除油槽0.31000X600双侧0.570.28

215回收槽0.3800X600双侧0.410.205

*26镀铭槽0.31000X600双侧0.490.245

*27苏打槽0.3600X500双侧0.260.13

*28磷化槽0.31000X800双侧0.600.30

*30皂液槽0.3600X500双侧0.490.245

*34镀银槽0.31000X800双侧0.600.30

*35镀铜槽0.31000X800双侧0.600.30

36中和槽0.3800X600双侧0.360.18

*38镀锌槽0.31000X800双侧0.600.30

*41镀锡槽0.31000X800双侧0.600.30

*15溶液配置槽0.3600X500双侧0.230.115

*16溶液配置槽0.3600X500双侧0.230.115

五、车间热风平衡及送风小室的计算

5.1进风温度计算

确定送风系统的风量时，考虑到窗子的渗透及运输工具和人员的出入，从

门、窗必然会侵入室外空气，故机械送风量可按总排风量的10%〜90%考虑，本

设计中假设取45%,根掂风量平衡:Gjp=Gzj+Gjj,则自然通风量为总排风量的45%。

热平衡方程式的形式为：

♦Qh+cGptn=2Qf+cGjjtjj+cGzjtzj

式中：2Qh—围护结构、材料吸收的总热量，W

2Q「一生产设备、产品及采暖散热设备的总热量，W

Gp—机械排风量，Kg/s

Gjj一机械进风量，Kg/s

tn—室内排除空气温度，℃

tjj—机械进风温度，℃

tzj一自然进风温度，C

因为在有害气体及含尘气体的车间，全面通风换气量是以控制有害物浓度

在卫生标准浓度以下所需的通风量；消除余热、余湿所需的通风量三者的最大

值。

而实际在含有害物的车间所需的全面通风量均大于消除余热余湿所需的通风

量。因此，本次设计中计算通风量采取的温度为室外计算采暖温度。

以喷砂室为例做详细计算：

根据风量平衡:Gjp=Gzj+Gjj

热量平衡：'Qh+cGptn='Qf+cGjjtjj+cGzjtzj

得：tjj=2Qh-2Qf+cGptn_cGzjtzj/cGjj

进风温度的计算

编号工部总排风tnPn机械进风自然进风twtjj

名称量L量量

II喷砂室0.63141.230.3487050.426195-3.842.23

[II抛光室0.89141.230.4926150.602085-3.840.33

V准备工2.49181.2131.35916651.6612035-3.842.90

部

W电镀部6.67181.2133.64081954.4498905-3.841.88

计算的各工部机械进风温度在35℃〜70℃之间满足条件，因此进风温度以

电镀部为标准，选用4L88℃o

5.2进风量的计算

此时进风温度为42.17C,下面以喷砂室为例做详细计算

风量平衡公式：Gzj=GP-Gjj(1)

热平衡方程式的形式为：'Qh+cGptn='Qf+cGjjtjj+cGzjtzj(2)

由(1)>(2)两式得

Gjj=2Qh-2Qf+cGptn_cGptw/c(tjj-tw)

工部总排风通风热负机械进自然进

编号tntwtjj

名称量Gp荷Qn风量风量

II喷砂室0.77142680.9380.360.41-3.841.88

III抛光室1.09142280.9380.480.61-3.841.88

准备9805.106

V3.02181.51.52-3.841.88

工部

vin电镀部8.091822505.7693.924.17-3.841.88

溶液1638.351

IX0.56180.320.23-3.841.88

配制室

5.3空气加热器的计算

空气加热所需的热量:Q=Gcp(t2-ti)

式中：Q—热量，KW

Cp—空气比热，取1.OlkJ/kg•℃

G一被加热的空气量，kg/s

ti—加热前空气温度，℃

t2—加热后空气温度，°C

被加热的空气量G为各工部机械进风量之和，即

G=0.35+0.46+1.61+3.76+0.29=6.47kg/s

查《采暖通风设计手册》P317表8—6,可选两台SRZ10X5D的加热器并联

22

共4台，每台有效面积为0.302m,加热面积为19.92mo则根据有效面积可

算出实际的Vp为:Vp=G/A=6.47/(2X0.302)=21.42(Kg/(m2-s);

该加热器的传热系数K：查《采暖通风设计手册》P315表8—5得SRZ1OX

2

5D的传热系数公式为：K=13.6(Vp)^0.49=13.6(21.42『0.49=61.04W/(m.k)o

则需要加热的加热量Q二G・Cp(t2-tl)=6.47X1010(42.2+3)=295368.44W;

则需要的加热器串联共4台:N=34.76/(19.92X2)=1.03台;

取两台串联共4台加热器总面积为19.92X4=39.84m2；

因此,检查安全系数为：39.84/34.76=1.14

查《采暖通风设计手册》P314,安全系数K为1.1〜1.20.所以选的加热器

是合适的。

计算水侧的压力损失：查《采暖通风设计手册》P315表8—5：

△P=19.3WT.83=19.3X0.031.83=0.0315Pa.

六、车间各工部通风与供暖方案的确定

1.散热器的选用

概括起来，应根据对散热器所提出的热工、经济、卫生和美观等方面的要

求来选择散热器，但要完全满足这些要求是很困难的。为此，选择时应按房间

用途，供暖系统中散热器的工作压力，散热器的安装条件等确定。本设计中采

用B型光面散热器，其外形尺寸见附录。

采暖方式：对小型车间或毗邻大车间的工部应尽量采用散热器采暖，对于

大型车间则可采用散热器与热风系统联合采暖。

考虑到设在大厂房内的办公室及其他卫生条件较高的工部如果其门窗冷风

渗透量能满足设备排风要求，可以不设送风系统，而由散热器供暖，否则应采

用散热器与热风系统联合采暖，以免由于排风量大于计算渗透风量，导致渗透

风量增加，影响室内温度。因此本设计方案中I厕所和更衣室，VI仓库及办公

室采用散热器供暖，其他车间部门均采用散热器与热风系统联合供暖。

七、车间各工部散热器热量、型号及数量的选择计算

本设计是电镀车间内的通风与供暖系统设计，根据设计手册中的规范，生

产辅助建筑物散热器的选择宜采用外形美观，易于清扫的散热器。生产车间内

环境湿度大不宜采用钢制散热器。钢制散热器的钢串片散热器的优点换热效率

高，散热面积大，承压高，质量轻，耐腐蚀，钢串片散热器缺点是串片与钢管

连接不紧密，因而有时串片松动，又因其空隙间容易积灰，影响热工性能。综

合考虑选择光面管散热器，多用于工'业厂房，其优点是卫生条件好，管面光滑

细腻，便于清理，抗腐蚀，承压高，散热量大，适用热水供暖系统。

由《机械工业采暖通风与空调设计手册》P60根据图2-10及表2-30给出的

不同外形尺寸、不同管径、不同热媒及室温下不同规格多排安装时查出每米管

长的散热量。此次课设的热媒为130-70C的热水所以采用B型光管散热器。本

次课设取L为2000mm,H为328mm,管径为D76X3.5的光面管散热器.

查表2-30取5℃」8℃时光管散热器单位长度散热量q分别为238W,204W,

所以所需散热器组数n二采暖热负荷Qh/(单位长度散热量q*排数*规格L)

以厕所和更衣室为例做详细计算：

n=Qh/(q*L*3)=2495.33/(204*2*4)=1.98,

所以取2组.

电镀车间内，房间内非保温管道明装时考虑管道的散热量，散热器数量可

折减。散热器安装在放粉尘的车间散热面积应该增加。综合考虑各种因素，实

际散热器的数量设计见下表。

其他工部详细计算见下表：

编工部名称采暖热负tnp温单位长度排规散热器组数实际散

号荷QhW度。C散热量q数格热器组

WL数

m

I厕所和更2495.334618204421.5290040442

衣室

II喷砂室5302.29965238422.7848212183

III抛光室5302.29965238422.7848212183

IV发电机部4110.77165238422.1590186973

V准备工部17694.1915238429.29316754210

VI仓库3515.00765238421.8461174372

vn办公室2495.334618204421.5290()40442

VIII电镀工部4051038452384221.2764621822

IX溶液配制2949.03185238421.5488612392

室

n=Qh/(q*L*3)=2495.33/(204*2*4)=1.98,

八.对夏季室内工作温度进行校核

校核的原则是风量保持不变，以夏季室外通风来校核的原则是风量保持不变,

理论上校核的标准是计算的排风量不大于冬季的排风量。

以抛光室的详细计算为例，排风温度与进风温度之差不得大于3℃o

查《工业通风》第三版P16：消除余热的公式

r_EQ

c(tp-tn)

=400/1010X3

=0.13kg/s<0.82kg/s(总的排风量)。

因此满足校核标准。

其他各工部的计算结果见下表:

夏季室内工作温度校核

计算排总排风

工部名设备散热cJ

编号Tp℃tw℃风量kg量kg/

称量/kg­℃

/ss

II喷砂室00.000.78

III抛光室4000.1321.09

准备工

V1871.39101035320.623.02均满足

部

VIII电镀部5901.471.958,09

溶液配

IX00.000.56

制室

经过计算校核，各工部的室内计算温度基本上都是满足校核标准的。

九、水力计算

9.1喷砂室除尘系统的水力计算：

根据喷砂室的排风量查《简明通风风设计手册》P395表8—30.选DSM低

压喷吹脉冲袋式除尘器，DSM—1型24型号：采用圆形风管。

⑴对管段标号：如图:

（2）.由于管段对称，则1—3—除尘器一4—5或2—3除尘器一4一5均可作

为最不利环路。

（3）.根据各管段的风量及选定的流速，确定最不利环路各管段的断面尺寸

和单位长度摩擦阻力。底风速v=15m/s,考虑到除尘器及风管的漏风，风管4和

5的计算风量为:0.63X1.l=m3/s.

管段1：根据Ll=0.32m3/s,V=13m/s,由《工业通风》第三版P229附录6查管

径和单位长度摩擦阻力，所选管径尽量符合附录8的通风管道统一的规格：

Dl=140mm；Rml=22.5P/m;同理可查管段2,3,4,5的管径及比摩阻,具体见下表:

喷砂室的水力计算

管长管

流量流速动压局部阻局部阻比摩摩擦阻管段阻

段度径

m3/sm/sPd/Pa力系数力Z阻Rm力Rml力

号mmm

10.323140151351.36183.622.567.5251.1

20.323140151351.36183.622.567.5251.1

30.634200151350.3344.55104084.55

40.69422013101.41.54156.371040160.37

50.691222013101.41.09110.5312144254.53

（4）.查附录7确定各管段的局部阻力系数:

例如：

管段1：设备密闭罩：£=1.0；90°弯头一个：£=0.17；

圆形合流三通：£=0.19.Xe

=1.0+0.17+0.19

=1.36.

具他管段的局部阻力系数见下表:

管段号附件阻力系数££e

密闭罩1.0

90°弯头一个0.17

11.36

圆形合流三通0.19

密闭罩1.0

90°弯头一个0.17

21.36

圆形合流三通0.19

3天圆地方(圆形变矩形)0.330.33

天圆地方(矩形变圆形)0.30

4风机入处渐括管0.91.54

风机出口处渐缩1.0

5伞形风帽0.091.09

(5).计算各管段的沿程摩擦阻力和局部阻力，计算结果见下表;

⑹.计算系统的阻力:△P=£(Rml+Z)

=251.1+160.37+84.55+900

=1396.02Pa.

（7）.选择风机：

风机风量：Lf=l.15*0.468=0.538m3/s

=1937.52m3/h

风机风压：Pf=l.15*1396.02

=2094.OPa

查《简明通风风设计手册》P298表7—11

选4—68No.4A离心通风机：

Lf=3984m3/h；全压：Pf=2110Pa；

风机转速：n=2900r/min

喷砂室风机参数

型号风量m3/h风压Pa转速n/min

NO.4A离心通风机398421102900

配用电动机Y112M—2

9.2准备工部槽边罩排风系统

本设计的排风罩均采用矩形风管。

（1）.各槽的排风量的计算及槽边罩的选择详见说明书P,此处对对镀铜槽

35的排风系统水利详细计算：

35的排风量L=0.6m3/s,每一侧排风量Lz=0.3m3/s；

假设条缝口风速V0=10m/s;（一般取7—10m/s）

采用楔形条缝，条缝面积:f=「/V0=0.03m2；条缝口高度：h=f/A=O.03

m2；f'/F=0.75m2>0.3m2；

条缝式槽边排风口的阻力损失△P=£V2/2P=2.34X100X1.213/2=142Pa;

（2）.系统划分和管道布置：

系统划分如图：管道布置：槽由相应的风管支管连接。然后接到干管上，由干

管输送到净化设备；

⑶・水力计算

首先系统的划分和风管布置，采用限定的流速干管14m/s,直观流速在6m/s,

可以确定各管段的管径，长度，局部阻力系数，其中局部阻力系数是查《工业

通风》附录7“局部阻力系数和”和《使用供热与空调设计手册》的管径是先

根据条缝口风速计算，再查《工业通风》附录8"通风管道统一规格”的管长

由风管布置确定。

各管段的局部阻力系数：

槽高为0.8米，埋深为0.2米，则立管长为0.8+0.2+0.2-0.1=1.1米;横

管长0.8米。

管段1：锲形条缝，=2.34潮缩形罩（=0.16

£C2.34+0.16=2.4

管段2和1对称：所以总的局部阻力系数£C2.34+0.16=2.4

管段3：长3米，一个直流三通，查的4=1.0；

管段4：长1.2米，90°弯头2个；

Ee=0.21X2=0.42

管段5：长2米，净化塔进口变径局部阻力系数C=0.9

管段6：长5米，净化塔出口局部阻力系数£=0.1

风机入口，£=0.8*二0.9；

管段7：风机出口局部阻力C=0.1

伞形风帽(h/Do=O.5),^=0.09；

XC=0.1+0.09=0.19

由上数据可计算出管道损失。

具体见下表:

管流风风局部比摩阻Z+Rm

管流局部

道量管管动压阻力Rml摩擦阻

长速阻力Z

编m3宽高Pd/Pa系数力Km

mm/sPa/m

号/smmmmC/Pa/Pa

10.31.5200200621.62.4051.841.9929.8581.69

20.31.5200200621.62.4051.841.9929.8581.69

30.633402001286.41.0086.46.0018.00104.4

40.61.23402001286.40.4236.296.007.2043.49

50.623403401498.00.9088.209.0018.00106.2

60.653403401498.00.9088.209.0045.00133.2

70.612管径DN3001498.00.1918.629.00108.00126.62

由此,最不利环路为1+3+4+5+6+7。总阻力:

AP=81.69+104.4+43.49+106.2+133.2+126.62=595,6Pa;

33

⑷.选择风机：风机风量:Lf=l.15L=1.15X0.6=o.69m/s=2484m/h

风机风压：Pf=l.15X595.6=684.9Pa

3

选择离心通风机4~68No4.5A风机，：Lr=2895m/h,Pf=680Pa；转速r=1450r/min;

电动机型号;Y90S—4:功率N-l.1KW

3.送风系统

①对管段标号如图:

②最不利环路最长管线：11+10+9+8+7+6+5+4+3+2+1

③根据各管段的风量及选定的流速，确定各管段的断面尺寸和单位长度摩

擦阻力。

对管段1：

该管段长4m,流量为0.4113n?/h,假定流速为6m/s；；

则矩形风管断面尺寸为f=0.52/6=0.087m2,选用断面尺寸为320X200；

则实际流量为V=0.4113/(0.320X0.20)=6.42m/s；

矩形风管当量直径为D=2ab/(a+b)=246mm,

查《工业通风》附录6得R『2.096pa/m。

各管段的局部阻力系数

管段号附件阻力系数£E£

一个矩形金字塔型扩散风口0.29

90°弯头一个0.17

1一个矩形风管T形分流直三通管0.30.8

一个矩形蝶阀0.04

一个矩形风管T形分流三通旁通管0.4

一个矩形金字塔型扩散风口0.29

20.73

一个矩形蝶阀0.04

一个矩形风管T形分流三通，直通管0.4

30.5

一个渐缩管0.1

一个矩形风管T形分流三通，旁通管0.4

4一个渐缩管0.10.5

5一个矩形风管T形分流三通，直通管0.40,4

一个矩形风管T形分流三通，旁通管0.3

6渐缩管0.10.4

7一个矩形风管T形分流三通，直通管0.60.6

一个矩形风管T形分流三通，旁通管0.2

80.3

一个渐缩管0.1

9一个矩形风管T形分流三通，直通管0.30.3

一个矩形风管T形分流三通，旁通管0.1

100.2

一个渐缩管0.1

一个90"弯头0.17

11一个渐缩管0.10.41

一个矩形蝶阀，风机出口变径0.14

最不利环路压力损失：

△P=28.6+31.8+14.1+11.8+14.4+13.5+17.1+18.5+26.0+22.2+34.1=3232.IPa

风机风量Lf=l.15L=1.15X7.25-8.34nP/s二30024.Om3/h

风机风压Pf=l.15XAP=1.15X232.1=266.9Pa

所选风机为4-68NG8.C离心风机

Lf=l1461m3/h,Pf=350Pa,转速为630r/min；

配用电动机型号为Y100L1-4；

功率为2.2KW.

具体送风管道水力计算如下表:

送风管道水力计算

修

假

管长局部局部比摩摩擦管段

正

定动压

段流量度风管宽阻阻力阻阻力阻力

流

流Pd

编m/smm力系ZRmRmlRml+Z

速

m速

Pa

号数PaPa/m/Pa/Pa

10.334320X1606.66.424.60.819.72.6610.6430.3

20.852500X4004.44.311.10.738.10.841.689.8

31.693500X5008.68.442.30.521.20.982.9424.1

42.212800X5005.65.518.20.59.10.531.0610.1

53.063800X5017.87.735.60.517.80.842.5220.3

63.5831000X5007.27.231.10.412.40.772.3114.8

74.4251000X50198.846.50.418.61.185.924.5

85.2651250X5008.48.442.30.312.70.954.7517.5

96.151600X5007.67.634.70.310.40.733.6514.0

106.7231600X5008.48.442.30.312.70.882.6415.3

117.2551600X5009948.60.419.41.00524.4

最不利环路压力损失:

△P=30.3+9.8+24.1+10.1+20.3+14.8+24.5+17.5+14.0+15.3+24.4=205.IPa

风机风量Lf=l.15L=1.15X7.25=8.34m3/s=30024.0m3/h

风机风压Pf=l.15XAP=1.15X205.1=235.8Pa

所选风机为4-68No8.C离心风机，Lf=11461m3/h,Pf=350Pa;

转速为630r/min,配用电动机型号为Y100L