仓顶施工方案

黄石粮食现代物流中心二期项目仓顶专项施工方案第一章工程概况浅圆仓由单体筒仓组成群仓,单排8个筒仓、共2排，8×2排列布置，合计16个筒仓。仓顶环梁标高27.70米，顶面斜屋面梁HL2高度为600×1200mm，斜屋面段长度为7.062m。锥形屋盖板厚度为200mm，混凝土标号为C30。立筒仓由18个直径12米立筒仓组成。18个φ12×35.85m的钢筋砼筒仓均为连体仓，总体排成3排3×6布局。仓顶高度+35.85米，顶面环梁HL2高度为350/300×900mm，环梁下标高为+34.85m。仓顶为平顶，顶面布置有屋框梁（WKL300/350*900）两纵三横布置，顶板中高边低呈现3%坡度便于排水。工程特点：筒仓数量多、高度高，针对本工程设计满堂脚手架+钢桁架支撑封顶方案，设计了通过满堂脚手架+钢桁架支撑木工模板和承受浇筑混凝土时的荷载，安全系数高。编制依据1、本工程的施工图纸；2、本工程的施工组织设计；3、本公司类似工程的施工经验；4、采用的规范、规程、规定、标准有限元软件MIDAS《悬索结构设计规范》【第二版】}《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300—2013)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2015)《钢筋混凝土筒仓施工与质量验收规范》(GB50669-2011)《滑动模板工程技术规范》(GB50113-2005)《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）《预拌混凝土》（GB14902-2003）《混凝土强度检验评定标准》（GBT50107-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）《安全防范工程技术规范》（GB50348—2018）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办（2018）37号令（31号文）施工计划3.1施工进度计划浅圆仓仓顶和立筒仓仓顶施工进度计划，详见附表013.2机械设备计划本工程主要施工机具围绕筒仓封顶施工进行配置，具体见下表：机械设备计划表。机械设备计划表序号机械或设备名称型号规格浅圆仓立筒仓备注1塔吊3台2台2汽车吊QY-252台2台3泵车3台5台其中1台备用3.3周转材料计划仓顶施工需要周转材料配置，详见附表02。周转材料计划表序号材料名称规格型号单位浅圆仓（单仓）立筒仓（单仓）备注1钢管φ48×3.5T11634.52十字扣个1682050103旋转扣个20886254对接扣个429212805木枋0.1*0.05m311235618厚胶合板1.22m×2.44mm28602557安全网m2200608脚手板块1505093.4劳动力计划仓顶施工难度大，并且需要很好的施工组织，以保证仓顶施工的顺利进行，故特别成立仓顶施工领导小组（见下表)。职务人员组长张辉副组长贾方华、胡清华、李志兵、阮凡、陈劲松组员许强、李建、王海波、沈剑、何亚林、架子班、木工班、钢筋班、混凝土班等相关班组全体人员3.4.1人员分工1、组长为仓顶施工总指挥对筒仓施工负领导责任。2、副组长为施工负责人服从仓顶施工现场总指挥的领导，对班组的仓顶施工工期、质量和安全等安全文明生产全面负责。3、土建技术负责人对土建施工技术全面负责，严格按批准筒仓方案执行。4、支撑体系技术负责人对支撑体系施工工作全面负责。5、仓顶作业班各工种负责人对本工种本专业的施工质量、进度全面具体负责。组织领导本工种遵循安全质量操作规程进行施工，出色地完成作业班负责人所布置的各项工作，开好本工种班前交底会。本工程劳动力安排如下：劳动力计划表序号专业工种明细数量（浅圆仓）数量（立筒仓）工作范围备注1架子工2090满堂脚手架搭设2钢桁架工1045钢桁架安装2混凝土工1212平台混凝土运输、浇筑3钢筋工1530环梁及顶板钢筋安装5塔吊指挥34平台上下各一个6料斗22混凝土车放料8塔吊司机32钢筋混凝土垂直运输9木工1530顶部梁、底板制作安装10电工22负责现场照明及电路设施11电焊工66局部加固加工12施工员操平88配合固定及拆除钢桁架13测量工22标高及梁板防线共计98人233人施工工艺技术4.1技术参数4.1.1浅圆仓技术参数筒仓顶部环梁椎壳部位：标高27.70m设计为椎壳顶部环梁，梁截面为500mm（宽）*750mm（高），顶部椎壳坐落在环梁上；顶板部分：标高27.70m标高31.5m是浅圆仓空气夹层部位，结构和截面尺寸同下部结构，开洞和窗户比较多，施工难度比较大；在标高31.50m（顶板顶标高）设计为钢筋混凝土有梁板。本工程砼均为C30，采用汽车泵浇筑。4.1.2立筒仓技术参数立筒仓18只φ12×35.0m的钢筋砼筒仓均为连体仓，总体排成3排×6布局。仓壁厚度220mm。仓顶：为钢筋混凝土框架梁板结构，圆顶板结构板厚120mm，顶面有环梁，仓顶高度+35.85米，环梁HL1、2高度为900mm，环梁下标高为+34.85m。顶面布置有屋框梁（WKL300/350×900）两纵三横布置，顶板中高边低呈现3%坡度便于排水。环梁采用滑模直接滑升完成。仓顶板采用人工支模施工，支撑为悬索封平台上搭设扣件钢管支撑，胶合板模板。本工程砼均为C30，采用汽车泵输送。立筒仓结构剖面图4.2工艺流程因浅圆仓含穹顶及平顶结构，立筒仓平顶梁结构大，上部荷载大，满堂脚手架不能满足上部荷载的支撑，因此浅圆仓及立筒仓借鉴桥隧施工方法，采用满堂脚手架+钢桁架的支撑结构。浅圆仓仓顶施工工艺流程为：满堂脚手架安装→高空作业平台搭设→钢桁架安装→模板安装→钢筋安装→混凝土浇筑→平顶脚手架安装→模板安装→钢筋安装→混凝土浇筑→监测→养护→支撑系统拆除立筒仓仓顶施工工艺流程为：满堂脚手架安装→高空作业平台搭设→钢桁架安装→模板安装→钢筋安装→混凝土浇筑→监测→养护→支撑系统拆除4.2.1浅圆仓仓顶施工4.2.1.1浅圆仓满堂脚手架安装浅圆仓在3.5米混凝土平台开始搭设满堂脚手架，立杆间距0.9米，水平杆步距1.5米，相邻立杆间错位3米直接，平面图如下：满堂脚手架扫地杆距地面不大于200mm，底部垫50mm厚木垫板，上部设置可调螺杆，伸出长度不得超过300mm，螺杆插入立杆内部长度不得小于150mm，脚手架内部纵向及横向间隔不超过8米设置连续竖向剪刀撑，顶层及竖向每隔4步，设置连续水平剪刀撑。浅圆仓板脚手架（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017工程属性新浇混凝土楼板名称屋面板新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)22.5模板支架纵向长度L(m)22模板支架横向长度B(m)22支架外侧模板高度Hm（mm）0荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份湖北0.25ωk=ω0μzμst=0.044地区黄石市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.21模板支架顶部离建筑物地面高度(m)19风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw1.864ωfk=ω0μzμstw=0.564支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.393模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=7.958kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝7.958×0.32/8＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.387N/mm2≤[f]＝15N/mm22、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×281250)=0.117mmν＝0.117mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.546kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.391kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.546×0.9＝2.864kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.391+0.437×1.155)×0.9+2.546×0.15＝1.306kNR＝max[Rmax，R1]＝2.864kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.054×0.9+1.054×0.15＝0.514kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.185kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.821×106/4490=182.764N/mm2≤[f]=205N/mm23、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.262×1000/424＝24.82N/mm2≤[τ]=125N/mm24、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.808mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.334mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.194kN，R2=8.973kN，R3=9.61kN，R4=3.862kN图二支座反力依次为R1=4.965kN，R2=9.355kN，R3=9.355kN，R4=4.965kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.61kN≤[N]＝30kN立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=2102、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3205mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.217×1.755×1500=3204mmλ=max[l01，l0]/i=3205/15.9=201.572查表得，φ1=0.179Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.044×0.9×1.52/10)=0.008kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.194,9.355,9.61,4.965]+1.1×1.35×0.15×19=13.842kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝13.842×103/(0.179×424)+0.008×106/4490=184.215N/mm2≤[σ]=205N/mm2高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=22.5/22=1.023≤3架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.564=0.508kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.393=0.354kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×22.52×0.508+22.5×0.354=136.553kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.52×0.9×[0.15×19/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×13.5/2=672.637kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×98.342=324.529kN.M满足要求！立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=13.842kN受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1520×180/1000=273.874kN≥F1=13.842kN满足要求！局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=13.842kN4.2.1.2高空作业平台安装满堂脚手架搭设至低于穹顶底1.75米标高后，铺设高空作业平台，高空作业平台采用调节螺杆调平，0.1*0.05木枋构建龙骨，满铺18mm厚胶合板。4.2.1.3空间钢结构平台安装空间钢结构平台放置于高空平台，同时辐射杆与库壁预埋铁件焊接形成双支撑体系，作为支模的支架。在钢平台上铺槽钢、搭设钢桁架、支设锥壳模板；锥壳厚度200mm，模架立柱间距控制在1.5m以内，模架下槽钢与之对应；模板采用复合木模，50×100木楞间距300mm左右；浅圆仓模板系统施工为常规滑模施工，空间钢结构支撑平台是个难点，主要有顶部压力环、底部拉力环、上部辐射状压杆（16根）、下部辐射状拉杆（16根）、斜支撑、斜栏杆等形成空间结构。整体结构铰接支撑在滑模模板架上.采用有限元软件MIDAS进行建模分析。钢桁架平台布置图和有限元分析结果如下图所示：钢架体结构布置平面图钢架体下弦结构布平面图钢架剖面结构示意图钢桁架平台加载图钢桁架平台X方向钢桁架平台Y方向位移钢桁架平台Y方向位移钢桁架平台应力图通过上述有限元分析结果可以得出:钢桁架平台X方向最大位移为0.89mm，Y方向最大位移为0.893mm，Z方向最大位移为16.95mm,可见变形较小，可以满足施工要求。钢桁架平台最大应力为133.31MP，最大应力发生在平台中心斜交梁处,小于钢材的屈服强度235MP和345MP，通过脚手架支撑及钢桁架体系能满足承载力要求。荷载计算钢架体结构自重计算：H350×175：16×41。8=668.8kgH300×150：5.657×4×32.6=737.67kgH350×175:25。12×41.8=1050.02kgH250×125:4.2×20×25.8=2167.2kgH250×175：4.2×20×44.1=3704.4kg工28b：78.5×35.82=2812.11kg钢管:Φ125×4.5:1.787×20×12.72=454.61kgΦ150×4.5:4.981×20×17.15=1708.48kg拉杆：Φ20圆钢:（5.56+7.38)×2×20×2.47=1278.47kgΦ25圆钢：7.16×2×20×2.47=1102.64kg合计:15.684t，即156kN.结构支架设计荷载为:P1=9.0kN/m2，直径25m，钢架体自重156kN,共20个支座；并假定局部一个埋件未达标，为了保证安全可靠,取其承载力的一半计算，则周边的埋件需要提高25％强度,则单个埋件外力：P=125％×{P1×（πD2/4）+156｝/20=1.25×{9×(3.14×252/4）+156｝/20=285.73kN内力钢结构支架搭接长度150mm，取中点为计算荷载作用点，则力臂为：e=125mm，于是：埋件剪力:V=285.73KN埋件弯矩:M=285.73x0.125==35.72KNm埋件设计查《混凝土结构计算手册》表2-13—1，取螺纹钢8φ25，t=16，z=450,e=125时：［V］=325.5kN〉285.73kN表2—13—1z（mmE(mm锚筋锚板（mm)6ø12l=88ø12l=86ø14l=108ø14l=106ø16l=108ø16l=106ø18l=128ø18l=126ø20l=126ø20l=126ø22l=148ø22l=146ø25l=168ø25l=1645012586。5109。0112。6141.7139.3175。5167。4210。8194.7245.2221.7279。2258。5325.5经检预埋件受剪承载力设计值（kN)混凝土：C20=牛腿焊缝验算N=285.73kNM=35.72kN。m=形心计算==12cm=I=I0+Sa2I1=2×（0.8×0。7×（45-1.6）3/12+0.8×0。7×（45—1.6)×（（45-1.6）/2-25.8）2)=8445cm4I2=（0.8×0.7×24×18.82）=4750cm4I3=2×（0.8×0.7×8.2×16.42)=2470cm4I=I1+I2+I3=8445+4750+2470=15665cm4应力计算翼缘焊缝最大应力σ1=M/IW×h/2=(35。72×106/15665×104）×450/2=51N/mm2<βtf=1。22×160=195N/mm2腹板焊缝中由于弯距M引起的最大应力σ2=51×213/225=48N/mm2剪力V在腹板焊缝中产生的平均剪应力τf=V/（heLw)=285.73×103/（2×0.7×8×426)=60N/mm2焊缝强度σ=（（σ2/βt）2+τ2）1/2=（（48/1.22）2+602)1/2=72N/mm2<f=160N/mm2满足要求4.2.1.4仓顶板工程施工筒身层滑模施工完成后即进行该组筒仓的仓顶板钢筋混凝土施工。在利用脚手架及加固后的仓顶支撑钢结构平台作为仓顶板和环梁脚手架的搭设平台，进行仓顶板和环梁支撑脚手架的搭设进而进行模板支护、钢筋绑扎、混凝土浇筑。仓顶下料孔板等仓内将随结构施工完毕后再进行施工，先在上环梁处预留钢筋。（1）脚手架支撑体系仓顶板脚手架搭设采用ф48×3mm钢管进行搭设，脚手架搭设时梁荷载只考虑主梁、环梁荷载,仓顶板连梁荷载不给予考虑.1）脚手架支撑体系搭设要求脚手架为双排脚手架，搭设高度按照1.35米考虑，立杆采用单立管。支模搭设尺寸为：①上环梁（截面尺寸为600mm×1200mm):钢管支顶间距为600×600mm，在可调顶托上架设70×70mm双木枋@600mm（主龙骨);70×70mm单木枋@200mm（次龙骨），立柱纵横设钢管水平拉杆＠1200mm(离地面200mm设扫地杆）。②仓顶板:板底模板均采用18厚夹板，在可调顶托上架设70×70mm双木枋＠900（主龙骨），及70×70mm木枋@450（次龙骨），Φ48×3钢管配可调托作支顶,顶托伸出长度不大于200mm，采用Φ48×3钢管.Φ48×3钢管立杆横向间距900mm，纵向间距为900mm，离地200mm设扫地杆一道，以上每隔1.20m架设钢管纵横水平拉杆。脚手架搭设平面示意图2）脚手架搭设施工工艺水平杆的设置水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接.对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。脚手板的设置作业层脚手板铺满、铺稳，离开墙面120-150mm；桥板设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支承，将脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺。脚手板对接平铺时，接头处设两根横向水平杆，脚手板外伸长取140mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm。立杆的设置：每根立杆底部都设置垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。（2）仓顶板、梁模板工程脚手架工程施工完成后即进行模板工程施工，本工程仓顶板模板铺设施工工艺如下:采用18mm胶合板，自身固定为木垫枋和钢管背杠。梁底模、侧模、板模的配置要考虑压边顺序，一般为梁侧模压梁底模，板模压梁侧模。模板采用散装散拆，模板编号定位。立模前的准备工作①安装放线：模板安装前先测放控制轴线网和模板控制线。根据平面控制轴线网，在仓顶板上放出环梁中线和检查控制线，待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向主筋上部标出标高控制点。②模板安装前将表面的施工杂物、砼浮浆清理干净，并将模板修整涂刷脱模剂。③在梁端部、梁与梁转角处留置清扫口。顶板浇筑前将模板、钢筋上的杂物用高压气泵清理干净。梁模板安装①在仓壁上弹出轴线、梁位置和水平线。②梁底模板：调整支架高度，然后安装梁底模板，并拉线找平。③梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及仓顶模板碰旁或压旁来确定.④当梁高超过450mm时,梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。⑤为控制好梁侧模下口尺寸，支模时按1000间距安装用花监螺杆加工而成的卡具，防止梁下口胀模。（3）仓顶板钢筋工程仓顶板环梁主筋采用机械连接，板钢筋接头采用绑扎接头。钢筋制备、加工、绑扎工艺具体见施工工艺中阐述。钢筋制作钢筋加工制作时，要将钢筋加工表与设计图复核，检查下料表是否有错误和遗漏，对每种钢筋要按下料表检查是否达到要求，经过这两道检查后，再按下料表放出实样，试制合格后方可成批制作，加工好的钢筋要挂牌堆放整齐有序。施工中如需要钢筋代换时，必须充分了解设计意图和代换材料性能，严格遵守现行钢筋砼设计规范的各种规定，并不得以等面积的高强度钢筋代换低强度的钢筋.凡重要部位的钢筋代换,须征得甲方、设计单位同意，并有书面通知时方可代换。□钢筋表面应洁净，粘着的油污、泥土、浮锈使用前必须清理干净，可结合冷拉工艺除锈。□钢筋调直，可用机械或人工调直.经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形,其表面伤痕不应使钢筋截面减小5%。□钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量，长短搭配，先断长料后断短料，尽量减少和缩短钢筋短头，以节约钢材.□钢筋弯钩或弯曲：钢筋弯钩.形式有三种，分别为半圆弯钩、直弯钩及斜弯钩.钢筋弯曲后,弯曲处内皮收缩、外皮延伸、轴线长度不变，弯曲处形成圆弧,弯起后尺寸不大于下料尺寸，应考虑弯曲调整值。钢筋弯心直径为2.5d，平直部分为3d.钢筋弯钩增加长度的理论计算值：对转半圆弯钩为6.25d，对直弯钩为3。5d,对斜弯钩为4.9d。弯起钢筋.中间部位弯折处的弯曲直径D，不小于钢筋直径的5倍。箍筋。箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。箍筋调整,即为弯钩增加长度和弯曲调整值两项之差或和，根据箍筋量外包尺寸或内包尺寸而定.钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整值和弯钩增加长度等规定综合考虑。直钢筋下料长度=构件长度-保护层厚度+弯钩增加长度弯起钢筋下料长度=直段长度+斜弯长度－弯曲调整值+弯钩增加长度箍筋下料长度＝箍筋内周长＋箍筋调整值＋弯钩增加长度②钢筋绑扎与安装:钢筋绑扎前先认真熟悉图纸，检查配料表与图纸、设计是否有出入,仔细检查成品尺寸、心头是否与下料表相符。核对无误后方可进行绑扎。（4）仓顶板、梁混凝土浇筑工程仓顶板、梁混凝土采用商品砼，采用汽车泵进行浇筑。钢筋绑扎、模板支设完毕并加固牢固，预埋、预留准确,并经监理检查认可后才许浇筑.砼浇筑前的准备：浇筑前，了解天气情况，便于提前做好针对性的防雨、防风等措施,与有关部门建立良好的协作关系，保证道路畅通，水、点供应正常。在施工现场内设专人负责指挥调度，做到不待料、不压车、工作上有序作业。砼浇筑前,应做好各种机械设备的保养工作。组织施工班组进行技术交底，班组必须熟悉图纸，明确施工部位的各种技术因素要求（砼强度等级、抗渗等级、初凝时间等）。组织班组对钢筋、模板进行交接检，如果不具备砼施工条件则不能进行砼施工。组织施工设备、工具用品等，确保良好。浇筑前应对模板浇水湿润，墙、柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。顺序见下图：砼浇注顺序示意图（注:浇注顺序按上图所示，先浇注外圈，并依次向内圈浇注。即①→②→③）（5）混凝土的养护混凝土浇筑完毕后，应在12小时以内加以覆盖，并浇水养护。混凝土养护7天,在砼强度达到1.2N/mm2之前，不得在其上踩踏或施工振动.拆模后再继续浇水养护。每日浇水次数应能保持混凝土处于足够的润湿状态。常温下每日浇筑两次。待仓顶板、梁混凝土同条件养护试块经试验强度达到75%时方可进行仓平顶的施工。（6）平顶的施工31.5米平顶支撑结构采用架管按间距1.0米立杆，沿锥顶200mm高搭设扫地杆，步距1m搭设上部支撑系统，螺杆调整平顶标高及水平，其余板、梁钢筋制作及安装、模板安装及加固满足相关国家标准。4.2.1.5梁、板模板、钢桁架、满堂脚手架拆除工程待仓顶板、梁混凝土同条件养护试块经试验强度达到75%时方可进行模板拆除。拆除完成模板、脚手架后，进行钢架体拆除。用卷扬机将钢架体降落至仓底板后，依次拆除钢架体并从仓底板门洞口运送至仓外。（1）模板拆除模板拆除时不得使用大锤或硬撬乱捣，如果拆除困难，可用撬杠从底部轻微撬动，保证砼表面及棱角不因拆除受损坏。（2）仓顶支撑钢结构拆除钢架体拆除，使用20台卷扬机，每台提升机的钢铰链均穿过仓顶板预留孔，与钢结构架体连接牢固并保持钢结构架体的平衡。仓顶板、梁脚手架、模板拆除完成后即进行仓顶支撑钢结构的拆除工作。首先将仓顶支撑钢结构按照前述降落平台的施工工艺。用气焊将预埋件(牛腿）切割完成后,利用20台电动葫芦吊装缓缓降落到仓底板标高位置后，利用电焊工和工人操作扳手等工具,将整个滑模平台分解、切割从仓底板门洞口运出。其中钢架体最大构件中心圆盘尺寸为R500，即最宽处为1m，而挡粮门洞口尺寸为2700×3000,可以从此门洞口将中心圆盘运出,其他构件尺寸均小于中心圆盘尺寸，故所有构件都可以从挡粮门洞口运出。钢平台采取单件依次拆除，拆除顺序:先安装的后拆，后安装的先拆。首先拆除①拉杆，其次拆除②中心圆盘，然后拆除③斜撑架杆，再拆除④主架杆，最后拆除⑤加固加杆。（3）脚手架拆除 在拆除脚手架前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模跨度大于8m混凝土强度在达到100%后方可拆除。先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。 脚手架拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除脚手架，严禁在同一垂直面上施工。拆除脚手架、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆脚手架时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往.拆除脚手架应按顺序进行，如大梁的支撑架，应先从跨中开始分别向两端对称进行，在拆除水平杆时，应先拆除最上层的，再依次往下，直至最后一道水平杆，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。

拆除时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能.采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。

拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。

模板拆除时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序,严禁上下交叉作业。模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。4.2.2立筒仓仓顶施工工艺4.2.2.1立筒仓满堂脚手架安装立筒仓仓壁滑模施工完，滑模平台拆除后开始搭设满堂脚手架，立杆间距0.9米，水平杆步距1.5米，相邻立杆间错位3米直接，平面图如下：满堂脚手架扫地杆距地面不大于200mm，底部垫50mm厚木垫板，上部设置可调螺杆，伸出长度不得超过300mm，螺杆插入立杆内部长度不得小于150mm，脚手架内部纵向及横向间隔不超过8米设置连续竖向剪刀撑，顶层及竖向每隔4步，设置连续水平剪刀撑。立筒仓模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017工程属性新浇混凝土楼板名称屋面板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)19模板支架纵向长度L(m)29.2模板支架横向长度B(m)13.5支架外侧模板高度Hm（mm）1000荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份湖北0.25ωk=ω0μzμst=0.044地区黄石市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.21模板支架顶部离建筑物地面高度(m)19风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw1.864ωfk=ω0μzμstw=0.564支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.393模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=7.958kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝7.958×0.32/8＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.387N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×281250)=0.117mmν＝0.117mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.467kN/m因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.312kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.312×0.92+0.125×1.155×0.92＝0.25kN·mM2＝q1L12/2=2.467×0.152/2＝0.028kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.25，0.028]＝0.25kN·mσ=Mmax/W=0.25×106/32667=7.645N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.312×0.9+0.625×1.155×0.9＝1.387kNV2＝q1L1＝2.467×0.15＝0.37kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.387，0.37]＝1.387kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.387×1000/(2×40×70)＝0.743N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×9350×114.333×104)＝0.318mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.006mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.546kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.391kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.546×0.9＝2.864kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.391+0.437×1.155)×0.9+2.546×0.15＝1.306kNR＝max[Rmax，R1]＝2.864kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.054×0.9+1.054×0.15＝0.514kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.185kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.821×106/4490=182.764N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.262×1000/424＝24.82N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.808mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.334mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.194kN，R2=8.973kN，R3=9.61kN，R4=3.862kN图二支座反力依次为R1=4.965kN，R2=9.355kN，R3=9.355kN，R4=4.965kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.61kN≤[N]＝30kN满足要求！立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3205mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.217×1.755×1500=3204mmλ=max[l01，l0]/i=3205/15.9=201.572查表得，φ1=0.179Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.044×0.9×1.52/10)=0.008kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.194,9.355,9.61,4.965]+1.1×1.35×0.15×19=13.842kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝13.842×103/(0.179×424)+0.008×106/4490=184.215N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=19/13.5=1.407≤3满足要求！架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.564=0.508kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.393=0.354kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×192×0.508+19×0.354=98.342kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.52×0.9×[0.15×19/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×13.5/2=672.637kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×98.342=324.529kN.M满足要求！立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=13.842kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1520×180/1000=273.874kN≥F1=13.842kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=13.842kN满足要求！4.2.2.2高空作业平台安装满堂脚手架搭设至低于穹顶底1.75米标高后，铺设高空作业平台，高空作业平台采用调节螺杆调平，0.1*0.05木枋构建龙骨，满铺18mm厚胶合板。4.2.2.3立筒仓钢桁架安装空间钢结构平台放置于高空平台，同时辐射杆与库壁预埋铁件焊接形成双支撑体系，作为支模的支架。钢桁架结构示意图4.2.2.4钢桁架上用钢管搭设空间网架，进行混凝土梁、板的模板支撑在钢桁架上铺设一层水平网状钢架管，间距0.9米，在网状钢架管上起立杆进行上部梁、板模板的支撑，立杆上部亦搭设水平网状架管，顶端设置可调螺杆，伸出长度不得超过300mm，螺杆插入立杆内部长度不得小于150mm，脚手架内部纵向及横向间隔不超过8米设置连续竖向剪刀撑。4.2.2.5仓顶施工脚手架工程施工完成后即进行模板工程施工，本工程仓顶板模板铺设施工工艺如下:采用18mm胶合板，自身固定为木垫枋和钢管背杠。梁底模、侧模、板模的配置要考虑压边顺序，一般为梁侧模压梁底模，板模压梁侧模。模板采用散装散拆，模板编号定位。1）立模前的准备工作①安装放线：模板安装前先测放控制轴线网和模板控制线。根据平面控制轴线网，在仓顶板上放出环梁中线和检查控制线，待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向主筋上部标出标高控制点。②模板安装前将表面的施工杂物、砼浮浆清理干净，并将模板修整涂刷脱模剂。③在梁端部、梁与梁转角处留置清扫口。顶板浇筑前将模板、钢筋上的杂物用高压气泵清理干净。2）梁模板安装①在仓壁上弹出轴线、梁位置和水平线。②梁底模板：调整支架高度，然后安装梁底模板，并拉线找平。③梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及仓顶模板碰旁或压旁来确定.④当梁高超过450mm时,梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。⑤为控制好梁侧模下口尺寸，支模时按1000间距安装用花监螺杆加工而成的卡具，防止梁下口胀模。3）仓顶板钢筋工程仓顶板环梁主筋采用机械连接，板钢筋接头采用绑扎接头。钢筋制备、加工、绑扎工艺具体见施工工艺中阐述。钢筋制作钢筋加工制作时，要将钢筋加工表与设计图复核，检查下料表是否有错误和遗漏，对每种钢筋要按下料表检查是否达到要求，经过这两道检查后，再按下料表放出实样，试制合格后方可成批制作，加工好的钢筋要挂牌堆放整齐有序。施工中如需要钢筋代换时，必须充分了解设计意图和代换材料性能，严格遵守现行钢筋砼设计规范的各种规定，并不得以等面积的高强度钢筋代换低强度的钢筋.凡重要部位的钢筋代换,须征得甲方、设计单位同意，并有书面通知时方可代换。□钢筋表面应洁净，粘着的油污、泥土、浮锈使用前必须清理干净，可结合冷拉工艺除锈。□钢筋调直，可用机械或人工调直.经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形,其表面伤痕不应使钢筋截面减小5%。□钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量，长短搭配，先断长料后断短料，尽量减少和缩短钢筋短头，以节约钢材.□钢筋弯钩或弯曲：①钢筋弯钩.形式有三种，分别为半圆弯钩、直弯钩及斜弯钩.钢筋弯曲后,弯曲处内皮收缩、外皮延伸、轴线长度不变，弯曲处形成圆弧,弯起后尺寸不大于下料尺寸，应考虑弯曲调整值。钢筋弯心直径为2.5d，平直部分为3d.钢筋弯钩增加长度的理论计算值：对转半圆弯钩为6.25d，对直弯钩为3。5d,对斜弯钩为4.9d。②弯起钢筋.中间部位弯折处的弯曲直径D，不小于钢筋直径的5倍。③箍筋。箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。箍筋调整,即为弯钩增加长度和弯曲调整值两项之差或和，根据箍筋量外包尺寸或内包尺寸而定.④钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整值和弯钩增加长度等规定综合考虑。直钢筋下料长度=构件长度-保护层厚度+弯钩增加长度弯起钢筋下料长度=直段长度+斜弯长度－弯曲调整值+弯钩增加长度箍筋下料长度＝箍筋内周长＋箍筋调整值＋弯钩增加长度4）钢筋绑扎与安装:钢筋绑扎前先认真熟悉图纸，检查配料表与图纸、设计是否有出入,仔细检查成品尺寸、心头是否与下料表相符。核对无误后方可进行绑扎。仓顶板、梁混凝土浇筑工程仓顶板、梁混凝土采用商品砼，采用汽车泵进行浇筑。钢筋绑扎、模板支设完毕并加固牢固，预埋、预留准确,并经监理检查认可后才许浇筑.①砼浇筑前的准备：浇筑前，了解天气情况，便于提前做好针对性的防雨、防风等措施,与有关部门建立良好的协作关系，保证道路畅通，水、点供应正常。在施工现场内设专人负责指挥调度，做到不待料、不压车、工作上有序作业。砼浇筑前,应做好各种机械设备的保养工作。组织施工班组进行技术交底，班组必须熟悉图纸，明确施工部位的各种技术因素要求（砼强度等级、抗渗等级、初凝时间等）。组织班组对钢筋、模板进行交接检，如果不具备砼施工条件则不能进行砼施工。组织施工设备、工具用品等，确保良好。浇筑前应对模板浇水湿润，墙、柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。混凝土的养护混凝土浇筑完毕后，应在12小时以内加以覆盖，并浇水养护。混凝土养护7天,在砼强度达到1.2N/mm2之前，不得在其上踩踏或施工振动.拆模后再继续浇水养护。每日浇水次数应能保持混凝土处于足够的润湿状态。常温下每日浇筑两次。4.2.2.6梁、板模板、脚手架、钢桁架拆除待仓顶板、梁混凝土同条件养护试块经试验强度达到75%时方可进行模板拆除。拆除完成模板、脚手架后，进行钢架体拆除。用卷扬机将钢架体降落至仓底板后，依次拆除钢架体并从仓底板门洞口运送至仓外。(1）模板拆除模板拆除时不得使用大锤或硬撬乱捣，如果拆除困难，可用撬杠从底部轻微撬动，保证砼表面及棱角不因拆除受损坏。（2）仓顶支撑钢结构拆除钢架体拆除，使用3台卷扬机，每台提升机的钢铰链均穿过仓顶板预留孔，与钢结构架体连接牢固并保持钢结构架体的平衡。仓顶板、梁脚手架、模板拆除完成后即进行仓顶支撑钢结构的拆除工作。首先将仓顶支撑钢结构按照前述降落平台的施工工艺。用气焊将预埋件(牛腿）切割完成后,利用20台电动葫芦吊装缓缓降落到仓底板标高位置后，利用电焊工和工人操作扳手等工具,将整个滑模平台分解、切割从仓底板门洞口运出。钢平台采取单件依次拆除，拆除顺序:先安装的后拆，后安装的先拆。首先拆除①拉杆，其次拆除②中心圆盘，然后拆除③斜撑架杆，再拆除④主架杆，最后拆除⑤加固加杆。（3）脚手架拆除 在拆除脚手架前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模跨度大于8m混凝土强度在达到100%后方可拆除。先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。 脚手架拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除脚手架，严禁在同一垂直面上施工。拆除脚手架、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆脚手架时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往.拆除脚手架应按顺序进行，如大梁的支撑架，应先从跨中开始分别向两端对称进行，在拆除水平杆时，应先拆除最上层的，再依次往下，直至最后一道水平杆，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。

拆除时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能.采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。

拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。

模板拆除时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序,严禁上下交叉作业。模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。施工安全保证及应急措施5.1组织保障1）安全生产管理机构成立以项目指挥长及项目经理为组长，项目副经理、技术负责人、安全员为副组长，专业工长和班组长为组员的项目安全生产领导小组，在项目形成纵横网络管理体制。5.2技术措施5.2.1圆仓封顶作业安全技术措施1）对参加工程施工的人员，进行安全教育培训。2）操作平台上的施工人员凡患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病及其他不适应高空作业疾病的人，不得上操作平台工作。3）在施工的建（构）筑物周围必须划出施工危险警戒区，警戒线至建（构）筑物的距离不应小于施工对象高度的1/10，且不小于10m。当不能满足要求时，应采取有效的安全防护措施。4）危险警戒线应设置围栏和明显的警戒标志。5）操作平台上材料堆放位置及数量应符合施工组织设计的要求，不用的材料、物件应及时清理运至地面。6）、钢索作业必须在施工指挥人员的统一指挥下进行。7）、拆模1.脚手架及绳索装置拆除前必须组织拆除专业人员，指定专人负责统一指挥。2.凡参加拆除工作的作业人员，不得中途随意更换作业人员。3.钢索装置拆除前应检查各支撑点埋件牢固情况，以及作业人员上下走道是否安全可靠。4.所用拆除作业必须在白天进行，拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下。5.2.2脚手架安全技术措施1）、脚手架搭设安全技术措施

(1)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。^(2)架子搭设完成时由架子搭设班组进行自检；各方联合验收合格后方可投入使用。

(3)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

(4)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

(5)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

(6)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。2）、脚手架拆除安全技术措施(1)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。(2)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。(3)拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。(4)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。(5)连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。(6)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。3）、拆除钢结构架体的安全措施（1）拆除中使用的垂直运输设备、机具、绳索，必须经检查合格后方可使用。（2）凡参加拆除人员均遵守“一切行动听从指挥”的原则，所有操作人员均应听从现场负责人的指挥，禁止擅自行动，同时在降模过程中禁止中途换人。（3）所有操作人员必须佩戴安全帽。并保证仓内灯光及通风要求。（4）在仓顶进行拆除工作时，