东平东江大桥施工便桥及平台施工方案

东平东江大桥水上便桥.平台施工方案

一、工程概况

东平东江大桥总体位于省道S255（东江大道）和县道X195（石

洲大道）之间，呈南北走向，设计起点与东莞市企石镇东平大道相

接，向北跨越东江，终点接规划中日勺惠州市博罗罗浮山至企石公路

（双龙大道）。路线全长2.49kmo

二、本桥桥长1.816km,其中（6X40）mPC斜腹板持续箱梁+（2X

148）m独塔堂索面斜拉桥+（6X40）mPC斜腹板持续箱梁在

东江水中，引桥宽32m,主桥宽34.1m,水中墩为15#墩至28#

墩。其中22#墩为主墩，21#、23#墩为主桥过渡墩，其他墩

为引桥水中墩。

三、河床地质构造

上层重要为粉砂、粉质粘土及砂、砾石、淤泥质粉质粘土、粉

质粘土等，厚度7.5m〜33.5m不等，其中东江水中厚度在7.5—

20.3m之间o

下层岩质分布于整个项目范围，岩性重要为褐红色、砖红色；岩质

为泥质粉砂岩、粉砂岩、泥岩等。详见《各墩位地质柱状图》

各墩覆盖层厚度一览表（m）

墩位覆盖层厚墩位覆盖层厚墩位覆盖层厚

15#18.820#9.725#12.1

16#16.121#9.426#11.13

17#15.722#7.4927#11.6

18#13.123#10.528#20.3

19#12.324#11.3

三、水文状况

东平东江大桥桥位处河面宽约为760nl，河道顺直，河床底最

低标高TO.6m,河床大部分标高处在-6.0--10.0m之间，河心最大

水深约13mo常水位4.5mo

各墩位

处河床

标高水

河床河床河床

深一览水深墩位水深墩位水深

标高标高标高

表

(m)：

墩位

15#-1.904.420#-8.1310.6325#-7.029.52

16#-4.787.2821#-8.1510.6526#-9.3211.82

-5.187.6812.55-8.8511.35

17#22#27#

10.05

18#-7.7010.223#-7.8010.3028#1.231.27

19#-6.999.4924#-6.759.25

注：水深按一般水位2.5m计算

四、设计阐明

东江水中各墩施工前，首先搭设施工便桥和施工平台，便桥设

于路线前进方向的右侧，平台在各墩位处搭设。

便桥从河两岸向中间搭设，东莞侧搭设便桥长416.6m,惠州侧

搭设便桥长224.2m,中间通航河道宽126m。通航净高16.43m。其

中心线距离路线中心线为21.25m。

便桥桥面宽度6.0%桥面标高7.0m。在19#、22#、25#墩处

对便桥进行加宽，加宽宽度长度分别是25m、22m、21.6m,以

以便施工。在墩之间、21#-22#墩之间、在25#-26#墩之间

设有伸缩缝，钢管桩由单排2根变成双排6根，保证构造稳定。详

见后《东平东江大桥水中便桥、施工平台平面布置图》。

便桥构造形式从下至上分别是：6800X10mm钢管桩、1000义

1000义16mm钢板、2XI45a工字钢横梁、贝雷片、125a工字钢分派

梁、[25a槽钢面板，d)48X3mm钢管防护栏。。800X10mm钢管桩

横桥向间距5m,顺桥向间距12m；1000X1000X16mm钢板置于钢管

桩顶，2X145a工字钢横梁长6%置于1000X1000X16mm钢板上；

单层双排贝雷片三组，间距2.5m；125a工字钢分派梁间距0.5m；

[25a槽钢面板间距0.3mo

水中各墩施工需要搭设施工平台，其中15#、16#、17#、18#、

19#、20#、24#、25#、26#、27#、28#墩的施工平台长30m,宽

12m；21#、23#墩的施工平台长36m,宽15m；22#墩的施工平台长

36m,宽20m,水中平台顶面标高7.0m。

施工平台构造形式从下至上分别是：(1)800X10mm钢管桩、1000X

1000X16mm钢板、顺桥向2X125a工字钢、横桥向贝雷片、顺桥向

贝雷片、2XI25a工字钢。

五、施工管理组织机构

六、施工准备

(1)用电

采用从变电所就近架设日勺电路与自发电相结合日勺措施，保证施

工用电。

(2)材料

精心试验，严格把关，保证各类施工材料在加工、运送、堆

放、储存等环节上完全处在监控之中，把质量最佳的材料用于该工

程。

（3）机械设备及人员投入

投入打桩船1艘（500吨），浮吊一艘（500吨），运送材料

船2艘（150吨），小船1艘（用于运送现场施工人员），材料运

送车辆1台，50T吊机1台，DZ120A-I振动锤1台，电焊机4台，

120KW发电机1台及其他小型机具。拓普康全站仪1台，索佳水准

仪1台。

投入施工现场管理人员4人（其中安全管理人员2人），测工2人,

试验员1人，机械手8人，焊工8人，力工15人，航道安全行驶管

理人员2人。

七、施工进度计划

打桩和上部构造安装各一种作业面施工。

便桥和水上施工平台施工计划时间：2023年10月1日〜2023

年11月15日。

22#主墩施工平台搭设：2023年10月1日动工，2023年10月

10日完毕。21#、23#施工平台待22#主墩平台使用完后周转使用。

东莞侧便桥搭设：2023年10月5日动工，2023年10月25日

完毕。

惠州侧便桥搭设：2023年10月20日动工，2023年10月31

日完毕。

15#、16#、27#、28#施工平台搭设：2023年10月26日动工,

2023年11月15日完毕。17#、18#、19#、20#、24#、25#、26#施

工平台，待15#、16#、27#、28#施工平台使用完后周转使用。

八、施工次序安排

九、施工方案

(1)搭设便桥所用钢管桩、贝雷梁、型钢等由水中或陆地运入,

采用打桩船逐孔边打桩边架梁的措施进行施工。

(2)钢管桩贯入深度以DZ120A-I振动锤(激振力786KN,重量

7780kg),振动一分钟后下沉不不小于5nmi为准，同步记录钢管桩埋

深状况，埋深过浅应查找原因，重新施打。

(3)钢管桩施工：

钢管桩底部要有刃脚。

施工前首先在岸边合适日勺场地做静载试验，以确定钢管桩贯入

深度、桩底标高、下沉量和承载力等关系，以此参数指导下一步正

式打桩施工。

桩位测定：根据桩位平面图对桩位坐标精确计算，施工时对便

桥钢管桩精确定位，技术人员跟踪测量，桩心误差不得不小于5cm,

倾斜度不不小于1%O

采用自带导向架的打桩船施打钢管桩，每施打3nl测量钢管桩

垂直度，发现偏差及欠调整，保证钢管桩垂直度在容许范围内。

水中墩钢管桩用打桩船吊运钢管就位，并吊起DZ120A-I震动

锤振动下沉钢管。每个墩钢管桩插打完毕后，用［16a槽钢做剪刀撑

使其连接成整体

钢管桩接长采用对接焊，注意管平面与管轴线垂直，对口误差

不不小于1mm,外围用不少于6块200X100X10mm厚弧形钢板贴焊

补强。

沉桩前，在每根桩的一侧用油漆划上段落标识，以便于沉桩时

显示桩的入土深度。

沉桩次序，由一端向另一端持续进行。当桩埋深有深浅时，宜

先沉深后沉浅。

开始沉桩时宜用自重下沉，待桩身有足够稳定性后，再采用振

动下沉。

在沉桩开始时，应严格控制桩身的垂直度，保证钢管桩合理承

载。在沉桩过程中不得采用顶、拉桩头或桩身措施来纠偏，以防桩

身开裂并增长桩身附加力矩。

每一根桩的沉桩作业，应一次完毕，不可中途停止过久，以免

士日勺摩阻力恢复，继续下沉困难。

应认真做好沉桩记录。

施工工艺流程：准备工作f自重下沉一振动沉桩f钢管桩接长f

振动下沉到位

(4)沉桩注意事项

沉桩过程中，应注意防止桩的偏移。碰到下列状况应即暂停,

待分析原因，采用合适措施后方可继续沉桩作业。

a桩身忽然倾斜、位移或锤击时有严重回弹。

b柱头弯曲或桩身开裂。

c桩架发生倾斜或晃动。

d振动桩锤的振幅有异常现象。

(5)便桥上部构造

钢管桩顶安装1000X1000X16mm钢板，钢板与桩顶用三角钢板联接。见下图

2X145a工字钢置于1000X1000X16inm钢板顶,与钢板接触

处满焊。

用浮吊直接吊装贝雷梁安装在墩顶2XI45a工字钢横梁上，并

在横梁上焊接短［10槽钢限制纵梁左右位移，见下图

纵梁横向每隔3m用［10槽钢加工的支撑架连接成整体，在贝雷梁顶面按0.5m间距布

设25a工字钢分派梁，横向分派梁采用620骑马螺丝与贝雷梁连接，然后在横向分派梁上铺

设［25槽钢，间距0.3m。620骑马螺丝见下图

(5)载重试验

便桥施工完毕，通过超载试验和有关部门鉴定验收后，方可投

入使用，并做好鉴定验收记录。

(6)桥面两侧防护栏杆每2nl焊接在分派梁上，栏杆涂刷红白

相间日勺油漆。

(7)为提高钢管桩的承载力和稳定性，钢管桩施工完毕，管

内填充砂砾。

(8)施工平台构造

施工平台钢管桩顺桥向顶面采用2XI25a工字钢，其焊接方式

同便桥2XI45a工字钢。横桥向两相邻钢管桩之间用6300X5mm钢

管连接，其顶面钢管桩顶平齐。在顺桥向2XT25a工字钢和横桥向

“300X5nmi钢管之间焊接125a工字钢斜撑。增长平台稳定。详见

后《东平东江大桥水中施工平台桩顶斜撑布置图》。

2XI25a工字钢与其上贝雷梁连接同便桥。

两层贝雷梁及上层贝雷梁与2X125a工字钢连接采用620骑马

Qon。20圆钢

螺丝。见下图

平台上层贝雷片与2X125a工字钢骑马螺栓大样图

顶层2XI25a工字钢顶面铺设10X10cm方木和1.8cm木胶

板。用于行人。

十、施工安全防护措施

（1）施工前，首先设置施工区域和通航区域日勺分界线：采用

打钢管桩，加焊钢筋，挂彩球的措施。

（2）项目部配专业人员巡查，在打好钢管桩上临时悬挂彩旗

（夜时挂彩灯）等标识，以防船只发生碰撞；

（3）重新设置航标：便桥、水上平台施工前，将本来航标

重新设置，保证过往船只的安全通行。

（4）便桥施工完毕后，在通航孔悬挂霓虹灯，在夜间启动。

使过往船只及时发现施工现场，安全通过航道。

（5）在施工区域和通航区域日勺分界线两侧施工区域内，在桥

位前后60m各布置一艘警戒船，提醒过往船只前面施工，小心驾

驶。

（6）施工期间加强对项目施工人员日勺管理，并在便桥两侧内

侧悬挂密布式安全网，杜绝高空坠物伤及船只和人员。

（7）便桥有效期间，安排专人指挥过往船只，提醒船只减速

慢行，严禁施工区域会船、超船。

（8）未经容许严禁与施工无关的人员到便桥上游玩，停留。

（9）便桥投入使用后，将定期对便桥进行检查、维修，重点

观测桥梁基础沉降以及各构件的变形，及时进行加固维修，保证便

桥日勺使用安全。

（10）桥头必须设置限速、限宽和限重标志，同向车辆通行

间距必须不小于20m,车速不超过8km/ho在距桥头两端15米处的

便道上要设置减速带以控制车速。

（11）栈桥的汛期洪水位到达或超过设计水位时，封闭栈桥，停

止栈桥的使用并设置停用牌。

（12）当台风来的时候，必须，封闭便桥，停止便桥日勺使用并设

置停用。

附件1：便桥设计验算

L荷载状况

（1）混凝土搅拌运送车：通过便桥车辆荷载按10m3（44

吨）混凝土搅拌运送车（满载）考虑。混凝土搅拌运送车后轴单侧

为4轮，单轮宽30cm,双轮横向间距10cm。两后轴间距135cm,左

侧后双轮与右侧后双轮间距190cm,车总宽度250cmo

混凝土搅拌运送车前轴重F1=88KN,后轴重F2=352KN。荷载

图式如下:

刷例c

325135

甑3晌砧同

注，肿对VI*

设计通行能力：车辆限重44吨，限速5km/h,不考虑船只和

排筏日勺撞击力，施工及使用时做好安全防护措施。

(2)混凝土泵车：便桥中心至桥梁中心距离为21.25,桥梁

最宽34.1m,则21.25+34.1/2=38.3m,采用43m的泵车可以满足施工

规定。本设计按SY5331THB43E泵车进行计算。

SY5331THB43E泵车全长11.82m,宽2.5m,支腿展开8.5m,

前后支腿距离8m,自重32.2吨。

施工时重量按40吨考虑，泵车共四个支腿，每个支腿承重10

吨。

(3)人群、小型机具、其他材料荷载：15KN/m。

(4)构造自重荷载

(5)根据《公路桥涵设计通用规范》第条中第5条，汽车冲击

系数与构造基频有关；第6条考虑汽车荷载的局部加载，冲击系数

取1.3；

综上故本栈桥汽车荷载冲击力日勺冲击系数采用1.3。

2.便桥[25a槽钢验算：

A3钢R勺物理性能、容许应力及[25a槽钢截面特性

弹性模密度轴向应力弯曲应力剪应力

E(mpa)n(kg/m3)[c]mpa[°w]mpa[T]mpa

2.1*10'1785014014585

工字钢顶宽壁厚截面积惯性距抵御矩回转半径面枳距每米长自重

种类(mm)(mm)A(cmJ)I(cm1)W(cm!)i(mm)S(mm!)(Kg/m)

125a78734.91175.985.12.2427.4

上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工构造计算

用表之钢构造。

(1)混凝土搅拌运送车：车辆后轴单点直接作用于[25a槽钢跨中

位置时最不利,单点荷载由两根125a槽钢承受。

114.4KN

q=0.274KN/n»

50

A、强度验算:

①车辆集中荷载

F=352X|.34-4=114.4KN,l=0.5m

N万Fl114.4x0.5八i

Max=——=-----------=14.3KN・m

m44

②自重荷载:按(三跨持续梁验算)

q=0.274KN/m

Mmax=Kql2=0.08X0.274X0.52=5.48X10-3KN*m(不计)

③强度验算

o===84.02N/mm2<145X].3N/mm2(1.3为临时.构造容许应

力提高系数，按《公路桥涵钢构造及木构造设计规范》第1.2.10条查

得。

满足规定。

B.挠度验算

刊二——XX

f=31I4.410：5003_=04<500/400=1.25nun

2x48£72x48x2.1xl()5xl75.9xl04

满足规定

(2)混凝土泵车:F=100KNV114.4KN,不予验算。

3.125a工字钢验算：

125a工字钢截面特性

工字钢顶宽壁厚截面积惯性距抵御矩回转半径面积距每米长自重

种类(mm)(nini)A(cm2)I(cm1)W(cm3)i(mm)S(nun3)(Kg/m)

125a116848515017401.4101.7230.738.08

上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工构造计

算用表之钢构造。

(1)混凝土搅拌运送车：当混凝土搅拌运送车后轴单点作用在

①车辆集中荷载

F=114.4KN,l=2,5m

Mmax=——Fl=1-1-4--.-4-x--2-.-5-=7r1i.5CKTZNXT*m

44

②自重荷载:按（二跨持续梁验算）

[25a槽钢2.5/0.3=8.33根,每根长0.5m,125a工字钢=0.3808

KN/m

q=（0.5X8.33X0.274）/2.5+0.3808=0.84KN/m

Mmax-Kql2-0.07X0.84X2.52-0.37KN•m

③强度验算

（2

o=9x=⑺・5+（）.37）：1尸=17905N/mm2V145X1.3N/mm

W401.4xl03

满足规定。

B.挠度

4334

f_抨+5:114.4X1QX2500+5xQ.84x2500

-48目384£748x2.1x105x5OI7xlO4384x2.1xIO5x5017xlO4

=3.53+0.04=3.57<2500/400=6.25mm

满足规定

(2)混凝土泵车:F=IOOKN<114.4KN,不予验算。

4.贝雷梁验算

贝雷梁容许应力及截面特性

弹性模量E密度P轴向应力弯曲应力剪应力

(mpa)(kg/m3)［。］mpa[ow]KN•M［T1KN

2.1*105785031576.4490.5

种类壁厚惯性距抵御矩面积距每片自重

(mmI(cm')W(cm3)S(mm3)(KN)

)

贝雷梁500994.47157.128.7

上述数据来源于《装配式公路钢桥多用途使用手册》(人民交

通出版社)第59页贝雷片的几何特性及容许内力表。

①荷载组合:

当混凝土搅拌运送车作用于梁端时，其受力简图如下:

海汪蟠

572KN精反划

I200KN200KN

300800

1200

当泵车前支点作用在梁端时，其受力简图如下:

烧

572KN科后嫌群帧i

200KN200KN

300800

1200

当混凝土搅拌运送车位于跨中时，其受力简图如下:

组合①时贝雷梁承受的剪力最大，以此验算剪力。

（2）贝雷梁验算：

①贝雷梁剪力验算：

a、构造自重

[25槽钢:（长12m,21根）:0.274X21=5.75KN/m

I25#工字钢（长6m,25根

/12m）:

6X0.381X25/12=4.76KN/m

贝雷架：2.87X6X4/12=5.74KN/m

q=5.754+4.76+5.74=16.25KN/m

b、泵车对支点A的反力经计算得：RA=167K\

c、Q.产qX12/3+572/2+RA/2=434.5KNV490.5KN满足规定。

②强度及挠度验算

（1）车辆集中荷载

F=440X1.3=572KN,1=12m

—Fl572x12..xx

Mmax=-----=------------=l71n6KTNZ*Tm

44

（1）泵车集中荷载对跨中产生的弯矩

泵车作用对支点BU勺反力RB=150KN

Mmax=RBX6-200X3=300KN*m

自重荷载:按（按简支梁验算）

q=16.25KN/m

»,ql116.25x12?

Mmax=—=-----------=292.5CKIZNXT・m

88

（4）人料机荷载：按（按简支梁验算）

q=15KN/m

Mmx=贮=1^121=270KN*m

88

（4）强度验算

0=M噌=(1716+300+292.5+*)xl0,目20.09N/mm2<145X

3W3x7157.IxlO5

1.3=l88.5N/mm2

满足规定。

B.挠度

f="+5"二772x

3x48E/3x384E/3x48x2.1x105x500994,4xl04

+----------5X31.RX120004--------=8.81+2.67=11.5<12023/400=30

3x384x2.1x0x500994.4xl04

mm

满足规定

5.横桥向2XI45a工字钢验算

145a工字钢截面特性

工字钢顶宽壁厚截面积惯性距抵御矩回转半径面积距每米长自重

种类(mm)(mm)A(cm2)I(cm1)W(cm")i(mm)S(mm1)(Kg/m)

140b15011.5102.4322411432.9177.1836.480.38

上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工构造计

算用表之钢构造。

混凝土运送车行走至钢管桩顶时为最不利状况，2X145a工字

钢承受3组(6排)贝雷梁传递的荷载，两侧贝雷梁布置在钢管桩

上方，荷载直接传递到钢管桩上，中间一组贝雷梁作用到2XT45a

工字钢上，力学模型简化如下：

241KN

（1）A.强度验算：

（2）集中荷载

L=5m

混凝土灌车Fi=440X1.3+2=286KN

自重荷载F2=16.25X124-3=65KN

人料机荷载F3=15X124-3=60KN

F=F）+F2+F3=286+65+60=411KN

411x5

Mmax=—==513.75KN*m

44

（2）自重荷载

q=0.8X2=1.6KN/m

Mmax=—==5.0KNem

88

（3）强度验算

o=的丝=51855x10\=181.01N/mm2<188.5N/mm2

2W2x1432.9xl03

满足规定。

B、挠度

fFP+5q/4

48E/384£/

_411x103x5000'十______5x1.6x500()4________

2X48X2.1XI05X32241xlO42x384x2.1xlO5x32241xlO4

=7.90+0.15=8.05V5000/40012.5mm

满足规定

6.管桩承载力计算

10m3碎运送车荷载：1.3X44O572KN

泵车荷载：167KN

每跨构造自重荷载：16.25X12=195KN。

人料机荷载：15X12=180KN

则每根钢管桩承受的最大荷载为：(572+195+180+167)

/2=557KN<786KN(振动锤的激振力)，满足规定。

7、钢管桩强度验算(目前材料为6800X10mm钢管)

4)800X10mm钢管截面特性

外径壁厚截面积惯性距抵御矩回转半径弹性模量E每米长自

d(mm)t(mm)A(mm')I(mm')W(mm')i(mm：(mpa)重

(kN/m)

80010248181.94*10"4.84*10，44.442.1*1051.972

钢管桩露出河底15.5m(按照自由端最长桩考虑)，即

L0=15.5mo

轴向力F=557KN

1.94xl09八

回转半径厂------------=279.6mm

24818

构件长细比入=4=里=55.44〈[入]=100满足规定（查

r279.6

《路桥施工计算手册》附表3-25）。

查《路桥施工计算手册》附表3-26（790页）内插法得①

i=0.8

贝IJe=L=557000=2244MPa<①][o]=o.8XI40X1.3=145.6

A24818

MPa

符合规定。

8、便桥整体稳定验算

（1）横桥向风荷载

按一跨贝雷梁计。根据《公路桥梁设计通用规范》（JTG

D60-2023）横桥向风荷载Fwh=kok,k3WdAwh

由《公路桥梁设计通用规范》（JTGD60-2023）表4.3.7-

1.437-4.4.3.7-5得：

k0=0.9,k1=1.6X0.483=0.773（实面积比取0.5）,k3=1.0

0012x521622

wyV£_==L66KN/m

2g2x9.81

上式中：Vd=k2k5VI0=1.08X1.38X35=52.16m/s。（由《公路

桥梁设计通用规范》（JTGD60-2023）表437-2.4.3.7-3得:

k2=1.08,k5=1.38）,V10=35m/s（设计资料）

Y=0.012023e0OOO,z=O.012KN/m3（Z=7-0.33-0.75-

1.8=4.12m）o

g=9.81m/s2

一跨贝雷梁的迎风面积:Awh=1.5X12X0.5=9m2

(3)Fwh=k0klk3WdAwh=0.9X0.773X1.0X1.66X9=10.4

KNc即单桩承受横桥向风荷载：10.4KN。

(4)作用在钢管桩上H勺水流压力

根据《公路桥梁设计通用规范》(JTGD60-2023)，流水压力

Fw===10.26KN

式中柱形状系数K=0.8,Y=10KN/m3,g=9.81m/s2,

V=11200/760/10=1.47m/s(设计资料)，阻水面积：A=

(10.05+4.5)X0.8=11.64m2

流水压力合力的着力点在设计水位如下0.3倍水深处，即

h=0.3*14.55=4.37m,即着力点标高H=4.5-4.37=0.13m。

(3)稳定性验算

22#墩河床标高最低(-10.05m),覆盖层厚度仅7.5m,以此为例

进行验算，钢管桩口勺锚固点按入土深度的1/3计算，则锚固点位置

距离河床面距离hl=7.5/3=2.5m,则锚固点标高为-12.55m。

自重

M稳定力矩:16,25X12X2.5=487.5KN.m（一跨

自重）

0.8X2X6X2.5=24KN.m（2X145a工字钢）

22X1.97X5=216.7KN.m（钢管桩）

M倾覆力矩:18.47X10.4=192.1KN.m（风载）

12.68X10.26X2根=260.2KN.m（流水荷载）

倾覆稳定系数二M稳定力矩/M倾覆力矩二728.2/452.3=1.612

1.5

满足便桥抗倾覆性规定。

附件2.施工平台设计验算

1.荷载状况

（1）施工平台重要是桩基钻孔时使用，钻孔桩完毕后拆除。因此

其上控制计算的设备是钻机+钻锤的重量。每台钻机自重10吨，小

2.5m钻锤8吨。冲击荷载按静载乘以1.3的系数计算。

（2）构造自重

（3）人群、小型设备、其他材料按2.5KN/m2计

2.2X125a工字钢验算

125a工字钢截面特性

工字钢顶宽壁厚截面积惯性距抵御矩回转半径面积距每米长自重

种类(mm)(mm)A(cm2)I(cm1)W(cm')i(mm»S(cm3)(Kg/m)

128a1168.048515017401.4101.7230.738.08

上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工构造计

算用表之钢构造。

钻机底部前后各有一根支垫钢管，长5m,钻机H勺重量通过此钢

管传递给2XI25a工字钢，2X125a工字钢间距按1.5m布置，则

钻机支垫钢管至少压在三根2X125a工字钢上，假定钻机口勺重量都

由前垫钢管承受，可知单根2义I25a工字钢承受的最大荷载：

（10+8）/3X1.3=7.8吨=78KN。

当力作用在跨中时最不利，顺桥向贝雷片间距5m,按简支梁计

算如下：

A、强度验算:

（1）集中荷载

F=78KN,l=5.0in

A4Fl78x5

Max=——=------=97.5KN*m

in44

（2）自重荷载

q=0.38X2=0.76KN/m

Mmax="=0.76x5-=2.38KN・m

88

(5)人料机荷载

q=2.5X1.5=3.75KN/m

Mmax=尤=3.75x5-=1172KN・m

88

强度验算

O==(97.5+2.3=11.72)X1(V二]3。。1m]/。88.5N/mm2

2xW2x401.4xl03

满足规定。

B.挠度

尸FL十5"

2x48E/2x384£/

334

78X1QX5OOO+5x4,51x500Q

2x48x2.1xl05x5OI7xlO42x384x2.1x105x5017xlO4

=9.64+1.74=11.38V5000/400=12.5mm

满足规定

3.上层贝雷梁验算

贝雷梁容许应力及截面特性

弹性模量E密度P轴向应力弯曲应力剪应力

(mpa)(kg/m3)[o]mpa[ow]KN•M[T]KN

2.1*10578501H576.4490.5

种类壁厚惯性距抵御矩面积距每片自重

(mmI(cm1)W(cm3)S(mm3)(KN)

)

贝雷梁500994.47157.128.7

钻机直接作用于贝雷片顶且居跨中位置时•，最不利。按简支梁计算如

下:上层贝雷片最大跨径7.5m。

A、强度验算：

（1）车辆集中荷载

F=78X3=234KN,1=11.2