【《江西南昌市S房地产项目10#结构设计》20000字】

摘要Ⅱ-1结构模型概况1.1系统总信息1.1.1总信息:这个工程计算软件为SATWEV5.2.2版。本工程为江西省南昌市金地格林格林10#8#11#的建筑结构设计内容，其中本工程地上部分层数12层，地下室层数1层。8#11#带商业裙房。根据结构设计对应规范要求，混凝土容重为26KN/立方米，钢筋容重采用的是78KN/立方米。其中在本工程中，采用的是传统方法对等效刚度比进行系统计算，通过墙中倾覆力矩的算法考虑了墙中的内力贡献值。对工程中计算的水平风荷载以及地震作用时考虑了工程水平的地震作用.在工程楼梯的计算模型采用壳单元，其中相关的折减系数选取规范中的1.00，固端位置所在的层数选择在第1层，计算选择的刚重比时不需要选择相关模型计算。水平力与整体坐标之间的角度为0.00度。无转换层，一层嵌固。采用模拟施工加载3一层层施工，并且不考虑楼梯的计算。1.1.2风荷载信息:在风荷载的计算信息中，考虑了顺风向情况下的风荷载作用下风振对工程的影响，通过对各类住房楼进行对比，本住宅楼不需要考虑在横向风的影响作用的风振，以及不需要考虑在扭转的影响作用。XY方向体形系数均为1.4.系统模型风荷作用的情况下，通过软件修正的基本系统模型风压采取的是规范标准的0.45kN/m2，模型用在舒适度的风压选择为0.30kN/m2。在X向处系统结构周期宜使用基本周期要求分别为1.56S、Y向为1.40S。多塔性系统背风系数选0.65数值。1.1.3地震信息:在本次计算信息中，地震假设场地类别选择是II类，设防烈度为普通标准的6度计算系数，地震分组最终确定为第二组情况，传递给基础的活荷载需要进行相关折减，所采用的要求折减系数为1.00，最大的附加阻尼比选择采用的的数值确定为0.50，不考虑工程中迭代的刚度以及等效情况下阻尼比。子空间迭代法计算15个振型。全楼都采用统一的阻尼比进行选取计算，设防类别通过基本住宅楼体系确定为乙类级别，在不改变抗震的构造情况措施下进行的抗震分析计算而成。计算水平地震考虑5%偶然偏心并和双向地震包络设计。在本次计算过程中不需要考虑最不好的灾害情况下在X方向下的作用，而需要在5%的左右两边的作用以及在此时基本方式确定选择为相对的边长偏心，其中的两个方向的偏心值取为0.05作为最基本的计算数值。根据刚重比的大小确定二阶效应。特征周期0.35S，周期折减系数取0.8-1.0中的0.9考虑填充墙的刚度。1.1.4活荷信息:折减按照规范进行如下表所示，活荷载取值依据荷载规范。恒载一层考虑施工荷载加大，走廊加大，上人屋面2.0不上人0.5其余正常房间取1.5.11.002-30.854-50.706-80.659-200.6020+0.551.1.5P△阶效应:不考虑这个木主的长度系数是1.0 不考虑柱、支撑的失去稳定性不考虑这个的整体缺陷 不考虑这个里面的构件缺陷 1.1.6调整信息:Alphais0.20Betais1.50从哪里开始 1在哪里结束 12改变系数的上限 2.00对于在过程中的刚度判断此住宅楼薄弱处的方式确定为采用按抗规以及高规相关规定的验算过程；对于梁端的弯矩调整方式采用的是通过对竖向结构内部构件来判断出调节支座。地震情况时对连梁的折减采取的是0.6系数值，最终符合工程参考要求计算。正常情况下连梁刚度不折减.在薄弱层地震情况时的内力系数选择为1.25；不需要在梁端或者在柱端采取并化为刚度来对比进行验算设计，而是考虑梁柱的共同重叠部分进行简化。在调整地震位移时不在需要考虑梁柱的折减，此部分可相对进行简化计算。在全楼层的计算放大时的影响作用放大系数采用1.00标准值进行设计并构建出系统模型，通过此方式设计的扭转并不明显，符合这样的信息模型要求。软件自动调整剪重比，梁活荷载内力放大系数1.00，梁活荷载内力放大系数0.40，梁端负弯矩调幅系数0.850。扭转不明显。1.1.7设计信息:对于工程的设计模型信息需要重点标出并进行验算通过，首先在X向以及Y向的侧移需要进行计算并考虑有无在两个方向下的软件自动考虑方式。以及在柱中配筋的基本原则应该时按其中单偏压值进行设计，而对于剪跨比以及计算方法应当适当简化计算，对于双偏压的配钢筋的基本方式选取。其中梁的设计方式按弯验算的最小型的轴压计算比值为0.15取值。结构的构件所有截面毛面积比为0.85，框架在考虑受压时的情况下的受压影响，其中框架处的梁弯矩应当采用按简支梁的影响情况控制计算。梁的保护层厚度选择符合基本标准的20mm要求，柱的保护层厚度确定选择为20mm的取值规范标准。其中对于箍筋的间距具有比较高的要求限制，首先所有梁中的箍筋之间保留的间距应当为100mm。对于结构中的柱，其中箍筋的适当间距应当为100mm，而对于墙体中所分布的钢筋的间距应当保持在不小于200mm。柱中的实际所配的钢所搭配的超配数值确定为1.15，墙中的此项系数也采用1.15数值选取。其他的混凝土构建中的所有项规范要求需要按照相对应的执行规范进行设计并达到规范要求，参考高规和混凝土异形结构的技术进行设计要求。梁中规定的按压弯所要求计算设计的规定轴压类型比值为0.15，其中在梁处按弯计算时也采用此系数进行设计计算。钢筋要求的宽厚等级比值需要选择为三级别，以满足基本的标准。1.1.8配筋信息:使用的钢筋混凝土材料作为建筑的材料，不光是混凝土需要表示出材料，钢筋同样需要，在之前因为钢材价格的原因不同的构件会用到不同级别的钢筋，需要自己去判断需要使用什么级别的钢筋来保证建筑能够做到结构受力良好，同时节省材料。在建筑中使用的钢筋几乎都是同一种钢筋，其中，梁所选择的主钢筋采用的级别选择为HRB400，然后再选择梁中箍筋的级别为相同的钢筋类别，通过参考相关工程建筑规范要求，柱中的主筋和箍紧宜采用相同的等级钢筋进行结构设计，故分别都采用HRB400级别的钢筋。对于墙中的水平以及竖向的分布类型的钢筋类别，选择采用HRB300的分布筋级别进行设计并通过验算得出相关数据。其中墙的竖向分布钢筋的筋率为0.30%。在HRB500的受压类型强度宜选择采取400N/平方毫米。本工程所用的钢筋都为三级钢，改建筑的墙的分布筋的数值为0.2。1.1.9荷载组合:在对建筑的结构进行受力计算时，需要对不同的荷载进行荷载组合，让结构在同时受到多个力作用下时的计算更加完善，但是有些荷载是不会同时出现的所以需要按照一定的要求进行组合，而且这些荷载组合之后还需要进行折减。在进行荷载计算时温度也会对结构计算造成影响，但风荷载对温度造成的影响则不考虑在其中，只考虑混凝土构件的温度的印想。同时温度造成的影响的折减系数为0,3，而在水平地震作用下的的翻项系数在主控下为1.3，在飞主控下为0.5数值。在本工程设计中涉及到的高级参数：对于地震中的分析以及在地震作用影响下的计算方法为总纲法；在二道防线和与其有关的构件进行相关满足要求的改变时。应当需要与木主相连的梁端进行相对应的数值调整。根据高规规范要求，本工程不需要采用自定义的面外剪力进行执行与传递。自由度总数10680。1.1.10地下室信息:室外地面与结构最底部高差5.45M，XY向土层水平抗力系数的比例系数3.000。回填土18kN/m3。室外地坪-0.35M。回填土侧压力系数0.5，回填土饱和容重25.00kN/m2。水土侧压计算水土分算。保护层厚度35MM自由度10680个。1.2楼层信息下面信息说明了该建筑所用各层混凝土不同的等级。一层有114根C30的L，2层有75根C30的L，3层有70根C30的L，4到11层有66根C30的L，12层有64根C30的L，13层有16根C30的L相应的他们分别有31、6、4、2、2、2、2个C30的柱子。同时有有分别对应为23、32、32、32、32、32、7的墙。这个项目所用的箍筋为360，保护的厚度是20，同时钢筋也是360的。所有楼层的墙所用的钢筋均为360的。并且满足最小配筋的概率为0.25%。图3-1全楼构件材料简图1.3层塔属性下面详细说明了该项目的楼层属性。楼层属性表F 约束边缘构件F 过渡F 底部加强区楼F 转换F 加强F 薄弱F 顶部小塔楼 输出位移F 结构镂空5F-13F √ 4F √ √ 1F-3F √ √ √ 2工况和组合2.1工况设定下面详细说明了计算工况组合信息。工况编号 工况简称 工况详称工况1 DL 永久荷载工况2 LL 可变荷载工况3 LL2 考虑不利布置的可变荷载(负包络)工况4 LL3 考虑不利布置的可变荷载(正包络)工况5 WX X向风荷载工况6 WY Y向风荷载工况7 EXY X+Y地震(双向效应)工况8 EXP X向正偏心地震工况9 EXM X向负偏心地震工况10 EYX Y+X地震(双向效应)工况11 EYP Y向正偏心地震工况12 EYM Y向负偏心地震工况13 LX X向静震(规定水平力)工况14 LY Y向静震(规定水平力)工况15 PX X向正偏心静震(规定水平力)工况16 MX X向负偏心静震(规定水平力)工况17 PY Y向正偏心静震(规定水平力)工况18 MY Y向负偏心静震(规定水平力)工况19 U01 土压力工况20 U02 水压力工况21 EX X向地震工况22 EY Y向地震2.2工况信息下面表格说明了各种工况下的分项系数取值，以及永久信息和到地震信息情况。名称 分项系数 分项系数(有利) 重力荷载代表值系数恒荷载 1.300 1.000 1.000土压力 1.300 1.000 0.000名称 分项系数 抗震组合值系数 组合值系数 重力荷载代表值系数活荷载 1.500 -- 0.700 0.500风荷载 1.500 0.200 0.600 0.000水压力 1.500 -- 0.700 0.000名称 分项系数(主控) 分项系数(非主控)水平地震 1.300 0.5002.3构件内力基本组合系数下面表格说明了本计算材料工况组合的系数以及荷载组合的方式。工况组合原则1； 1.3000*DL1.5000*LL2； 1.0000*DL1.5000*LL3； 1.3000*DL1.5000*WL4； 1.3000*DL-1.5000*WL5； 1.0000*DL1.5000*WL6； 1.0000*DL-1.5000*WL7； 1.3000*DL1.5000*LL0.9000*WL8； 1.3000*DL1.5000*LL-0.9000*WL9； 1.3000*DL1.0050*LL1.5000*WL10； 1.3000*DL1.0500*LL-1.5000*WL11； 1.0000*DL1.5000*LL0.9000*WL12； 1.00000*DL1.5000*LL-0.9000*WL13； 1.0000*DL1.0050*LL1.5000*WL14； 1.0000*DL1.0050*LL-1.5000*WL15； 1.3000*DL1.5000*LL1.3000*U0116； 1.2000*DL0.6000*LL0.3000*WL1.3000*EH17； 1.2000*DL0.6000*LL0.3000*WL-1.3000*EH18； 1.2000*DL0.6000*LL-0.3000*WL1.3000*EH19； 1.2000*DL0.6000*LL-0.3000*WL-1.3000*EH20； 1.0000*DL0.5000*LL0.3000*WL1.3000*EH21； 1.0000*DL0.5000*LL0.3000*WL-1.3000*EH22； 1.0000*DL0.5000*LL-0.3000*WL1.3000*EH23； 1.0000*DL0.5000*LL-0.3000*WL-1.3000*EH0

3质量信息3.1结构质量分布恒载产生的总质量(t):6330.50430活载产生的总质量(t):459.28240结构的总质量(t):6789.78560下面表格详细描述了各层质量。表5-1层号恒载质量(t)活载质量(t)层质量(t)质量比13F43.100.5043.600.13012F324.4023.60348.001.0105F-11F320.4024.50344.9001.00004F320.4024.50344.90.9303F345.0025.60370.601.0102F342.2025.000367.200.1301F2712.80188.302901.101.000图5-1恒载,活载,层质量分布曲线图5-2质量比分布曲线3.2各层刚心以及偏心率信息下面表格说明了各楼层的刚心位置信息。表5-2各层刚心、偏心率信息层号XstifYstifAlfEexEey13F-8.1402.1600.0002.15%129.11%12F-8.1104.110-0.0000.25%13.93%4-11F-8.1104.100-0.0000.00%14.87%3F-8.1104.180-0.0000.00%9.32%2F-8.1004.210-0.0000.00%10.05%1F-8.0804.320-0.00010.16%20.64%

4荷载信息4.1风荷载信息下面表格说明了各层内力大小和风荷载大小。表6-1X向顺风向风荷载信息层号F的FF的VF的M13F36.0036.00108.1012F55.8091.80379.0011F51.90143.70795.8010F49.00192.701354.509F46.00238.702046.808F43.10281.802863.907F40.00321.803797.106F36.80358.604837.105F33.40392.005973.904F30.50422.507199.203F34.80457.308525.502F32.20489.509945.001F0.00489.5012612.80表6-2Y向顺风向风荷载信息层号F的FF的VF的M13F18.6018.6055.8012F88.70107.30372.3011F82.40189.70922.5010F77.90267.601698.509F73.30340.802686.908F68.60409.403874.307F63.80473.205246.706F58.70532.006789.405F53.30585.308486.804F48.80634.1010325.703F45.90680.0012297.702F42.50722.5014392.901F0.00722.5018330.40图6-1顺风向楼层剪力简图图6-2顺风向楼层弯矩简图

5立面规则性5.1楼层的侧向剪切刚度下面表格说明了剪切刚度比信息，该指标用于控制楼层侧向刚度的规则性。层号 Ratx Raty13F 0.310 0.14012F 0.980 0.9804F-11F 1.000 1.0003F 1.010 1.0202F 1.870 1.4901F 1.000 1.000图7-1多方向刚度比简图5.2楼层的侧向剪弯刚度下面表格说明了剪弯刚度比信息，该指标作用同上。层号 Ratx Raty13F 0.600 0.07012F 0.970 0.9805F-11F 1.000 1.0004F 0.990 1.0003F 1.000 1.0202F 0.970 0.9501F 1.000 1.000图7-2多方向刚度比简图5.3[楼层剪力/层间位移]刚度下面详细说明了楼层刚度比的信息，指标作用同上。层号 Ratx1 Raty1 Ratx2 Raty2 Rat2_min13F 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.000012F 7.8800 7.1700 5.4200 4.9300 0.900011F 1.7900 1.9400 1.2300 1.3400 0.900010F 1.4200 1.5200 0.9900 1.0600 0.90009F 1.3200 1.4500 0.9900 1.0200 0.90008F 1.3000 1.3800 1.0500 1.0700 0.90007F 1.3400 1.4500 1.0500 1.1000 0.90006F 1.3400 1.5300 1.0200 1.1200 0.90005F 1.3400 1.6200 1.0400 1.1700 0.90004F 1.4400 1.7700 1.1200 1.2400 0.90003F 1.7100 1.9500 1.2600 1.3600 0.90002F 2.2400 2.2900 1.5700 1.6000 0.90001F 4.6100 4.0500 6.0700 5.3300 1.5000图7-3多方向刚度比1简图图7-4同上2简图

5.4各楼层受剪承载力该指标描述的是结构竖向规则性。表7-5各FV承载力及其比值层号Vx(kN)Vy(kN)Vx/VxpVy/Vyp比值判断13F927.022789.821.0001.000满足12F2689.9245661.802.9007.170满足11F2407.2755383.550.8900.950满足10F2358.4565411.350.9801.010满足9F2340.0545496.370.9901.020满足8F2618.1525630.941.1201.020满足7F2768.0066039.501.0601.070满足6F2851.5156192.511.0301.030满足5F2936.0646260.321.0301.010满足4F2940.3626160.671.0000.980满足3F3240.1976445.111.1001.050满足2F3102.3256251.360.9600.970满足1F7237.06411805.372.3301.890满足图7-7多方向受剪承载力比简图5.5楼层薄弱层调整系数下面详细说明了这个有关薄弱层的调整系数信息，该指标控制的是楼层不出现应力集中破坏情况。层号 方向 用户指定薄弱层 软弱层 薄弱层 C_def C_user C_final1F-13F X,Y 1.000 1.0006抗震分析调整6.1结构周期及振型方向最不利；-0.04度，如果这个角度大于15度就应该增加两个地震方向。振型号 周期(s) 方向角(度) 类型 扭振成份 X侧振成份 Y侧振成份 总侧振成份 阻尼比1 1.6847 179.71 X 0% 100% 0% 100.0% 5.00%2 1.4174 89.87 Y 0% 0% 100% 100.0% 5.00%3 1.1744 174.46 T 99% 1% 0% 1% 5.00%4 0.5010 179.94 X 1% 99% 0% 99% 5.00%5 0.3517 89.86 Y 0% 0% 100% 100% 5.00%6 0.2966 169.66 T 97% 3% 0% 3% 5.00%7 0.2691 0.05 X 0% 100% 0% 100% 5.00%8 0.1966 178.56 X 11% 89% 0% 89% 5.00%9 0.1825 13.50 T 81% 13% 6% 19% 5.00%10 0.1682 90.30 Y 4% 0% 95% 96% 5.00%11 0.1376 0.66 X 11% 89% 0% 89% 5.00%12 0.1182 179.13 X 43% 54% 2% 57% 5.00%13 0.1143 90.29 Y 2% 2% 96% 98% 5.00%14 0.1028 1.24 T 83% 16% 1% 17% 5.00%15 0.0889 0.13 X 28% 72% 0% 72% 5.00%图8-11-8振型周期简图注:深为侧振,浅表扭振.6.2强刚模型下下面的信息是用于参考整体指标的。振型号 周期(s) 方向角(度) 类型 扭振成份 X侧振成份 Y侧振成份 总侧振成份1 1.6846 179.86 X 0% 100.0% 0% 100.0%2 1.4177 89.75 Y 0% 0% 100.0% 100.0%3 1.1743 175.43 T 99% 1% 0% 1%4 0.5010 179.94 X 1% 99% 0% 99%5 0.3517 89.84 Y 0% 0% 100% 100%6 0.2966 169.67 T 97% 3% 0% 3%7 0.2691 0.05 X 0% 100% 0% 100%8 0.1966 178.57 X 11% 89% 0% 89%9 0.1825 9.99 T 81% 13% 6% 19%10 0.1682 89.62 Y 4% 0% 95% 96%11 0.1376 0.59 X 11% 89% 0% 89%12 0.1181 178.75 X 43% 54% 2% 57%13 0.1143 89.88 Y 2% 2% 96% 98%14 0.1027 0.84 T 83% 16% 1% 17%15 0.0881 0.08 X 11% 89% 0% 89%图8-21-8振型周期简图注:颜色含义同上6.3各地震方向参与振型有效质量系数这个结果要大于90%，如果不大于90%就应该增加计算的振型数量，但最大不超过楼层总数的三倍。振型号 EX EY 振型号 EX EY1 77.791% 0.000% 2 0.000% 73.041%3 0.158% 0.011% 4 12.481% 0.000%5 0.000% 16.885% 6 0.033% 0.000%7 2.872% 0.000% 8 0.531% 0.000%9 0.015% 0.021% 10 0.000% 2.393%11 1.463% 0.011% 12 0.901% 0.044%13 0.026% 1.111% 14 0.020% 0.000%15 1.377% 0.001% EX\EY有效质量系数为97.64%\93.51%6.4地震力(按抗振规范5.2.5调整前)关于这个计算普遍采用的是已发生的灾害中所收集到的信息。图8-3X向地震时多振型下主方向作用力简图图8-4Y向地震时多振型下主方向作用力简图6.5各振型的基底剪力表8-4各振型的基底剪力(单位kN)ZX号EXEY振型号EXEY1343.410.0020.01376.0731.160.084286.160.0050.01490.44612.842.587570.910.018407.271.75917.1057.29100.02625.421141.730.23129.726.04130.11280.26140.451.80154.310.00图8-5基底剪力简图6.6地震工况；剪重比下面表格是XY两个情况下的剪力与重量的笔直详述。表8-5EX工况下指标层号Vx(kN)RSWCoef2Coef_RSWx1331.37.16%1.001.0012167.74.28%1.001.0011226.93.08%1.001.0010239.92.22%1.001.009252.01.77%1.001.008280.71.58%1.001.007308.81.46%1.001.006324.61.32%1.001.005337.41.20%1.001.004361.01.15%1.001.003397.31.13%1.001.002431.81.11%1.001.001877.91.29%1.001.00表8-6EY工况下指标层号Vy(kN)RSWCoef2Coef_RSWy1338.28.75%1.001.0012195.54.99%1.001.0011268.53.65%1.001.0010288.52.67%1.001.009295.62.07%1.001.008313.71.77%1.001.007339.11.60%1.001.006366.21.49%1.001.005400.31.43%1.001.004444.41.41%1.001.003495.91.41%1.001.002541.01.39%1.001.001970.21.43%1.001.00图8-6地震各工况楼层剪力简图图8-7同上工况剪重比简图图8-8同上工况最终采用的剪重比调整系数简图6.7偶然偏心信息表8-7偶然偏心层号EcxEcy1F-13F0.0500.050

7结构体系指标\二道防线调整7.1各层规定水平力下面表格描述的是所有楼层在规定水平力作用下的XY方向的水平力。表9-1(kN)层号EXEY13F31.3038.212F136.50157.311F59.2073.010F13.0020.09F12.007.18F28.7018.17F28.1025.46F15.8027.15F12.8034.14F23.5044.13F36.3051.52F34.5045.01F446.10429.2图9-1多工况下规定水平力简图7.2竖向构件倾覆力矩该表中的数字大小决定了结构的类型，因为在第二自然层的框架所承受的百分比小于10%，第一自然层是地下部分，所以这个结构的类型是墙。如果大于10%就是别的结构。大于50%就属于超限。表9-2X向静震工况下的倾覆力矩及百分比(kN.m)层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩13F27.5(29.3%)60.1(64.1%)6.1(6.5%)0.0(0.0%)93.812F66.3(11.3%)205.2(34.9%)317.1(53.9%)0.0(0.0%)588.611F112.5(9.0%)442.1(35.5%)691.9(55.5%)0.0(0.0%)1246.610F164.9(8.5%)678.7(34.9%)1099.0(56.6%)0.0(0.0%)1942.59F223.3(8.4%)923.2(34.5%)1526.7(57.1%)0.0(0.0%)2673.28F288.4(8.3%)1195.9(34.3%)2002.9(57.4%)0.0(0.0%)3487.27F359.6(8.2%)1496.5(34.1%)2526.6(57.6%)0.0(0.0%)4382.76F435.3(8.2%)1810.1(34.0%)3078.6(57.8%)0.0(0.0%)5324.05F513.5(8.1%)2137.3(33.9%)3651.7(57.9%)0.0(0.0%)6302.54F591.1(8.0%)2484.2(33.8%)4273.9(58.2%)0.0(0.0%)7349.33F708.0(8.3%)2882.8(33.9%)4910.5(57.8%)0.0(0.0%)8501.42F816.9(8.4%)3186.0(32.7%)5750.6(59.0%)0.0(0.0%)9753.51F1398.0(12.4%)4008.5(35.4%)5907.4(52.2%)0.0(0.0%)11313.9表9-3Y向静震工况下的倾覆力矩及百分比(单位kN.m)层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩13F44.0(38.4%)36.1(31.5%)34.5(30.1%)0.0(0.0%)114.612F141.6(20.5%)242.5(35.1%)307.1(44.4%)0.0(0.0%)691.211F224.1(15.2%)440.6(30.0%)805.3(54.8%)0.0(0.0%)1470.010F310.2(13.4%)644.7(28.0%)1351.8(58.6%)0.0(0.0%)2306.79F396.3(12.5%)850.0(26.9%)1917.6(60.6%)0.0(0.0%)3164.08F482.3(11.8%)1058.8(26.0%)2532.7(62.2%)0.0(0.0%)4073.87F567.0(11.2%)1270.4(25.1%)3219.7(63.7%)0.0(0.0%)5057.16F648.7(10.6%)1483.2(24.2%)3987.1(65.2%)0.0(0.0%)6119.15F725.4(10.0%)1690.1(23.2%)4864.4(66.8%)0.0(0.0%)7280.04F794.3(9.3%)1906.3(22.2%)5868.1(68.5%)0.0(0.0%)8568.83F895.3(8.9%)2220.8(22.2%)6891.0(68.9%)0.0(0.0%)10007.02F1006.1(8.7%)2618.5(22.6%)7951.2(68.7%)0.0(0.0%)11575.81F1488.1(10.4%)4818.8(33.5%)8070.6(56.1%)0.0(0.0%)14377.5图9-2X向静震下倾覆力矩简图图9-3Y向静震下倾覆力矩简图7.3地震剪力和百分比下面表格描述的是XY方向的地震剪力具体数值。表9-6X向(kN)层号框架柱墙及支撑总剪力13F9.1(29.3%)23.0(73.7%)31.312F12.9(7.7%)155.1(92.5%)167.711F14.9(6.6%)212.3(93.5%)226.910F16.2(6.7%)224.0(93.3%)239.99F17.8(7.1%)234.4(93.0%)252.08F20.0(7.1%)261.0(93.0%)280.77F22.2(7.2%)286.9(92.9%)308.86F23.9(7.4%)301.0(92.7%)324.65F24.9(7.4%)312.7(92.7%)337.44F24.9(6.9%)336.3(93.2%)361.03F36.2(9.1%)361.7(91.0%)397.32F33.1(7.7%)399.0(92.4%)431.81F95.9(10.9%)306.9(35.0%)877.9表9-7Y向(kN)层号框架柱墙及支撑总剪力13F10.7(28.0%)31.7(82.9%)38.212F24.7(12.6%)178.1(91.1%)195.511F21.3(7.9%)251.2(93.6%)268.510F22.4(7.7%)268.8(93.2%)288.59F22.5(7.6%)274.8(93.0%)295.68F22.5(7.2%)292.8(93.3%)313.77F22.3(6.6%)318.5(93.9%)339.16F21.7(5.9%)345.9(94.5%)366.25F20.7(5.2%)380.9(95.1%)400.34F18.8(4.2%)426.7(96.0%)444.43F27.5(5.6%)470.6(94.9%)495.92F30.5(5.6%)512.6(94.8%)541.01F70.3(7.2%)597.0(61.5%)970.2图9-6X向地震下剪力简图图9-7Y向地震下剪力简图7.4框架0.2Vo(0.25Vo)调整系数表9-8X向地震工况下的各层塔的框架剪力(kN)层号Vc_palpha*Vobeta*VmaxVc_f13F12F12.9175.6143.925.8811F14.9175.6143.929.8010F16.2175.6143.932.329F17.8175.6143.935.548F20.0175.6143.939.987F22.2175.6143.944.486F23.9175.6143.947.835F24.9175.6143.949.794F24.9175.6143.949.773F36.2175.6143.972.322F33.1175.6143.966.111F95.9175.6143.9143.91表9-9X向地震工况下的各层塔的框架剪力调整系数层号Coef1Coef2C02v_cC02v_w13F2F-12F2.002.001.001F1.501.501.00

表9-10Y向地震工况下的各层塔的框架剪力(kN)层号Vc_palpha*Vobeta*VmaxVc_f13F12F24.7194.0105.549.3211F21.3194.0105.542.5110F22.4194.0105.544.719F22.5194.0105.544.938F22.5194.0105.544.947F22.3194.0105.544.516F21.7194.0105.543.425F20.7194.0105.541.324F18.8194.0105.537.613F27.5194.0105.555.052F30.5194.0105.560.941F70.3194.0105.5105.45表9-11Y向地震工况下的各层塔的框架剪力调整系数层号 Coef1 Coef2 C02v_c C02v_w13F2F-12F 2.00 2.00 1.001F 1.50 1.50 1.00图9-8最终采用0.2V0调整系数简图

8变形验算8.1普通结构楼层位移指标统计下述表格描述的是在力学计算方法下各楼层的位移比指标统计，该结果不用于最终结果的确定，仅做参考。X向正偏心静震(规定水平力)工况的位移层号 位移比 层间位移比13F 1.02 1.0012F 1.03 1.0110F,11F 1.04 1.027F-9F 1.04 1.035F,6F 1.05 1.044F 1.05 1.053F 1.07 1.072F 1.06 1.061F 1.00 1.00X向负同上层号 位移比 层间位移比13F 1.03 1.0612F 1.04 1.0811F 1.04 1.0710F 1.03 1.079F 1.03 1.068F 1.02 1.057F 1.02 1.046F 1.02 1.034F,5F 1.01 1.023F 1.00 1.012F 1.02 1.051F 1.00 1.00Y向正同上层号 位移比 层间位移比13F 1.02 1.028F-12F 1.12 1.123F-7F 1.12 1.132F 1.11 1.121F 1.00 1.00Y向负同上层号 位移比 层间位移比13F 1.02 1.0212F 1.12 1.126F-11F 1.13 1.124F,5F 1.13 1.133F 1.14 1.132F 1.14 1.141F 1.00 1.00表10-5X的地震工况的位移层号最大位移最大层间位移角13F11.5301/333112F11.1301/323711F10.4401/294710F9.6901/27809F8.8501/26328F7.9201/24797F6.8901/23506F5.7701/22785F4.5901/22724F3.3801/23633F2.2001/26662F1.1601/38471F0.4701/9999表10-6Y向同上层号最大位移最大层间位移角13F10.2211/311712F9.4321/299011F8.5331/291110F7.6241/28739F6.7051/28658F5.7761/28897F4.8471/29486F3.9081/30605F3.0061/32644F2.1451/36483F1.3641/44422F0.7331/64791F0.3021/9999表10-7X向同上层号最大位移最大层间位移角13F14.43301/302312F13.61501/341911F12.81701/307610F11.92801/27399F10.90401/24498F9.74201/22287F8.44401/20476F7.02501/19335F5.52601/18944F3.99301/19613F2.52201/22362F1.22401/33421F0.36501/9999表10-8Y向同上层号最大位移最大层间位移角13F16.60301/229812F15.36101/214311F13.995401/205610F12.58301/19719F11.10501/18958F9.57301/18457F8.00501/18316F6.424301/18685F4.87201/19804F3.404501/22253F2.10601/27592F1.05701/41901F0.37401/9999图10-1位移比简图图10-2层间位移比简图图10-3最大位移简图图10-4最大层间位移角简图8.2普通结构楼层关于位移指标的统计(强刚模型下)下面表格描述的是在强制刚性板假定下楼层的位移比在各楼层的情况，该指标应控制在1.5以下宜控制在1.2以下。X向正偏心静震(规定水平力)工况的位移(mm)层号 位移比 层间位移比13F 1.020 1.00012F 1.030 1.01010F,11F 1.040 1.0207F-9F 1.040 1.0305F,6F 1.050 1.0404F 1.050 1.0503F 1.070 1.0702F 1.070 1.0801F 1.000 1.000X向负同上层号 位移比 层间位移比13F 1.030 1.06012F 1.040 1.08011F 1.040 1.07010F 1.030 1.0709F 1.030 1.0608F 1.020 1.0507F 1.020 1.0406F 1.020 1.0304F,5F 1.010 1.0203F 1.000 1.0101F,2F 1.000 1.000Y向正同上层号 位移比 层间位移比13F 1.020 1.0208F-12F 1.120 1.1203F-7F 1.120 1.1302F 1.110 1.1201F 1.000 1.000Y向负同上层号 位移比 层间位移比13F 1.020 1.02012F 1.120 1.1206F-11F 1.130 1.1204F,5F 1.130 1.1303F 1.140 1.1302F 1.140 1.1401F 1.000 1.000X向地震工况的位移层号 最大位移 最大层间位移角13F 11.530 1/333112F 11.130 1/323611F 10.440 1/294710F 9.690 1/27809F 8.850 1/26328F 7.920 1/24797F 6.890 1/23506F 5.770 1/22775F 4.590 1/22724F 3.380 1/23643F 2.200 1/26662F 1.160 1/38441F 0.470 1/9999Y向同上层号 最大位移 最大层间位移角13F 10.220 1/311612F 9.430 1/299011F 8.530 1/291110F 7.620 1/28739F 6.700 1/28658F 5.770 1/28897F 4.840 1/29486F 3.900 1/30605F 3.000 1/32644F 2.140 1/36483F 1.360 1/44432F 0.730 1/64791F 0.300 1/9999X向风位移层号 最大位移 最大层间位移角13F 14.430 1/302312F 13.610 1/341911F 12.810 1/307510F 11.920 1/27399F 10.900 1/24498F 9.740 1/22287F 8.440 1/20486F 7.020 1/19345F 5.520 1/18954F 3.990 1/19623F 2.510 1/22382F 1.220 1/33441F 0.360 1/9999Y向同上层号 最大位移 最大层间位移角13 16.60 1/229812 15.36 1/214311 13.99 1/205610 12.58 1/19719 11.10 1/18958 9.57 1/18457 8.00 1/18316 6.42 1/18685 4.87 1/19804 3.40 1/22253 2.10 1/27592 1.05 1/41901 0.37 1/9999图10-5位移比简图图10-6层间位移比简图图10-7最大位移简图图10-8最大层间位移角简图

9抗倾覆和稳定验算及超筋超限信息9.1抗倾覆验算表12-1抗倾覆验算工况抗倾覆力矩Mr(kN.m)倾覆力矩Mov(kN.m)比值Mr/Mov零应力区(%)EX9.53e+525240.3037.740.00EY7.92e+527892.5628.380.00WX9.78e+514073.0869.500.00WY8.12e+520771.4639.100.009.2刚重比和整体稳定验算该结果满足规范要求，可不做二阶分析。表12-2基于地震作用工况验算公式验算值EXEJD/GH^23.65EYEJD/GH^24.919.3超筋超限信息无

10基础设计计算书10.1计算参数10.1.1信息历史的最低的水位-7.00最高的水位-2.0010.1.2地基承载力参数确定的地基承载力时采用的规范中华人民共和国国家标准地基规范GB50007-20115.2.4综合法地基的承载力特征值180.010.1.3桩承台参数承台的类型承台的桩间距1500承台的桩边距750承台的尺寸模数100承台的阶数1承台的阶高300单桩,承台的桩长度10三桩承台的围区生成切角参数不切角桩承载力按共同作用调整否矩形两桩的承台按梁构件计算否10.1.4沉降参数独基沉降的计算方法分层总和法桩基沉降的计算方法明德林应力公式方法地基梁沉的降计算方法完全柔性假定筏板沉降的计算方法分层总和法土的(平均)的泊松比0.35单元的沉降计算方法完全柔性算法考虑的相邻荷载的水平面影响范围(m)10.00考虑的相邻桩基的水平面影响范围(几倍桩长)0.60自动计算的桩端阻力比0.20均匀分布的侧阻力比0.00考虑相邻荷载影响的修正否沉降计算深度Zn(m)10.00计算土层厚度△z(m)0.10沉降计算调整系数1.00桩基沉降计算调整系数1.00考虑回弹再压缩否根据迭代确定沉降否根据迭代确定施工步沉降否10.1.5计算设计参数计算模型Winkler模型地基类型天然地基、常规桩基剪力墙考虑高度(m)10.00自动将防水板外边缘按固端处理否有限元网格控制边长(m)1.00网格划分方法铺砌法锚杆杆件弹性模量(kN/mm2)200.00桩的嵌固系数0.00基床系数基于构件沉降反推桩刚度桩基规范附录C计算考虑板自重是荷载施加考虑柱实际尺寸是后浇带施工前加载比例0.50后浇带系数只影响恒载是线性方程组解法Pardiso非线性迭代最大次数10迭代误差控制参数(mm)2板单元内设计弯矩统计依据最大值箍筋间距(mm)200配筋到柱边是基础设计采用沉降模型的桩土刚度否10.1.6.构件数目表4-1构件数目统计构件类型构件数目独基0地基梁48拉梁0条基0非承台桩0承台承台36承台桩57筏板筏板1加厚区数0减薄数0集水坑电梯井1洞口010.1.7.工况荷载信息表4-2工况荷载统计工况荷载(kN)恒72640.07活14138.50风x-8.06风y3.55地x-10.27地y-47.12抗浮水-31828.4010.1.8.工况和组合荷载参数工况信息构件内力基本组合信息表5-1标准组合编号组合1(1)1.00*恒+1.00*活2(2)1.00*恒+1.00*风x3(3)1.00*恒-1.00*风x4(4)1.00*恒+1.00*风y5(5)1.00*恒-1.00*风y6(6)1.00*恒+1.00*活+0.60*风x7(7)1.00*恒+1.00*活-0.60*风x8(8)1.00*恒+0.70*活+1.00*风x9(9)1.00*恒+0.70*活-1.00*风x10(10)1.00*恒+1.00*活+0.60*风y11(11)1.00*恒+1.00*活-0.60*风y12(12)1.00*恒+0.70*活+1.00*风y13(13)1.00*恒+0.70*活-1.00*风y14(14)1.00*恒+0.50*活+1.00*地x15(15)1.00*恒+0.50*活-1.00*地x16(16)1.00*恒+0.50*活+1.00*地y17(17)1.00*恒+0.50*活-1.00*地y18(18)1.00*恒+0.50*活+0.20*风x+1.00*地x19(19)1.00*恒+0.50*活-0.20*风x-1.00*地x20(20)1.00*恒+0.50*活+0.20*风y+1.00*地y21(21)1.00*恒+0.50*活-0.20*风y-1.00*地y22(22)1.00*恒+1.00*抗浮水*括号内的编号为组合总的编号表5-2准永久组合编号组合1(23)1.00*恒+0.50*活*括号内的编号为组合总的编号表5-3基本组合编号组合1(24)1.30*恒+1.50*活2(25)1.30*恒+1.50*风x3(26)1.30*恒-1.50*风x4(27)1.30*恒+1.50*风y5(28)1.30*恒-1.50*风y6(29)1.30*恒+1.50*活+0.90*风x7(30)1.30*恒+1.50*活-0.90*风x8(31)1.30*恒+1.05*活+1.50*风x9(32)1.30*恒+1.05*活-1.50*风x10(33)1.30*恒+1.50*活+0.90*风y11(34)1.30*恒+1.50*活-0.90*风y12(35)1.30*恒+1.05*活+1.50*风y13(36)1.30*恒+1.05*活-1.50*风y14(37)1.20*恒+0.60*活+1.30*地x15(38)1.20*恒+0.60*活-1.30*地x16(39)1.20*恒+0.60*活+1.30*地y17(40)1.20*恒+0.60*活-1.30*地y18(41)1.20*恒+0.60*活+0.30*风x+1.30*地x19(42)1.20*恒+0.60*活-0.30*风x-1.30*地x20(43)1.20*恒+0.60*活+0.30*风y+1.30*地y21(44)1.20*恒+0.60*活-0.30*风y-1.30*地y22(45)1.00*恒+1.35*抗浮水*括号内的编号为组合总的编号10.1.9.材料表6-1构件材料信息混凝土级别钢筋级别箍筋级别顶层保护层厚度(mm)底层保护层厚度(mm)最小配筋率(%)承台C35HRB400HRB400--400.15承台桩C35HRB40040--地基梁C35HRB400HRB40020400.00桩C35HRB40040--拉梁C35HRB400HRB400--400.0010.1.10.抗浮稳定性验算参考规范：《建筑工程抗浮技术标准》JGJ476-201910.1.118#基础带裙房计算书计算软件信息本工程计算软件为PKPMJCCADV5版计算参数总信息结构重要性系数1.0拉梁承担弯矩比例0.00活荷载按楼层折减系数1.00自动按楼层折减活荷载否平面荷载按轴线平均(适于砌体结构)否分配无柱节点荷载是独基、承台计算考虑防水板面荷载否计算时考虑独基、承台底面范围内的线荷载是多墙冲板墙肢长厚比8.0混凝土容重(kN/m3)25.0覆土平均容重(kN/m3)20.0《建筑抗震规范》6.2.31.0室外地面标高0.00室内地面标高0.00地区选择国家荷载信息历史最低水位(m)-7.00历史最高水位(m)-2.00水浮力的基本组合分项系数1.35水浮力的标准组合分项系数1.00执行《建筑结构可靠性设计统一标准》是考虑中震弹性否考虑大震弹性否人防等级无底板等效静荷载(kPa)0地基承载力参数确定地基承载力时采用的规范中华人民共和国国家标准地基规范GB50007-20115.2.4综合法地基承载力特征值180.0基础宽度的地基承载力修正系数0.00基础埋深的地基承载力修正系数1.00基础底面以下土的重度(或浮重度)20.0基础底面以上土的加权平均重度20.0确定地基承载力所用的基础埋置深度1.20地基抗震承载力调整系数:1.300柱下独基参数独基类型锥形现浇独立基础最小高度600独立基础底面长宽比1.000允许零应力区比值(%)0.00刚性独基进行抗剪计算否独基自动生成时做碰撞检查是自动调整不满足的独立基础是墙下条形基础参数条基类型素混凝土基础条基砖放脚尺寸无砂浆缝60条基砖放脚尺寸有砂浆缝60毛石条基顶部宽度600毛石条基台阶宽度150毛石条基台阶高度300无筋基础台阶宽高比1:1.50桩承台参数承台类型承台桩间距1500承台桩边距750承台尺寸模数100承台阶数1承台阶高300单桩,承台桩长度10三桩承台围区生成切角参数不切角桩承载力按共同作用调整否矩形两桩承台按梁构件计算否沉降参数独基沉降计算方法分层总和法桩基沉降计算方法明德林应力公式方法地基梁沉降计算方法完全柔性假定筏板沉降计算方法分层总和法土的(平均)泊松比0.35单元沉降计算方法完全柔性算法考虑相邻荷载的水平面影响范围(m)10.00考虑相邻桩基的水平面影响范围(几倍桩长)0.60自动计算桩端阻力比0.20均匀分布侧阻力比0.00考虑相邻荷载影响的修正否沉降计算深度Zn(m)10.00计算土层厚度△z(m)0.10沉降计算调整系数1.00桩基沉降计算调整系数1.00考虑回弹再压缩否根据迭代确定沉降否根据迭代确定施工步沉降否计算设计参数计算模型Winkler模型地基类型天然地基、常规桩基剪力墙考虑高度(m)10.00自动将防水板外边缘按固端处理否有限元网格控制边长(m)1.00网格划分方法铺砌法锚杆杆件弹性模量(kN/mm2)200.00桩的嵌固系数0.00基床系数基于构件沉降反推桩刚度桩基规范附录C计算考虑板自重是荷载施加考虑柱实际尺寸是后浇带施工前加载比例0.50后浇带系数只影响恒载是线性方程组解法Pardiso非线性迭代最大次数10迭代误差控制参数(mm)2板单元内设计弯矩统计依据最大值箍筋间距(mm)200配筋到柱边是基础设计采用沉降模型的桩土刚度否模型概况构件数目表4-1构件数目统计构件类型构件数目独基0地基梁65拉梁0条基0非承台桩0承台承台36承台桩55筏板筏板1加厚区数0减薄数0集水坑电梯井0洞口0工况荷载信息

表4-2工况荷载统计工况荷载(kN)恒54934.3600活7582.95000风x15.9700风y-0.87000地x-46.58000地y9.34000抗浮水-70648.4500工况和组合同上述基础荷载参数同上述基础工况信息同上述基础构件内力基本组合同上述基础标准组合同上述基础表5-2准永久组合编号组合1(23)1.00*恒+0.50*活*括号内的编号为组合总的编号表5-3基本组合编号组合1(24)1.30*恒+1.50*活2(25)1.30*恒+1.50*风x3(26)1.30*恒-1.50*风x4(27)1.30*恒+1.50*风y5(28)1.30*恒-1.50*风y6(29)1.30*恒+1.50*活+0.90*风x7(30)1.30*恒+1.50*活-0.90*风x8(31)1.30*恒+1.05*活+1.50*风x9(32)1.30*恒+1.05*活-1.50*风x10(33)1.30*恒+1.50*活+0.90*风y11(34)1.30*恒+1.50*活-0.90*风y12(35)1.30*恒+1.05*活+1.50*风y13(36)1.30*恒+1.05*活-1.50*风y14(37)1.20*恒+0.60*活+1.30*地x15(38)1.20*恒+0.60*活-1.30*地x16(39)1.20*恒+0.60*活+1.30*地y17(40)1.20*恒+0.60*活-1.30*地y18(41)1.20*恒+0.60*活+0.30*风x+1.30*地x19(42)1.20*恒+0.60*活-0.30*风x-1.30*地x20(43)1.20*恒+0.60*活+0.30*风y+1.30*地y21(44)1.20*恒+0.60*活-0.30*风y-1.30*地y22(45)1.00*恒+1.35*抗浮水*括号内的编号为组合总的编号

材料表6-1构件材料信息构件类型混凝土级别钢筋级别箍筋级别顶层保护层厚度(mm)底层保护层厚度(mm)最小配筋率(%)独基C35HRB400400.15承台C35HRB400HRB400--400.15承台桩C35HRB40040--地基梁C35HRB400HRB40020400.00筏板C35HRB400--20400.15桩C35HRB40040--拉梁C35HRB400HRB400--400.00条基C35HRB400HRB400--400.15独基短柱C35HRB400HPB235--400.15抗浮稳定性验算参考规范：《建筑工程抗浮技术标准》JGJ476-20196.2.4浮力标准值总和应按下式计算：∑Ft=Fw+Ffc+Ffs(6.2.4)式中：∑Ft——浮力标准值总和(kN)；Fw——静水位差产生的浮力标准值(kN)，按照本标准第6.2.1条执行；Ffc——承压水水头产生的浮力标准值(kN)，按照本标准第6.2.2条执行；基础配筋承台配筋结果

表8-1承台配筋验算结果编号Mx(kN*m)(组合)X向配筋(cm*cm/m)My(kN*m)(组合)Y向配筋(cm*cm/m)CT-10.00(24)15.000.00(24)15.00CT-20.00(24)15.000.00(24)15.00CT-30.00(24)15.000.00(24)15.00CT-40.00(24)15.000.00(24)15.00CT-50.00(24)15.000.00(24)15.00CT-60.00(24)15.000.00(24)15.00CT-7372.05(33)15.000.00(24)15.00CT-8无15.00无15.00CT-90.00(24)15.000.00(24)15.00CT-10无15.00无15.00CT-110.00(24)15.000.00(24)15.00CT-15无15.00无15.00CT-16无15.00无15.00CT-17无15.00无15.00CT-18无15.00无15.00CT-19无15.00无15.00CT-20无15.00无15.00CT-21无15.00无15.00CT-22无15.00无15.00CT-23无15.00无15.00CT-24无15.00无15.00CT-25无15.00无15.00CT-26无15.00无15.00CT-27347.36(29)15.000.00(24)15.00CT-280.00(24)15.000.00(24)15.00CT-29无15.00无15.00CT-30无15.00无15.00CT-31无15.00无15.00CT-32无15.00无15.00CT-33无15.00无15.00CT-34无15.00无15.00CT-35无15.00无15.00CT-36无15.00无15.00表8-2三桩承台配筋验算结果编号每边配筋(cm*cm)配筋宽度(mm)边距(mm)CT-1232.0720.1450CT-1321.06469.1450CT-1424.04256.1450桩基承载力验算承台桩承载力结果表9-1承台桩承载力验算结果编号详情结论总结论CT-1Nk,avg(R)1069.7(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1232.6(2280.0)Nk,avgE(R)1011.9(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1310.2(2850.0)Nt(Rt)672.4(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-2Nk,avg(R)1237.4(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1655.5(2280.0)Nk,avgE(R)1172.4(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1581.6(2850.0)Nt(Rt)603.6(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-3Nk,avg(R)1437.9(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1817.7(2280.0)Nk,avgE(R)1432.1(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1730.4(2850.0)Nt(Rt)589.3(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-4Nk,avg(R)1080.9(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1339.5(2280.0)Nk,avgE(R)1031.7(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1367.7(2850.0)Nt(Rt)529.9(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-5Nk,avg(R)999.1(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1174.3(2280.0)Nk,avgE(R)979.6(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1208.5(2850.0)Nt(Rt)670.0(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-6Nk,avg(R)763.4(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1084.7(2280.0)Nk,avgE(R)735.5(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1098.6(2850.0)Nt(Rt)278.4(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-7Nk,avg(R)1273.9(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1330.4(2280.0)Nk,avgE(R)1216.8(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1320.5(2850.0)Nt(Rt)1023.0(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-8Nk,avg(R)1075.2(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1075.2(2280.0)Nk,avgE(R)1043.1(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1043.1(2850.0)Nt(Rt)857.3(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-9Nk,avg(R)1277.0(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1400.8(2280.0)Nk,avgE(R)1199.0(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1334.8(2850.0)Nt(Rt)955.1(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-10Nk,avg(R)826.3(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)826.3(2280.0)Nk,avgE(R)798.1(2375.0)Nk,maxE(1.5R)798.1(2850.0)Nt(Rt)670.2(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-11Nk,avg(R)1158.0(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1276.5(2280.0)Nk,avgE(R)1089.8(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1337.2(2850.0)Nt(Rt)784.2(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-12Nk,avg(R)1170.1(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1579.4(2280.0)Nk,avgE(R)1105.5(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1477.3(2850.0)Nt(Rt)629.2(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-13Nk,avg(R)1135.1(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1429.2(2280.0)Nk,avgE(R)1062.2(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1391.1(2850.0)Nt(Rt)660.7(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-14Nk,avg(R)1365.8(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1384.5(2280.0)Nk,avgE(R)1294.5(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1333.6(2850.0)Nt(Rt)1057.1(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-15Nk,avg(R)313.7(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)313.7(2280.0)Nk,avgE(R)303.6(2375.0)Nk,maxE(1.5R)303.6(2850.0)Nt(Rt)206.3(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-16Nk,avg(R)610.0(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)610.0(2280.0)Nk,avgE(R)617.3(2375.0)Nk,maxE(1.5R)617.3(2850.0)Nt(Rt)486.0(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-17Nk,avg(R)451.9(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)451.9(2280.0)Nk,avgE(R)447.2(2375.0)Nk,maxE(1.5R)447.2(2850.0)Nt(Rt)372.7(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-18Nk,avg(R)1024.9(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1024.9(2280.0)Nk,avgE(R)939.4(2375.0)Nk,maxE(1.5R)939.4(2850.0)Nt(Rt)813.7(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-19Nk,avg(R)1100.0(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)1100.0(2280.0)Nk,avgE(R)1021.7(2375.0)Nk,maxE(1.5R)1021.7(2850.0)Nt(Rt)877.7(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-20Nk,avg(R)775.5(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)775.5(2280.0)Nk,avgE(R)724.0(2375.0)Nk,maxE(1.5R)724.0(2850.0)Nt(Rt)631.9(0.0)Hk(Rh)不需要验算CT-21Nk,avg(R)768.0(1900.0)满足Nk,max(1.2*R)768.0(2280.0)Nk,avgE(R)718.4(2375.0)Nk,maxE(1.5R)718.4(2850.0)