【《13800DWT散货船的总布置设计计算过程案例》2200字】

DWT散货船的总布置设计计算过程案例目录TOC\o"1-3"\h\u3130313800DWT散货船的总布置设计计算过程案例 1273551.1总体布局区划 1150491.2绘制总布置图 3109291.3总布置校核 5117251.4横摇周期的校核 8总布置设计会影响船舶的使用效率和航行效率，它是其他各种设计以及计算的关键基础，并且是控制总体情况的一项工作。其中，舱室布局是在满足功能、标准和标准要求的前提下布置[8]。1.1总体布局区划1）水密舱壁当主船体上有一定符合标准数目的水密舱壁，其能够达到保障设计船安全与结构强度的目的。用水密舱壁在船长的方向上把中间的三个货舱和机舱以及两端的艏尖舱与尾尖舱隔开。一开始需要在船长范围之中，就分好肋位并决定出肋骨的间距，然后需要明确出各舱壁位置。由规范，肋骨标准间距可用式（4-1）[9]来进行计算：（4-1）式（4-1）中，是垂线间长。计算出：。依靠货舱的肋间距要比尾尖舱、首尖舱的肋间距大的标准以及机舱的肋间距不能超过货舱的肋间距的规定，并且实际的肋间距也应该小于计算出的肋骨标准间距。由此，设计船尾尖舱（船尾往#9）肋距设成600mm；机舱和货舱（#9～#177）肋矩设成690mm；艏尖舱从#177往船首肋距设成600mm。由水密舱壁设置规定[9]，的尾机型船舶，应有6道以上的水密横舱壁。所以本设计船舶#5、#9、#34、#81、#129、#177、#185的肋位上设置7道横舱壁。2）机舱主要是参考母型船机舱位置来安排新船的机舱位置。3）双层底其高度h0可选用式（4-2）[9]计算：（4-2）计算出：。设计船舶选择1.2m高作为双层底高度。船舶舱室的划分参照母船的舱室划分，根据一定的规范要求[10]，这里将设计船舶的每个舱室进行了具体划分，结果见表4-2。表4-2具体划分设计船舱室设计船舱室名字设计船舱室所在位置舵机舱船尾～#5淡水舱（右）#5～#9炉水舱（左）#5～#9机舱#9～#34燃油舱（左右）#28～#34滑油舱(左)#16～#19第三货舱#129～#177第二货舱#81～#129第一货舱#34～#81第三边压载水舱（左右）#129～#177第二边压载水舱（左右）#81～#129第一边压载水舱（左右）#34～#81第三顶压载水舱（左右）#129～#177第二顶压载水舱（左右）#81～#129第一顶压载水舱（左右）#34～#81第三顶底载水舱（左右）#129～#177第二顶底载水舱（左右）#81～#129第一顶底载水舱（左右）#34～#811.2绘制总布置图本次总布置主要是根据母船总布置上各区域的划分来进行划分。总布置直接影响船舶建造过程和船舶建造完成后的实际航行性能和经济效益[11]。图4-1为绘制出的设计船总布置图。详图见附录E和附录F。图4-113800DWT散货船总布置图1.3总布置校核校核舱容需要在总布置完工后，对各舱室进行重新校核。货舱通过确定货舱区在设计船舶总布置图中的肋骨间距并且通过根据上文横剖面图面积计算货舱的横剖面积，即可得到货舱容积如下:。结果表明，满足货舱舱容要求。（2）压载水舱由上文可知，借助CAD可在设计船舶横剖面图中应用面域量取的方法测量出货舱双层底面积是19.10，顶边舱面积是15.85，底边舱面积是5.80，边舱面积是12.58，从而可以计算出双层底容积为1881.60，顶边舱容积为1563.92，底边舱容积为572.29，边舱容积为1241.27。计算出压载水舱：。结果表明，满足压载水舱舱容要求。（3）油水舱淡水舱：。炉水：。滑油：。燃油：。结果表明，满足油水舱舱容要求。（4）机舱。结果表明，满足机舱舱容要求。综上所述，在总布置后，校核各个舱室舱容的结果汇总见表4-3。表4-3校核舱容项目需要舱容（）提供舱容（）校核结果货舱16518.4016837.35符合压载水52445262.88符合燃油舱421.14421.66符合滑油8.7111.98符合机舱2691.862696.24符合淡水55.1071.18符合炉水61.2271.18符合其他舱室519.49599.02符合总容积25525.9325971.48符合重量重心的计算在有了新船的总布置图以后，重心的高度应该根据其具体位置进行分项估算：通常人员和行李、食品、备品以及供应品的重心要高出上甲板1m。对于双层底，应考虑不规则形状的影响。通常重心高度取双层底高度一半的0.6倍。到港后，食品、淡水、炉水、燃料油、润滑油的消耗量为原来的10%[1]。其余重心高度可用CAD在总布置图4-1中查出来。压载散货出港到港，其重量重心高度的估算结果见表4-4。表4-4压载状态重量重心估算项目人员和行李1.9812.0123.781.9812.0123.78食物1.2612.0115.130.1312.011.51淡水51.009.79528.665.408.4545.63炉水60.009.79587.406.008.4550.70燃油351.986.132157.6135.201.6959.48滑油7.040.725.070.700.070.05备品供应品28.4512.01341.6528.4512.01341.65续表4-4项目空船4063.857.3329786.614063.857.3329786.61压载水5241.001.5523860.205241.001.5523860.20货物0.000.000.000.000.000.00总计9812.555.8457306.119385.705.7754169.61满载散货出港到港，其重量重心高度的估算结果见表4-5。表4-5满载状态重量重心估算项目人员和行李1.9812.0123.781.9812.0123.78食物1.2612.0115.130.1312.011.51淡水51.009.79528.665.408.4545.63炉水60.009.79587.406.008.4550.70燃油351.986.132157.6135.201.6959.48滑油7.040.725.070.700.070.05备品供应品28.4512.01341.6528.4512.01341.65空船4063.857.3329786.614063.857.3329786.61压载水0.000.000.000.000.000.00货物13295.306.0079771.7913295.306.0079771.79总计17863.856.34113217.7017437.006.31110081.20注：从表4-4到表4-5，下标1代表出港，下标2代表到港。3）新船稳性的校核采用与2.9节一样的方式来进行计算，具体为采用公式（2-34）～（2-41）[1]可求得总布置设计后的初稳性高。四种载况的状态下初稳性高的估算结果见表4-6。表4-6初稳性高的估算载况GM(m)压载出港1.770.800.860.520.083.03压载到港1.460.800.850.520.083.36满载出港8.140.830.890.520.081.76满载到港7.960.830.890.520.081.77从表4-6能看出，上述四种载况条件下的初稳定性高比初稳定性的下限0.3m大[3]，满足稳性要求。1.4横摇周期的校核采用与2.10节一样的方式来进行计算，采用公式（2-42）[1]可求得总布置设计后的船舶横摇周期。校核横摇周期的计算结果，如表4-7。表4-7校核横摇周期载况GM（m）压载出港1.775.843.038压载到港1.4