提高重力坝抗滑稳定的措施

．绪论筑坝挡水并利用坝体自重产生的摩擦力抵抗水压力是人类从同洪水斗争过程中获取的经验知识。以此知识为指导修建的坝称为重力坝。筑坝的历史由来已久，最早的重力坝始于公元前2900年的埃及第一代王朝。在中国，大约在公元前250年，李冰主持兴建了举世闻名的都江堰。都江堰一直运行至今，成为世界上运行历史最久的水利工程之一。在中华历史长河中，人们修建了为数众多的重力坝。这些大坝巍然屹立在我国奔腾不息的江河上，千秋万代兴利除害，为祖国的经济建设和人民生活水平的提高做出了重要贡献。人们早就意识到安全是坝体头等重要的大事。虽然早期的重力坝都是凭经验建造的，但是基于坝体断面越大，坝体就越安全这样一个简单的道理，在实际工程中极少有倾覆破坏的，重力坝失事往往是由于滑动导致的。事实证明只靠加大断面并不能确保大坝安全。据詹森统计全世界失事水坝的总数可能超过15万座，其中小型坝占绝大多数，直到1940年以后失事水坝才急剧减少，最后稳定在总数的1%以内。失事的原因多种多样，但地基缺陷是最主要的原因之一。据西班牙《公共工程评论》统计的水坝失事原因，地基破坏所占的比例高达40%[1]。充分的事实说明了，坝基安全性的问题不容小觑，这是关系到大坝安全性和经济性的重要问题。近些年来，为了研究抗滑稳定问题，人们做了大量的研究工作，但是由于影响抗滑稳定的因素有很多，使研究抗滑稳定的问题变得极为复杂，迄今为止还没有形成公认的理论。但是基本上各国的规范都规定在岩基上进行重力坝设计时必须审查大坝沿坝基面的抗滑稳定问题，保证坝体不沿建基面滑动，并有一定的安全裕度。如果地基基岩坚固完整，一座按照近代理论设计、用近代技术建设起来的大坝，绝少可能发生整体失稳问题，设计中我们只须核算沿建基面的稳定性。但是若坝基内存在不利的软弱面或夹层，则往往成为影响坝体安全的关键问题，在设计时不仅要核算沿建基面的稳定性，更须验算坝体带动一部分基岩沿软弱面失稳的可能性，这种问题为重力坝的深层抗滑稳定问题。研究重力坝的深层抗滑稳定是非常有应用前景的，也是现在坝工设计当中迫切需要解决的一项重大问题。

2．重力坝稳定破坏机理及安全控制标准2.1重力坝稳定破坏机理及失稳准则近年来，随着有限单元法等数值方法的发展以及计算机在工程上的广泛应用，为坝的稳定分析和研究提供了方便。人们开始从各种角度，采用各种理论和方法来研究坝基的变形特性和破坏机理，并取得了一些成果，其中包括对坝体与坝基之间胶结面的破坏机理进行分析研究。胶结面是抗滑稳定的薄弱部位，尽管施工技术能使胶结面的强度有一定的保证，但它不会超过混凝土与基岩两者中弱者的强度，因此坝体与基岩胶结面是较弱的面。胶结面的破坏首先始于坝踵处胶结面产生微裂区，而后坝趾处胶结面出现局部剪切屈服且逐渐向上游扩展，最后沿坝基面形成滑动通道，从而导致坝的整体失稳[2]。在胶结面强度不大于基岩强度条件下，均质坝基最危险的失稳通道是沿坝基面的破坏，在这种情况下，只要保证大坝不会沿着建基面破坏，大坝是安全的。由此可知，重力坝均质坝基沿坝基面的破坏机理是：首先在坝踵处基岩和胶结面出现微裂松驰区，然后坝趾处胶结面出现局部区域的剪切屈服，且其扩展最初是缓慢的，随后屈服逐渐加快且向上游延伸，此时，坝趾处浅层基岩也出现剪切屈服且范围逐渐增大。但坝体的最终失稳是胶结面下游剪切屈服区向上游扩展形成滑动通道，从而导致大坝整体失稳。重力坝的抗滑稳定破坏准则分为三种：点破坏准则、整体破坏准则和极限破坏准则。点破坏准则是由点的安全系数来确定.假设岩体的抗剪强度为，根据库仑——奈维尔准则： 2-1假设某单元的任一截面的剪应力τ，当则不会发生剪切破坏；当时，则达到临界状态；当时，则发生剪切破坏。点安全系数定义为： 2-2的最小值称为点的最小安全系数，用表示。点破坏准则，像抗拉、抗压强度审查采用点破坏准则一样，抗滑稳定属于抗剪强度审查，同样属于强度理论的范畴。从理论上分析，要求坝体坝基上任何点都不出现屈服破坏几乎是不可能的，而个别点甚至局部区域出现屈服破坏并不一定影响大坝的安全和正常工作。整体破坏准则是以坝体沿坝基面或连同部分坝基不出现整体滑移为稳定准则。由于用整体破坏准则来研究重力坝的抗滑稳定问题太过于笼统，并不能满足点的破坏准则，因此用整体破坏准则研究抗滑稳定问题需要较大的安全裕度。完全以整体破坏作为设计的标准，显然是不允许的。为了保证安全，必须使用较大的安全系数，或采用经过打了折扣的抗剪强度参数。由此可见，其所遵循的己经不完全是整体破坏准则了。极限破坏准则是以坝体或坝基都能正常工作的极限变形值为稳定准则，是设计必须遵循的，但坝体或坝基究竟变形到多大才不能正常工作很难定量。不能以它作为唯一的破坏准则。因此，这一准则在工程实践中很少应用。2.2重力坝抗滑稳定安全控制标准我国重力坝设计规范规定：建于岩基上的混凝土重力式水工建筑物，当基岩内有不利于坝基稳定的缓倾角软弱夹层或断层时，应该核算可能组合滑裂面的抗滑稳定性，其安全系数根据夹层的性质可较有关专业规范规定值适当增加。一般情况可考虑为坝体抗滑稳定安全系数的1.1～1.3倍。对于抗剪断公式计算时，其安全系数，我国有关专业未做具体规定，但美国垦务局规定：基础抗滑稳定安全系数一般为坝体抗滑稳定安全系数的1.3倍[3]。这里据此统计Ι级大坝抗滑稳定安全系数的控制标准见表2-1。表2-1安全系数控制标准安全系数荷载组合坝体抗滑安全系数基础抗滑安全系数抗剪抗剪断抗剪抗剪断基本组合1.103.001.433.90特殊组合(Ⅰ)1.052.501.3653.25(Ⅱ)1.002.301.302.992.3重力坝深层抗滑稳定的特点当坝基内存在不利的软弱结构面时，就需要研究其对稳定程度的影响。重力坝沿软弱夹层的抗滑稳定具有以下特点：1.大坝滑动通道具有特定性和多元性坝基内有软弱结构面时，因其抗剪断强度比基岩低，就构成了大坝沿该软弱结构面滑动的特定通道。由于软弱结构面通常是多层或多条组合，因此滑裂通道具有多元性。必须查明软弱结构面的空间展布情况、性状、成因、充填物的矿物成分、物理力学性质等。2.坝体连同坝基部分岩体同时滑动重力坝通常是沿建基面滑动，即滑动是发生在两种介质的分界面上，滑动体是人工均质弹性体。而岩体是地质体，通常被许多结构面所切割，属不连续各向异性体。由于岩体的一些缺陷难以完全查清，其物理力学性质的量化也很困难，因此，由这两种材料组成的滑动体，其应力应变状态十分复杂。3.对下游尾岩抗力体的依赖性当坝基内有软弱结构面时，在水平荷载作用下重力坝连同它下部的基岩不能维持自身的稳定，即自身稳定安全系数小于1.0。坝体只有依靠下游尾岩抗力体的支撑才能满足稳定要求。4.深层抗滑稳定安全度判据的多元性坝体滑动时将带动滑裂面以上的岩体同时滑动，很多情况下这一滑动体只有依靠下游尾岩抗力体的支撑才能维持稳定，显然这里的稳定平衡系统是由5部分构成的：混凝土坝体、随坝体而动的基岩、软弱结构面、软弱结构面下部的基岩、下游尾岩抗力体。这就决定了重力坝深层抗滑稳定安全度不能用单一的安全系数来衡量，而应该用安全系数及坝体、坝基、尾岩等的应力、位移等综合指标进行判定，所以深层抗滑稳定安全度的判据具有多元性。2.4本章小结本章重点介绍了重力坝稳定破坏机理及抗滑稳定安全控制标准，坝踵处基岩和胶结面的松弛区会让坝趾处胶结面出现剪切屈服，一旦形成滑动通道就会导致坝体失稳，而重力坝的抗滑稳定破坏准有三种：点破坏准则、整体破坏准则和极限破坏准则。在对重力坝进行设计时应当考虑其安全系数的控制标准并了解重力坝深层抗滑稳定的特点。

3．坝抗滑稳定分析重力坝滑动的基本形式为三种：坝基平面滑动、坝基沿岩体浅层滑动、坝基沿岩体深层滑动。3.1沿坝基面的抗滑稳定分析(1)抗剪强度公式 3-1式中：ΣW——接触面以上总铅直力；ΣP——接触面以上的总水平力；U——作用在接触面上的扬压力；图1坝体抗滑稳定计算简图f——接触面间的摩擦系数；Ks——抗滑稳定安全系数。公式(3-1)是假设接触面为水平状态，当接触面倾向上游时，则 3-2式中：β——接触面与水平面间的夹角。从式可以看出，当坝体与基岩接触面倾向上游时，对坝体抗滑有利；而当接触面倾向下游时，β为负值，使抗滑力减小，滑动力增大，对坝体稳定不利。抗剪强度公式未考虑坝体混凝土与基岩间的凝聚力，而将其作为安全储备，因此相应的安全系数Ks不应定得过高。这里的Ks值只是一个抗滑稳定的安全指标，并不反应坝体的真实安全程度。(2)抗剪断公式 3-3式中：Ks'——按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数；f'——抗剪断摩擦系数；C'——抗剪断凝聚力；A——坝基截面积；P——接触面以上的总水平力；U——作用在接触面上的扬压力。从式可以清楚看出，抗剪断公式实质是用试块的平均抗剪强度与坝底的平均剪应力相比较，判断大坝是否稳定。3.2深层抗滑稳定分析当坝基内存在不利的缓倾角软弱结构面时，在水荷载作用下，坝体有可能连同部分基岩沿软弱结构面产生滑移，所谓的深层滑动。地基深层滑动情况十分复杂，失稳机理和计算方法还在探索中。设计时，首先要查明地基中的主要缺陷，确定失稳边界，测定失稳边界面上的抗剪强度参数，选择合理的计算方法并规定相应的安全系数，最后是选择提高深层抗滑稳定性的措施。3.3岸坡坝段的抗滑稳定分析当靠近两岸岸坡坝段的坝基面是倾向河床的斜面或折面时，该坝段在上游水压力及坝体自重作用下，有向下游及河床滑动的趋势，在三向荷载作用下，使其抗滑稳定性不如河床坝段。3.4重力坝抗滑稳定性不足的主要原因通过上述对重力坝抗滑稳定的分析可知，影响重力坝稳定的主要因素，为坝与地基或坝基内软弱夹层的抗剪强度指标、坝基扬压力、坝体所受垂直和水平荷载。其中，特别是地基的抗剪强度指标，由于变化范围极大，对重力坝的抗滑稳定性起着非常关键的作用。归纳起来，最常见的原因有以下几个方面[4]：1.坝基地质条件不良，坝体建造于较差的地基上；2.设计时坝体断面过于单薄，自重不够，在水平推力作用下，使坝体上游面底部形成拉力裂缝，增大了扬压力，使坝体稳定性不够；3.施工时由于地基处理不彻底，开挖深度不够，将坝体置于强风化岩层上，使抗剪强度指标减小，而坝底扬压力却超过设计计算数值；4.由于各种原因造成防渗帷幕断裂漏水，或者由于管理不善而造成排水设备堵塞失效，这样将增大坝基渗透压力，减小坝体抗滑稳定安全系数[5]。3.5本章小结综上，重力坝抗滑稳定性不足，往往是由于多方面原因综合造成的结果，采取措施增加坝体抗滑稳定性以前，应对造成抗滑稳定性不足的原因进行全面分析，针对具体情况，采取合理的处理措施，才能有效地增加坝体的抗滑稳定性。

重力坝抗滑稳定案例分析4.1工程概况重庆市玄天湖水库大坝坝址位于重庆市铜梁县巴川镇黄门村，涪江二级支流淮远河中游的小支流司家槽上，距县城约6km，坝址以上集雨面积13.4km2，修建浆砌石重力坝，正常蓄水位为282.0m，正常库容为881×104m3，校核洪水位283.5m，总库容1056×104m3。大坝坝型为浆砌石重力坝，坝顶高程284.35m，坝顶轴线长118m。坝体分为三段，两端为非溢流坝段（轴0+000至轴0+047和轴0+067至轴0+118），中间为溢流坝段（轴0+047至轴0+067）。非溢流段坝顶宽7.0m，最低建基面254.66m（不包括齿槽），最大坝高29.69m。上游面折坡点高程275.00m，坡比1：0.18；下游折坡点高程278.604m，坡比1：0.85；根据抗滑稳定的要求，坝基开挖成一倾角为6°的反坡，最大坝底面宽28.60m。按SL252-2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》，枢纽工程为Ⅲ等中型工程，主要建筑物：拦河坝、泄水建筑物为3级建筑物，次要建筑物为4级建筑物。洪水标准：大坝按50年一遇设计，500年一遇校核，消能防冲洪水标准30年一遇。4.2抗滑稳定计算坝址区主要地层为泥岩、页岩及泥质粉砂岩，本次设计坝体与基岩（泥岩）抗剪断设计参数为f′=0.45，c′=0.20MPa，[σ]＝0.75MPa（泥岩），主要考虑以下因素：河床部位泥岩占67%、砂岩仅占33%，左岸泥岩占90.8%、砂岩仅占9.2%，右岸砂岩占66.5%，泥岩和页岩占33.5%。为使大坝断面连续、保证其美观性，因此设计考虑以泥岩基础作为控制计算；坝体岩基—泥岩存在快速风化等基础缺陷，在施工没有及时封闭的情况下，存在物理力学性能降低的问题，因此设计计算采用较低的参数（f′=0.45，c′=0.20MPa，[σ]＝0.75MPa（泥岩）），而要求开挖基础达到地质的建议值。上游按1：0.18坡设计，变坡点高程为275.00米；坝体下游面按1：0.85放坡，变坡点高程为278.604米，基面开挖成向上游倾6°的坡面，并加强基础灌浆处理和排水措施，取α=0.30（扬压力折减系数）。4.2.1挡水坝段以设计洪水位工况为例，在设计洪水位283.05m的情况下分别利用抗剪公式和抗剪断公式进行计算挡水坝段抗滑安全系数。坝顶高程：284.350m设计洪水位：283.050m下游设计洪水位：265.370m淤砂高程：268.400m坝顶宽度：7.0m扬压力折减系数：α=0.30抗剪摩擦系数：f=0.42（岩石/岩石）抗剪断摩擦系数：f′=0.45（岩石/岩石）抗剪断凝聚力：c′=200KPa（岩石/岩石）取单宽(1m)挡水坝段进行荷载和稳定计算。上游水作用在坝上游面水平推力：作用在上游斜面上的水重：下游水作用在下游面的水平推力：下游水作用在坝体的垂直压力：图4.1大坝典型剖面荷载分布图风浪压力PL：浪高根据官厅水库的公式（该公式适用于山区峡谷水库，吹程1～13Km,风速4～16m/s）。则泥砂压力：根据SL25-91《浆砌石坝设计规范》附录二公式计算：设计取合适。泥砂作用在坝上游面垂直力：(水库运行初期不存在)泥砂作用在坝上游面水平推力(被动土压力)：(水库运行初期不存在)作用在基底的扬压力：坝体自重：∑V坝体=V1+V2+V3+V4-V5抗滑稳定验算：经计算：抗剪断公式：KS’==抗剪公式：KS==考虑50年泥砂淤积情况，经计算：=同理，计算其他工况的稳定情况，计算成果分别见表4-1。表4-1挡水坝段各荷载计算指标表工况上游水推力P1上游水重W1下游水推力P2下游水重W2风浪压力PL泥砂推力PS泥砂压力W3基底扬压力U大坝自重W0KNKNKNKNKNKNKNKNKN正常蓄水位3666617001149817019039788设计洪水位39536543042581149817036209788校核洪水位40796713452931149817037479788根据上表参数，求得：正常蓄水位工况：，，校核洪水位工况：，，4.2.2溢流坝段上游水作用在坝上游面水平推力：作用在上游斜面上的水重：下游水作用在下游面的水平推力：风浪压力PL：同挡水坝段，泥砂作用力：同挡水坝段，，作用在基底的扬压力：溢流面反弧段上动水压力Px，Py图4.2溢洪道剖面图坝体自重：查体形面域，得同理，计算其他工况的荷载情况，计算成果分别见表4-2。表4-2溢流坝段各荷载计算指标表工况上游水推力P1上游水重W1下游水推力P2下游水重W2风浪压力PL泥砂推力PS泥砂压力W3基底扬压力U大坝自重W0KNKNKNKNKNKNKNKNKN正常蓄水位36666170011498170199311648设计洪水位3948654304011498170388011648校核洪水位4068671345011498170401911648注：表中未考虑堰面水深自重压力，是偏于安全的。根据上表参数，求得：正常蓄水位工况：设计洪水位工况：校核洪水位工况：大坝侧向稳定情况：由于坡度相对较缓，基本都在30°左右，各坝段之间设平台过渡，大坝侧向稳定可不再作稳定复核。综合考虑，大坝稳定是安全可靠的。4.3本章小结本章以重庆市玄天湖水库大坝为案例，介绍了该案例的工程概况，并结合重力坝的工程实况，对该重力坝的抗滑稳定进行了分析和计算，最后得出结果重力坝设计合理，稳定安全。

5.提高坝体抗滑稳定性的措施5.1增加坝体所受铅直力ΣW5.1.1加大坝体剖面，增加坝体当采用其它方法增加坝体抗滑稳定存在困难时，可采用加大坝体剖面，增加坝体自重的方法[6]。加大剖面可从坝的上游面或从坝的下游面进行，从上游面加大剖面可增加坝体自重，又可增加坝面上的水重，同时还可以改善坝体防渗条件，而从下游面加大坝体剖面施工较为方便。5.1.2预应力锚索锚固措施一般从坝顶钻孔到坝基，孔内放置钢索，将其下端锚入坝基内的完整岩层中，而在坝顶的另一端施加拉力，使钢索受拉，坝体受压，从而增加坝体的抗滑稳定[7]。但实施此法应在坝体上游部位进行。下面例举一个成功的实例。该坝锚固的垂直钻孔的直径为25.4cm，间距为4m，从坝顶穿过坝体深入到坝22m～24.5m的基岩内，在孔的底部扩大成2个直径为33cm的锚定段，高差约3m。锚索的钢束由630根镀锌钢丝组成，每根钢丝直径4.75mm，制作时，首先将钢丝切成适当长度，再冷拉到弹性极限，然后绑扎成钢束。钢束内包含有一根直径25.4mm的灌浆管，围绕管外预置630根涂有沥青的镀锌钢丝，并用韧性强钢绳捆扎，捆扎间距为50cm。钢束先用浸有沥青的帆布缠绕，将两层帆布分开，包括防锈层在内，钢束平均直径约20.3cm。钢束下端7m不加涂层保护，只在中间捆扎5圈韧性钢绳，而使捆扎圈的上下部分鼓出，与钻孔扩大部分相对应，以便锚固。在这一段上端设一水泥圈环，下端设一铁锥头，钢束自坝顶放入孔内后，通过灌浆管先用压力水冲洗，然后用1∶1水泥浆灌入，将下端没有防护层的7m一段锚入基岩内[8]。在钢束的顶端，将钢丝分散编结在坝顶的混凝土锚头内，然后每根钢丝用三台440t的千斤顶张拉，逐步拉到1100t，相当于沿每m坝长增加重力275t。根据多年观测，处理后效果良好，坝体稳定性大为提高，库水位比原水位提高3.05m，坝内钢丝的应力仅略为减少，个别钢丝的拉力虽然降低了3%，但采用千斤顶能很方便的恢复。由于预应力锚固效果显著，目前各国使用预锚的大坝已约60座。我国1964年首次在梅山水泥坝肩采用，获得成功，以后又相继在陈村、双牌等工程采用，达到了加固坝肩和坝基的目的[9]。预锚加固时，除了可由坝肩钻孔预锚外，也可用预锚直接加固坝基。此时锚索可垂直于软弱夹层或倾向上游，这样锚索产生的垂直于软弱夹层的分力，可增加夹层上的正应力，增大软弱面的抗剪强度；平行于机构面的分力，则可直接阻止坝体沿软弱夹层滑动。软弱夹层埋藏较深，层数较多，下覆岩层坚硬完整时，采用预锚能获得最佳效果[10]。5.2减少扬压力扬压力对坝体的抗滑稳定有着极大的影响，减小扬压力作用较之增加坝体重力更为有效。因此，减小扬压力是增加坝基抗滑稳定性首先应考虑采用的措施，主要有以下两种方法。5.2.1补强帷幕灌浆该方法既能减小扬压力，又能减小坝基渗漏，并保证坝基软弱夹层的渗透稳定。常用的灌浆材料为水泥浆，但对于软弱夹层和细微裂隙，应采用化学灌浆。例如我国陈村水电站，大坝为混凝土重力拱坝，坝高75m，坝基为志留系滨海沉积的砂页岩。大坝的第7#～17#坝段岩层，经多次构造运动产生了断裂，层间错动而且裂隙发育，深部多为细微裂隙，加以又有两大断层通过，使坝基单位吸水率ω达到(0.05～1.2)l/min·m。后经采用丙凝灌浆处理，才使所有孔段的ω均降至0.01l/min·m以下。其中，有92.5%的孔段，ω值小于0.005l/min·m。龚嘴水电站6#坝段、葫芦水库坝踵以下帷幕以及湖北丹江口水电站大坝岩基，均采用丙凝灌浆处理，收到显著效果[11]。5.2.2加强坝基排水系统在帷幕下游加强坝基排水系统，增加排水能力，是降低坝底扬压力最经济、最有效的措施。帷幕与排水配合使用，将更好保证坝基的抗滑稳定性。排水系统布置在坝体上游部分较为有效。我国部分工程采用了“闭路式抽水减压排水系统”来减小扬压力，效果尤为显著。该方法是在帷幕后坝基内布置纵横排水幕，将坝基的渗水汇集于高程低于下游水位的集水井中，井内设水泵抽水排入下游[12]。在设计排水孔时应作成竖直的较好，便于观测和检查，而且孔又不易堵塞。也可把排水孔倾向下游10°左右，以保持帷幕与排水孔在坝基面上有一定的距离。常用的孔距为2m～3m，排水孔径为10cm～20cm，排水孔深为0.40～0.75倍的帷幕深度。经验证明，排水孔过浅，将不能很好地排除地基内的渗透水流，减小坝基扬压力。排水系统不仅能极大地减小坝基渗透压力，而且还可减小部分坝基浮托力，因此特别适用于下游水位变幅极大的河床大坝的坝基排水。5.3提高软弱夹层的抗剪强度指标软弱夹层在力学性质上最大的特点之一就是抗剪强度极低，我国部分工程的试验结果，在不利情况下，其粘结力c常接近为零，而摩擦系数f多在0.2～0.25左右，极大地降低了增加坝体自重等加固措施的实际效果。因此，提高软弱夹层的抗剪强度指标，是增加坝基抗滑定的根本途径[13]。5.3.1换基法该方法是把坝基内对抗滑稳定不利的软弱夹层清除，而以混凝土替换回填，从而改变软弱夹层的力学性质，增大坝基的抗滑稳定性。一般对坝基表面浅埋的软弱夹层多采用明挖换基方法，对于深埋的软弱夹层则采用洞挖换基方法。5.3.2坝踵深齿该方法是将齿墙底部高程开挖至控制滑动面以下的完整基岩中，用齿墙切断软弱夹层，保证坝基的抗滑稳定性。5.3.3对于坝体与地基的连接，则可通过固结灌浆的措施加以改善固结灌浆除了能加强坝体与地基结合，从而提高坝体的抗滑稳定性之外，还能增强基岩的整体性和弹性模数，增加地基的承载能力，减少不均匀沉陷的发生。并可辅助帷幕灌浆，加强地基与防渗帷幕的衔接，提高帷幕的效果[14-15]。5.3.4增加尾岩抗力(1)坝趾深齿。该方法是在坝趾下游修建深齿，增大尾岩抗力体高度，增加尾岩抗力，提高坝基的抗滑稳定性；(2)坝趾预锚。在坝趾下游抗力体部分采取预锚措施，相当于在抗力体上增加荷载，有利于坝基的抗滑稳定；(3)钢筋混凝土抗滑桩。在坝趾下游抗力体部分，于铅直方向布置钢筋混凝土桩，深入到控制滑动面以下完整岩层，利用桩所能承受的推力，加大尾岩抗力，可以增加坝基的抗滑稳定性。5.3.5其他措施开挖坝基设计时，要考虑利用岩面的自然坡度，使坝基面倾向上游，有时有意将坝踵高程降低，使坝基面高程降低。但此方案将加大上游水压力，增加开挖量和混凝土浇筑量，故较少采用。当基岩比较坚固时，可开挖成锯齿状，形成局部的倾向上游的斜面，但能否挖成齿状主要取决于节理裂隙的产状。如国内的葛洲坝二江泄洪闸，即将上游齿墙深入基岩13.5m，增加了泄洪闸的抗滑稳定性。5.4本章小结本章主要介绍了提高坝体抗滑稳定性的几种措施，如增加坝体所受铅直力ΣW，减少扬压力以及提高软弱夹层的抗剪强度指标，通过这几种措施可以大大增强坝体的抗滑稳定，保证重力坝的安全使用。

6、结论本文通过对重力坝的稳定分析，对现有重力坝深层抗滑稳定特点进行分析，并在此基础上论述了目前在工程项目中主要采用的深层抗滑稳定的计算方