B座塔吊基础方案

目录

第1章编制依据............................................................0

第2章工程概况............................................................0

第3章塔吊平面布置........................................................0

第4章塔吊基础形式选择及定位..............................................2

4.1本工程岩土体分析与评价...............................................2

4.2塔吊基础开挖深度附近地质分析.........................................3

4.3塔吊基础定位..........................................................4

第5章塔吊与结构关系......................................................8

5.1塔吊与底板关系........................................................8

5.2塔吊与结构关系........................................................8

第6章塔吊基础承台的配筋及施_L处埋........................................8

6.14#塔吊基础配筋........................................................8

6.25#塔吊基础配筋.......................................................10

6.36#塔吊基础配筋.......................................................11

6.47#塔吊基础配筋.......................................................12

6.58#塔吊基础配筋.......................................................13

6.69#塔吊基础配筋.......................................................15

第7章基础施工及验收.....................................................17

7.1塔吊底座预埋及安装...................................................17

7.2石山.I-/itAi/、IJ，♦•••••••••••••••••••••••••••♦•••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••18

7.3地基土检查验收.......................................................18

7.4土方开挖及注意事项..................................................18

7.5基础检查验收.........................................................19

第8章塔吊基础的计算书...................................................19

8.14#塔吊基础承载力计算书...............................................19

8.25#塔吊桩基础的计算书................................................23

8.36#塔吊桩基础的计算书................................................29

8.47#塔吊桩基础的计算书................................................33

8.58#塔吊桩基础的计算书................................................37

8.69#塔吊桩基础的计算书...............................................42

第1章编制依据

1、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。

2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。

3、《建筑基桩技术规范》（JGJ94-2008）o

4、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）o

5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）o

6、相关型号的《塔式起重机使用说明书》。

7、《东南国际航运中心总部大厦（37#地块）岩土工程勘察报告》。

8、本工程相关施工图纸及相关的法律法规等。

第2章工程概况

东南国际航运中心总部大厦项目位于厦门市海沧内湖东北侧，海沧大道西侧，与厦门本岛

隔海相望，建设总用地被沧桐路划分为36#、37#南北两个地块，总建筑面积约47万行。

37#地块总建筑面积263680nf（不含避难层），由总高度153.55m的A座塔楼及总高87.95m

的B座塔楼及裙房组成，本地块整体设置二层地下室。B楼结构形式为框架一一剪力墙体系，

地下室外框筒为钢柱一劲性钢骨混凝土梁结构，地上外框筒为钢柱一钢梁、组合楼板结构；主

楼区采用桩筏基础，其它区域的基础形式为“桩承台+防水板”。

第3章塔吊平面布置

根据施工部署及施工总平面，本工程B座共布置6台塔吊，编号分别为4#塔吊（MCT370,

臂长55m）、5#塔吊（MC480,臂长60m）、6#塔吊（T8O3O,臂长75m）、7#塔吊（TC8039,臂

长65m）、8#塔吊（TC7O35,臂长60m）及9#塔吊（MC320,臂长70m）。塔吊定位布置详附

图，其选择原则、附着等另见本工程的专项方案。

第4章塔吊基础形式选择及定位

4.1本工程岩土体分析与评价

本工程地基各岩土层的岩性特征、分布规律概述如下：

（1）素填土①回填时间约3〜5年，未经专门压实处理，尚未完成自重固结，厚度及

密实度不均，均匀性差，工程性能差，作为基坑侧壁自稳性也较差。

（2）杂填土①-2：回填时间约3〜5年，未经专门压实处理，尚未完成自重固结，成分较

复杂，均匀性差，工程性能较差，作为基坑侧壁自稳性也较差。

（3）淤泥或淤泥质土②：均匀性较差，强度低，工程性能差，作为基坑侧壁自稳性也较

差。

（4）粉质粘土③-1：厚度差异较大，分布不均匀，均匀性较差；可塑~硬塑，以可塑为主,

属中等压缩性土，力学强度较高，工程性能较好。

（5）粉土③-2：分布不均匀，均匀性较差；稍密〜中密状态，以中密为主，在本抗震设防

区内可按不液化考虑，属中等压缩性土，力学强度较低，工程性能较差。

（6）淤泥质土④-1：均匀性较差，强度低，工程性能差。

（7）粉质粘土或粘土④-2：厚度差异较大，分布不均匀，均匀性较差；可塑~硬塑，以可

塑为主，属中等压缩性土，力学强度较高，工程性能较好。

（8）中砂④・3：分布不均匀，均匀性较差；中密〜密实状态，以中密为主，局部稍密，属

中等压缩性土，在本抗震设防区内可按不液化考虑，力学强度较高，工程性能较好。局部厚

度较大、密实度较高地段可能会使挤土桩之类桩型的沉桩遇阻。

（9）残积砂质粘性土⑤：厚度差异较大，分布不均匀，总体均匀性较差；属中等压缩性

土，也属特殊性土，力学强度在垂直方向上随深度增加而逐渐增强，天然状态下力学强度较高,

工程性能较好，具有浸水易崩解、软化的特点。

（10）全风化花岗岩⑥-1：顶面起伏及厚度差异较大，分布不均匀，总体均匀性较差；属

中低压缩性土，天然状态下力学强度高，工程性能好，也具有浸水易崩解、软化的特点。

（11）散体状强风化花岗岩⑥・2：顶面起伏及厚度差异较大，总体均匀性较差；属低压缩

性土，力学强度高，工程性能好，也具有浸水易崩解、软化的特点。

（12）碎块状强风化花岗岩⑥-3：顶面起伏及厚度差异较大，总体均匀性较差；属低压缩

性土，力学强度高，工程性能好。勘察时未揭露到洞穴、软弱夹层、孤石等不利工程地质条件,

可眼据需要可选作拟建物桩端持力层。

（13）中风化花岗岩⑥-4：顶面起伏较大，属基本不可压缩基岩，力学强度高，工程性能

好，勘察时局部地段相邻钻孔揭露的岩面差异很大，形成临空面，未揭露到洞穴、软弱夹层等

不利工程地质条件。

4.2塔吊基础开挖深度附近地质分析

根据本工程施工总平面及地质勘察报告钻孔平面布置图，4#塔吊基础位于钻探孔ZK88附

近、5#塔吊基础位于钻探孔DK21附近、6#塔吊基础位于钻探孔ZK104附近、7#塔吊基础位

于钻探孔ZK108附近、8#塔吊基础位于钻探孔FJK22附近、9#塔吊基础位于钻探孔ZK125附

近，如下图。

<­.­:

周地纪■影

根据《东南国际航运中心总部大厦（37#地块）岩土工程勘察报告》，各塔吊基础所在位置

底板标高处的土层及地基承载力特征值统计如下:

序号塔吊编号底板标高处岩土层地层代号地基承载力特征值

]4#淤泥或淤泥质土②45kpa

25#淤泥或淤泥质土②45kpa

36#淤泥或淤泥质土②45kpa

47#粉质粘土③-：190kpa

58#粉质粘土③-：190kpa

69#淤泥或淤泥质土②45kpa

鉴于塔吊基础所在区域底板处土质较差，地基承载力特征值较小，无法满足天然基础的要

求，故B座塔吊基础全部考虑利用工程桩。

4.3塔吊基础定位

根据塔吊使用说明书及施工图纸，现场确定塔吊基础的尺寸统计如下，基础平面定位等详

下图。

序号塔吊编号塔吊基础尺寸

14#(MCT370)8500*8500*1900

25#(MC480)8500*9500*1900

36#(T8030)8500*13000*1700

47#(TC8039)8500*8500*1600

58#(TC7035)7768*10335*1600

69#(MC320)7167*8197*1700

4#塔吊基础平面定位图

5#塔吊基础平面定位图

6#塔吊基础平面定位图

7#塔吊基础平面定位图

8#塔吊基础平面定位图

9#塔吊基础平面定位图

第5章塔吊与结构关系

5」塔吊与底板关系

4#塔吊在A、B座地下室墙体交界处，位于B-3区CTB-T7-79边，塔吊基础施工时预留

板筋锚入筏板；基础左下角的集水井因塔吊基础先施工，需与设计沟通移位。与周边结构交接

的底板钢筋需预留。

5#塔吊定位处，人防区集水坑在塔吊基础范围内，需与设计沟通进行移位。

6#塔吊基础定位处，有伸缩后浇带需调整到塔吊基础以外。

7#塔吊基础定位处，有伸缩后浇带需调整到塔吊基础以外。

8#塔吊基础定位处，有伸缩后浇带需调整到塔吊基础以外，8#塔吊基础相连的承台厚度加

厚至1600mm。

5.2塔吊与结构关系

4、5、6、7、8#塔吊标准节穿地下室一层、地下室顶板，避开框架梁。其中6#塔吊定位

处地上2层开始至14层B-28轴〜B-29轴之间的悬挑钢梁及次钢梁不能施工，等塔吊拆除后进

行吊装施工。8#塔吊穿地下室坡道B4坡道板，塔吊拆除后将坡道板施工完成。

因B座结构外轮廓为弧形，结构外伸或内收，6#塔吊需在地上I3F标高拆除（塔吊爬升套

架只能降至13F楼面以上）。

第6章塔吊基础承台的配筋及施工处理

根据已确定的塔吊基础形式，为保证塔吊基础的承载力，将塔吊基础与相邻承台单独配筋

后叠合，以保证承载力满足要求。根据塔吊说明书要求，塔吊基础混凝土强度等级为C35,本

工程承台、底板强度等级为C40,为方便施工，将塔吊基础混凝土强度等级提升为C40。以下

为各个塔吊基础配筋情况。

6.14#塔吊基础配筋

根据《MCT370塔吊使用说明》，塔吊基础选用混凝土块（M330N）,面层钢筋为双向

69B25@123、底层钢筋为双向69B20@123、拉钩为（14*14）B20@600<,结合底板配筋，实际

塔吊基础配筋如下图，面筋为C25@110,底筋为C20@110,拉钩为B20@550。

4#塔吊基础处施工平面图

4#塔吊基神配筋1—1剖面图

刎刎黜

4#塔吊基神配筋2—2剖面图

6.25#塔吊基础配筋

根据《MC480塔吊使用说明》，塔吊基础选用混凝土块（M330N）,面层钢筋为双向

69c25@123、底层钢筋为双向69c20@123、拉钩为（14*14）B20@600o实际塔吊基础配筋

如下图：

5#塔吊基础处施工平面图

6.36#塔吊基础配筋

根据《T8O3O塔吊使用说明》，塔吊基础面层钢筋为双向48B32、底层钢筋为双向48B32、

拉钩A12隔一拉一。实际塔吊基础配筋如下图:

6#塔吊基础处施工平面图

6#塔吊基楠筋图

6.47#塔吊基础配筋

根据《TC8039塔吊使用说明》，塔吊基础面层钢筋为双向40B32、底层钢筋为双向40B32、

拉何A12隔一拉一。实际塔吊基础配筋如下图:

7#塔吊基础处施工平面图

原结构防水板钢筋通长塔吊基神

6.58#塔吊基础配筋

根据《TC7035塔吊使用说明》，塔吊基础面层钢筋为双向40B25、底层钢筋为双向40B25、

拉钩A12隔一拉一。实际塔吊基础配筋如下图:

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塔吊基础处施-

8#匚平面图

同8#塔吊基础一起施工的承台厚

度加厚至历期如（CTB/4局部加厚）预留钢筋

6.69#塔吊基础配筋

根据《MC320塔吊使用说明》，塔吊基础选用混凝土块(M278N),面层钢筋为双向

69B25@U3、底层钢筋为双向69B20@U3、拉钩为(14*14)A20@565o实际塔吊基础配筋如

下图：

原后赢位置’

1I

I

施工范嬲

第7章基础施工及验收

7.1塔吊底座预埋及安装

7.1.1底座形式

塔吊底座即固定支脚主要由950mm长的口195X20方管和800X800钢板组成，尺寸以

2.5mX2.5m为例（如下图尺寸），一定要以混凝土中心块为准对称安装，预埋在混凝土基础中。

7.1.2底座的安装

将固定支脚放在要安装的基础位置垫平，用附带的对角线拉杆将4个支脚连接，然后先装

一个标准节。

整体吊起，在固定支脚支承台板上，用楔块调平，用测量仪器检查标准节在两个方向的垂

直度，使之在1/1000内，固定，浇筑混凝土，等混凝土达到规定强度后，安装上部标准节。

7.2基础施工注意事项

1、本工程基础同底板及覆盖范围承台整体贯通施工，以后基础将成为主体结构的一部分,

故所有材料都要提前送检。

2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，应该按照设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝

土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或者预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。

3、安装塔吊时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔吊运行使用时基础混凝土应达到

100%设计强度。

4、基础混凝土施工中，在基础四角应作好沉降观测及位移观测点，并作好原始记录，塔

吊安装后应定期进行观测并记录，沉降量和倾斜率不应超过本规程第424的规定。基础的防

雷接地应该按照《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33—2001/J119—2001)的规定执行。

7.3地基土检查验收

基坑开挖后应该按照现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的

规定进行验槽，应检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合岩土工程勘察

报告。

7.4土方开挖及注意事项

1.遵循“分层、均衡、对称开挖”的原则进行，且分块开挖，减小单边开挖断面，并尽量

减少基坑的暴露时间，在基坑达到操作条件时及时封闭基坑底部垫层。

2.人工配合机械清除桩侧面的土方，严禁机械碰撞桩身。

3.挖土时，有专人指挥，并配一名技术人员用水准仪来控制挖土标高，确保基底标高偏差

在规范之内。

4.结合建筑防水做法，控制桩头标高，防止超砍。

5.在开挖面土质较差时，为防止方桩在土方开挖过程中偏位、滑移，桩应分层截桩，根桩

一段，土方开挖一层。先截桩后开挖，每次开挖深度不超过101O

6.土方回填时应分层回填，并进行压实处理，密实度294%。

7.土方开挖过程中应预备水泵，在遇到大雨时对基底土方进行必要的覆盖，对坑内积水及

时抽出坑外，避免土方浸泡。

8.挖出的土方应及时当班运走，当班不能运走时应停止开挖,严禁将土方堆放于开挖面附

近四周或坡顶造成负荷的增加。

7.5基础检查验收

1、钢材、水泥、砂石、防水材料等原材料进场时，应按现行国家标准《混凝土结构工程

施工质量验收规范》GB50204和《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205规定做材料性能

检验。

2、基础的钢筋绑扎后，应作隐蔽工程验收，隐蔽工程应包括塔机基础节的预埋件或者预

埋节等，验收合格后方可浇筑混凝土。

3、基础混凝土的强度等级必须符合设计要求，用于检查结构构件混凝土强度的试件，应

在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质

量验收规范》GB50204的有关规定。

第8章塔吊基础的计算书

8.14#塔吊基础承载力计算书

8.1.1参数信息

塔吊型号:MCT370,自重(包括压重)F1=1332.50kN,最大起重荷载F2=200.00kN

塔吊倾覆力距M=3480.()()kN.m,塔吊起重高度H=64.7()m,塔身宽度B=2m

混凝土弓虽度:C40,钢筋级别:II级，承台长度Lc或宽度Bc=8.5()m

桩直径或方桩边长d=0.70m,桩间距a=5.00m,承台厚度Hc=1.90m

基础埋深D=0.00m,承台转筋间距S=120mm,保护层厚度:50mm

8.1.2塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1.塔吊自重(包括压重)Fl=1332.5()kN

2.塔吊最大起重荷载F2=200.(X)kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2X(Fl+F2)=1839.00kN

塔吊的倾覆力矩M=1.4X3480.00=4872.00kN.m

8.1.3矩形承台弯矩的计算

计算简图:

M

4修吊翱计算—

图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

3+”+咨

其中n------单桩个数，n=4；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2XI532.50=1839.00kN；

G------桩基承台的自重，G=1.2X(25.0XBeXBeXHc+20.0XBeXBeXD)=4118.25kN；

Mx,My------承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：

最大压力：

N=(1839.00+4118.25)/4+(1839X1.00+4872.00)X(5.00X1.414/2)/f2X(5.00X

l.414/2)2]=2438.4kN

没有抗拔力！

2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)

%=EMIK㈣1=工乂通

其中Mxl,Myl——汁算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Nil——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Nil=Ni-G/no

经过计算得到弯矩设计值：

N=(1839.00+4118.25)/4+(1839X1.00+4872.00)X(5.00/2)/[4X(5.00/2)2]=2160.4kN

Mxl=My1=2X(2160.4-4118.25/4)X2.50=5654kN.m

8.1.4矩形承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB5()01()-2()02)第7.2条受弯构件承载力计算。

M

%=---------T

九二1-"2

M

A5=----

式中al——系数，当混凝土强度不超过C50时，al取为1。当混凝土强度等级为

C80时，

cl取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc—混凝土抗压强度设计值；

h()——承台的计算高度。

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2o

经过计算得as=5654X106/(1.00X19.10X8500.00X1850.002)=0.010

f=l-(l-2X0.010)°-5=0.010

rs=1-0.010/2=0.995

Asx=Asy=5654X106/(0.995X1850.00X300.00)=10238mm2o

4#塔吊基础面层X、Y向各配筋77C25,底层X、Y向各配筋77C20(钢筋截面面积为

24178mm2),满足计算要求。

8.1.5矩形承台截面抗剪切计算

依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第568条和第5.6.11条。

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=2438.4kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:

A

/1.256——%

其中ro-建筑桩基重要性系数，取1.0；

B—剪切系数,？=0.13；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；

b()——承台计算截面处的计算宽度,b0=8500mm；

h0-----承台计算截面处的计算高度，h()=1850mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S------箍筋的间距，S=120mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

8.1.6桩承载力验算

桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2438.4kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

九勿

其中ro——建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc------混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；

A——桩的截面面积，A=0.385m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！

8.1.7桩竖向极限承载力验算及桩长计算

桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.223条

根据笫二步的计算方案可以得到桩的轴向压力没口值，取其中最大值N=2438.4kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

最大压力：

其中R-----最大极限承载力；

Qsk―单桩总极限侧阻力标准值：

Q术=就［

Qpk—单桩总极限端阻力标准值：

Mp—分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力

群桩效应系数；

vs,yp——分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力

分项系数；

qsk—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；

qpk—极限端阻力标准值，按下表取值；

u------桩身的周长，u=2.199m；

Ap-----桩端面积，取Ap=0.38m2；

li—第i层土层的厚度，取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下：

序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)士端阻力标准值(kPa)土名称

15.1562350粘性土

23.6221900粘性土

31.9616250砂类土中的群桩

46.5833250粘性土

59125.58350砂类土中的群桩

由于桩的入土深度为21m,所以桩端是在第5层土层。

最大压力验算：

R=2.20X(5.1X56X1+3.6X22X1+1.9X61X.95+6.5X83X1+3.9X125.5

X.95)/1.65+1.09X8350.00X0.38/1.65=4102.50kN

上式计算的R的值大于最大压力2438.4kN,所以满足要求！

8.25#塔吊桩基础的计算书

8.2.1参数信息

塔吊型号:MC480,自重(包括压重)Fl=1270.00kN,最大起重荷载F2=250.00kN

塔吊倾覆力距M=7544.00kN.m,塔吊起重高度H=74.91m,塔身宽度B=2.5m

混凝土强度:C40,钢筋级别:II级，承台长度Lc或宽度Bc=8.50m

桩直径或方桩边长d=0.75m,桩间距a=3.()0m,承台厚度Hc=1.90m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=120mm,保护层厚度:50mm

8.2.2塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1.塔吊自重(包括压重)F1=1270.00kN

2.塔吊最大起重荷载F2=250.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2X(F1+F2)=1824.00kN

塔吊的倾覆力矩M=1.4X7544.00=10561.60kN.m

8.2.3矩形承台弯矩的计算

计算简图：

5修吊刎计算艇

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

3+吆+*

其中n------单桩个数，n=6；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2XI520.00=1824.00kN；

G------桩基承台的自重，G=1.2X(25.0XBeXBeXHc+20.0XBeXBeX

D)=4118.25kN；

Mx,My------承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：

最大压力：

N=(1824.00+4118.25)/6+10561.60X3.00/(3X3.002)=2163.9kN

最大拔力：

N=(1824.00+4118.25)/6-10561.60X3.00/(3X3.002)=-183.1kN

2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)

EM1%%1=工乂百

其中Mxl,Myl——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Nil——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Nil=Ni-G/no

经过计算得到弯矩设计值：

N=(1824.00+4118.25)/6+10561.60X3.00/(3X3.002)=2163.9kN

Mx1=My1=2X(2163.9-4118.25/6)X3.00=8865.15kN.m

8.2.4矩形承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

M

%=----------T

九二1-b2

A—______

式中al—系数，当混凝土强度不超过C50时，cl取为1.0,当混凝土强度等级为

C80时，

al取为0.94,期间按线性内插法碓定;

fc—混凝土抗压强度设计值；

hO-承台的计算高度。

fy-----钢筋受拉强度设计值，fy=3OON/mm2。

经过计算得£KS=8865.15X106/(1.00X19.10X8500.00X1850.002)=0.029

短1-(1-2X0.029严二0.030

Zs=1-0.030/2=0.985

Asx=Asy=8865.l5XIO6/(O.985X1850.00X300.00)=16216.5mm2o

5#塔吊基础面层X向配筋77C25(Y向87根)，底层X向配筋77B20(Y向87根)(钢筋

截面面积为24178mm2),满足计算要求。

8.2.5矩形承台截面抗剪切计算

依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=2163.9kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足卜面公式：

A

兀，4版％%+1.25力Y4

其中ro-建筑桩基重要性系数，取1.0；

B—剪切系数，四0.20；

fc-----混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2:

b()——承台计算截面处的计算宽度，b()=85()()mm；

hO-----承台计算截面处的计算高度，h0=1850mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S------箍筋的间距，S=120mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

8.2.6桩承载力验算

桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》。6》4-94)的笫4.1.1条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2163.9kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

九勿

其中ro——建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc-----混凝土轴心抗压强度设计值，fc=l9.10N/mm2；

A----桩的截面面积，A=0.442m2o

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！

8.2.7桩竖向极限承载力验算及桩长计算

桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.223条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2163.9kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

最大压力：

其中R---最大极限承载力；

Qsk—单桩总极限侧阻力标准值：

QSJI=就4

Qpk—单桩总极限端阻力标准值：

〃S,7p—分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力

群桩效应系数；

rs,rP—分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力

分顶系数；

qsk—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；

qpk—极限端阻力标准值，按下表取值；

u----桩身的周长，u=2.356m；

Ap---桩端面积，取Ap=0.44m2；

li—第i层土层的厚度，取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下：

序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称

13.0221200粘性土

24.6814600粘性土

38.7221200粘性土

43.3606250砂类土中的群桩

53.5125.58350砂类土中的群桩

由于桩的入土深度为21m,所以桩端是在第5层土层。

最大压力验算：

R=2.36X(3X22X1.3+4.6X81X1.3+8.7X22X1.3+3.3X60X1.045+1.4X125.5X

1.045)/1.65+1.19X8350.00X0.44/1.65=4385.98kN

上式计算的R的值大于最大压力2163.9kN,所以满足要求！

8.2.8桩抗拔承载力验算

桩抗拔承载力验算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.17条

桩抗拔承载力应满足下列要求：

了同口京

+G,

其中：

u*=:%

式中Uk——基桩抗拔极限承载力标准值；

兄i----抗拔系数；

解得：

Ugk=15X(3X22X0.75+4.6X81X0.75+8.7X22义0.75+3.3X60X0.6-1.4X125.5

X0.6)/6=1741.8kN

Ggp=15X21X22/6=1155kN

Uk=2.36X(3X22X0.75+4.6义81X0.75+8.7X22X0.75+3.3X60X0.6+1.4X125.5

X0.6)=1641.61kN

Gp=2.36X21X25=1237.00kN

由于：1741.8/L65+U55>183.1满足要求！

由于：1641.61/1.65+1237.00>183.1满足要求！

8.36#塔吊桩基础的计算书

8.3.1参数信息

塔吊型号:T8030,自重(包括压重)Fl=1969.40kN,最大起重荷载F2=250.00kN

塔吊倾覆力距M=10102.60kN.m,塔吊起重高度H=78.50m,塔身宽度B=2.5m

混凝土强度:C40,钢筋级别:II级，承台长度Lc=13.0m,宽度Bc=8.50m

桩直径或方桩边长d=l.()Om,桩间距a=3.()()m,承台厚度Hc=1.60m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=170mm,保护层厚度:50mm

8.3.2塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1.塔吊自重(包括压重)F1=1969.40kN

2.塔吊最大起重荷载F2=250.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2X(F1+F2)=2663.28kN

塔吊的倾覆力拓1M=1.4X10102.60=14I43.64kN.m

833矩形承台弯矩的计算

计算简图：

6#塔吊翻计算简图

图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

其中n----单桩个数，n=ll；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2X2219.40=2663.28kN；

G----桩基承台的自重，G=1.2X(25.0XBeXBeXHc+20.0XBeXBeX

D)=5304.00kN；

Mx,My----承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi----单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：

最大压力：

N=(2663.28+5304.00)/11+14143.64X3.00/[4X3.002+2X1.502+3X3.002J=1352.9kN

2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)

肛1==EM1项

其中Mxl,Myl——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Nil——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Nil=Ni-G/no

经过计算得到弯矩设计值：

N1=(2663.28+5304.00)/11+14143.64X3.00/[4X3.002+2X1.502+3X3.002]=1352.9kN

N2=(2663.28+5304.00)/l1+14143.64X1.50/(4X3.002+2X1,502+3X3.002]=1038.6kN

Mxl=4X(l352.9-5304/11)X3.00+2X(1038.6-5304/11)X1.5=12117.8kN.m

My1=2X(1352.9-5304/11)X3.00+(1038.6-5304/11)X3.00+(724.3-5304/11)X3.00+

(95.7-5304/11)X3.00=6460.2kN.m

8.3.4矩形承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

M

a.=----7

九二1-"2

A,-__肱__

YM,

式中al―系数，当混凝土强度不超过C50时，al取为1Q当混凝土强度等级为

C80时，

al取为0.94,期间按线性内插法确定：

fc—混凝土抗压强度设计值；

h0——承台的计算高度。

fy---钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2o

经过计算得as=12117.8X106/（ioox19.10X13000.00X1550.002）=0.020

^=l-（l-2X0.020）°-5=0.020

rs=1-0.020/2=0.990

Asx=Asy=12117.8X106/（0.990X1550.00义300.00）二26323mm2。

6#塔吊基础面层X向配筋48B32（Y向73根），底层X向各配筋48B32（Y向73根），（钢

筋截面面积为38601.6mm2）,满足计算要求。

8.3.5矩形承台截面抗剪切计算

依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第568条和第5.6.11条。

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=1352.9kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

A

左，4g%为+1.256——%

其中ro-建筑桩基重要性系数，取i.o；

B—剪切系数,？=0.20；

fc---混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；

b0---承台计算截面处的计算宽度，b0=8500mm；

h0—承台计算截面处的计算高度，h0=1550mm；

fy——钢筋受拉强度设〃值，fy=3OO.OON/iinn2;

S----箍筋的间距，S=170mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

8.3.6桩承载力验算

桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第4.1.1条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力没计值，取其中最大值N=1352.9kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

%N4加

其中ro-建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；

A——桩的微而面积，A=0.785m2o

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋!

8.3.7桩竖向极限承载力验算及桩长计算

桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-94）的第5.2.2-3条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=l352.9kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

最大压力：

&=+%。冰%

其中R—最大极限承载力；

Qsk—单桩总极限侧阻力标准值：

Qpk——单桩总极限端阻力标准值：

Qpk=4砧乂尸

公尸P—分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力

群桩效应系数；

rs,rP—分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力

分次系数；

qsk―桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；

qpk——极限端阻力标准值，按下表取值；

u---桩身的周长，u=3.142m；

Ap---桩端面积，取Ap=0.79m2；

li—第i层土层的厚度，取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:

序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称

16.8712350粘性土

28.2221200粘性土

31.1616250砂类土中的群桩

47125.58350砂类土中的群桩

由于桩的入土深度为23m,所以桩端是在第4层土层。

最大压力验算：

R=3.14X(6.8X71X.8+8.2X22X.8+1.1X61X1.14+6.9X125.5X1.14)/1.65+1.25

X8350.00X0.79/1.65=7985.08kN

上式计算的R的值大于最大压力1352.9kN,所以满足要求！

8.47#塔吊桩基础的计算书

8.4.1参数信息

塔吊型号:TC8039,自重(包括压重)F1=2171.OOkN,最大起重荷载F2=250.00kN

塔吊倾覆力距M=4850.()()kN.m,塔吊起重高度H=81.00m,塔身宽度B=2.5m

混凝土强度:C40,钢筋级别:II级，承台长度Lc或宽度Bc=8.50m

桩直径或方桩边长d=0.70m,桩间距a=3.80m,承台厚度Hc=1.60m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=180mm,保护层厚度:50mm

8.4.2塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1.塔吊自重(包括压重)