输油管保护方案

目录8109_WPSOffice_Level1第一章、编制依据 230109_WPSOffice_Level1第二章、工程概况 210435_WPSOffice_Level1第三章、输油管概况 314498_WPSOffice_Level1第四章、危险性分析 429819_WPSOffice_Level24.1、易燃性 42108_WPSOffice_Level24.2、易爆性 46662_WPSOffice_Level24.3、挥发性 421685_WPSOffice_Level24.4、静电荷积聚性 43827_WPSOffice_Level24.5、易扩散、流淌性 512804_WPSOffice_Level24.6、热膨胀性 524930_WPSOffice_Level24.7、毒害性 58135_WPSOffice_Level24.8、忌接触氧化剂、强酸 531879_WPSOffice_Level1第五章、输油管保护方案 526158_WPSOffice_Level25.1前期准备 54728_WPSOffice_Level25.2保护措施 622284_WPSOffice_Level25.3施工期间的管线维护、监控措施 723914_WPSOffice_Level1第六章、应急外置 731916_WPSOffice_Level26.1组织机构与职责 715297_WPSOffice_Level26.2应急准备 919488_WPSOffice_Level26.3应急响应 111434_WPSOffice_Level26.4应急预案流程图及救援措施 12

编制依据(1)《输油管道工程设计规范》GB50253-2014；(2)《油气输送管道穿越工程设计规范》GB50423-2015；(3)《油气长输管道工程施工及验收规范》GB50369-2014；(4)《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205-2020；(5)《油气输送管道穿越工程施工规范》GB50424-2015；(6)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；(7)建设工程安全生产管理条例；(8)设计图纸、物探图纸及地勘资料、建设单位、设计单位、监理单位的相关文件要求；(9)项目工程技术人员现场踏勘、调查所获得的有关资料；(10)国家、行业、地方政府有关安全、环境保护、水土保持的法律、规程、规则、条例。工程概况工程名称：云埔工业区宁埔大道（开发区段）市政道路及配套工程工程位置：广州市黄埔区工程质量标准合格施工工期：530日历天宁埔大道全长约6.25Km，起于增城区省道S118，终点至黄埔区云埔一路，其中5.518Km位于增城区范围，0.733Km位于黄埔区范围，是增城区直接通往黄埔区云埔工业区的一条重要通道，为黄埔区与增城经济开发区的发展提供更方便的交通服务。宁埔大道增城段已完成施工，本工程为宁埔大道开发区段，本段起点接云埔一路，终点接增城区宁埔大道，全长约732.6米，线路大致东西走向，双向六车道，道路标准宽度为40和56米，城市主干道，设计时速60Km/h。输油管概况宁埔大道是连接增城区与开发区的重要通道，为配合项目的开展，华德输油管道管于2019年开始对云埔一路至明珞汽车项目段开展迁改工作，采用定向钻的方式穿越本项目北侧山体，在项目的设计和施工过程中与本项目沟通协调，输油管道定向通道横向距离本项目道路红线15米，竖向距离本项目道路完成标高以下20米。项目里程K0+740~K0+792.72（终点）段，道路人行道边线距离输油管道约最近约7.4m，终点设计标高顺接增城段标高，此段高度为29.5~31.425m，地面标高为21~22.185m，此段的填高平均约9.3m。按照1:1.5放坡原则，坡脚侵入输油管道保护范围。危险性分析该输油管道输送货种主要为成品油，根据物质特性、危险危害性质的分析，可以发现危险特性主要表现在以下：4.1、易燃性该输油管道输送油品均属于易燃、可燃性物质，同时又都有易蒸发的特点，其蒸发的气体常常在作业场所或仓储场地弥漫、扩散或在低洼处聚积，在空气中只需较小的点燃能量就会闪光燃烧，因此油品的火灾危险性不容忽视。4.2、易爆性油品的蒸气与空气组成混合气体，其浓度处于一定范围时，遇火即发生爆炸。爆炸浓度极限范围愈宽，爆炸下限浓度越低，该物质爆炸危险性越大。油品爆炸范围较宽，爆炸下限浓度值较低，泄漏或蒸发出的油品蒸气很容易达到爆炸下限浓度，因此，该项目须重视油品的泄漏和爆炸性蒸气的产生与积聚，以防止火灾爆炸事故的发生。4.3、挥发性输油管道输送的油品都具有较大的蒸气压，蒸气压越大，挥发性越大，表明该物质较容易产生燃烧或爆炸所需要的蒸气浓度，因而火灾爆炸危险性也越大。此外，蒸气压大的物质，对温度变化更为敏感，温度升高，蒸气压迅速增大，因此，盛装该类物品的容器，较容易发生胀裂。4.4、静电荷积聚性当油品沿着管道流动时，与管壁的摩擦会产生静电，且不易消除。静电的危害主要是静电放电，如果静电放电产生的电火花能量达到或大于油品蒸气的最小点火能量，且油品蒸气浓度正处在爆炸极限范围内时，就会立即引起燃烧和爆炸。4.5、易扩散、流淌性输油管道输送的油品粘度较小，泄漏后很易流淌扩散。随着流淌面积的扩大，油品蒸发速度加快，油品蒸气与空气混合后，遇点火源，极易发生燃烧与爆炸事故。输油管道输送的油品的蒸气密度比空气大，泄漏物质挥发的蒸气容易滞留在地表、水沟、下水道及凹坑等低洼处，并且贴地面流向远处，往往在预想不到的地方遇火而引起火灾。国内外均发生过泄漏液体沿排水沟扩散遇明火燃烧爆炸的恶性事故。4.6、热膨胀性油品的体积是随着温度的增高而膨胀的，所以输油管道如果靠近高温源，油品受热膨胀造成容器的膨胀。若在着火现场附近，油品受到火焰辐射的高热时，如不及时冷却，可能因膨胀爆裂增加火势，扩大灾害范围。4.7、毒害性输油管道输送的油品容易挥发出对人体有害的气体，如发生泄漏，人员吸入挥发气体均会造成对人体的损害，甚至发生急性中毒。4.8、忌接触氧化剂、强酸可燃液体遇强酸(如浓硫酸等)和氧化剂（如铬酸、高锰酸钾等）会剧烈反应而自行燃烧。因此，在涉及相关油品区域，应注意与强酸或氧化剂的有效隔离。输油管保护方案5.1前期准备首先在工程施工前，加强对施工区域管线的调查工作，将工作做在前面，防患于未然。1、从技术上引起重视技术负责人在制定施工组织设计方案时，已从现状管线保护角度考虑方案的可操作性和安全性，从方案上保证管线无事。2、从施工过程引起重视在施工前，首先对输油管线路位置进行全线摸查，结合现场摸清现状各管线的管位和走向。在管线周围设置防护围栏，围栏上悬挂管线说明，标明管线名称、走向、埋深等。在用挖掘机进行沟槽开挖时，施工员为地下管线保护的第一责任人，要随时监测，并指挥操作。在整个开挖过程中，各岗位均要有人到位，严禁擅自离岗。挖掘机驾驶员须有操作证，并有良好的配合意识，服从施工员调度指挥。3、从组织管理引起重视项目部成立输油管道保护领导小组，由项目经理担任组长，总工和副经理担任副组长，安全员、测量员、施工员等与管线附近施工有关的人员为成员，全方位全过程监控管线的安全情况，及时汇报与汇总，随时掌握管线附近的施工情况及土体的扰动情况，对管线埋设较浅而施工影响相对较大的地方埋设位移观测点，动态观测土体的变形情况，以便采取相应的施工对策。对管道有影响的工程开工前，保护小组的每一名成员必须熟知管道的走向、位置、埋深等信息。安全环保部和工程技术部必须对参与施工的每一名工人进行施工前的安全和技术交底，考核合格后再允许作业。5.2保护措施1、挖掘机、压路机施工保护措施输油管线位于清表区域时，先用警示桩和灰线标出管线的位置，距管线3米范围内采用人工清表，挖掘机作业尽量离开管线，挖掘机采用PC100以下的小型挖掘机作业。压路机碾压时严禁跨越输油管，距管线3米范围内碾压时禁止开启震动，避免振动压路机对土体的扰动。输油管位于桩基附近，首先用警示桩和灰线标出管线的具体位置，承台开挖时，挖掘机作业尽量离开管线，挖掘机采用PC100以下的小型挖掘机作业。防止土体坍陷而扰动输油管。基坑开挖的土方不要放置在输油管的上方及附近，施工后基坑及时回填，尽量保持原来的地基应力状态。2、桩机、吊机施工保护措施桩机及吊机自身较重，施工时严禁跨越输油管，作业时在动挡土墙远离输油管不少于10米的一侧作业，轮胎和支腿作用点远离管道部位。5.3施工期间的管线维护、监控措施1、管线维护施工期间加强管线变形的监测工作，并将监测结果及时报告给相关部门。一旦管线变形增大时，应及时分析原因，采取有效措施进行处理。2、监控量测周边地表沉降监测，监测点选在道路的两侧不影响交通又便于保存的位置，观测点的间距约20米。沉降监测采用水准高程测量方法进行，仪器采用DEZ2精密水准仪配水准尺，测量精度按二级水准要求。5.4挡土墙结构计算书悬臂式挡墙计算3m高挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.050背坡倾斜坡度:1:0.050墙趾悬挑长DL:0.600(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:1.500(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.500(m)背坡腋高YH2:0.500(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.600(m)防滑凸榫尺寸BT:0.600(m)防滑凸榫尺寸HT:0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋等级:HPB300挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:120.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:3折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0005.300026.5000.0001第1个:距离0.000(m),宽度6.500(m),高度0.200(m)311.5000.0001第1个:距离0.000(m),宽度11.500(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时=1.200重力有利时=1.000主动土压力=1.200静水压力=1.200扬压力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：41.640(度)Ea=191.577Ex=65.548Ey=180.014(kN)作用点高度Zy=1.044(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=9.721(度)第1破裂角=40.200(度)Ea=107.985Ex=76.728Ey=75.984(kN)作用点高度Zy=1.352(m)墙身截面积=3.584(m2)重量=89.594kN整个墙踵上的土重=94.504(kN)重心坐标(1.461,-1.020)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=68.964(kN)重心坐标(1.691,-1.034)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=6.480(kN)相对于趾点力臂=0.283(m))(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=3.325(m)墙身重力的力臂Zw=1.318(m)Ey的力臂Zx=3.093(m)Ex的力臂Zy=1.352(m)作用于基础底的总竖向力=266.562(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=457.887(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=1.718(m)基础底压应力:墙趾=72.176凸榫前沿=75.061墙踵=88.162(kPa)凸榫前沿被动土压力=220.856(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=460.116<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=184.046<=990.000(kPa)凸榫设计宽度为:0.576(m)滑移力=76.728(kN)抗滑力=221.623(kN)滑移验算满足:Kc=2.888>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.318(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.186(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.283(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.093(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.352(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=103.712(kN-m)抗倾覆力矩=561.599(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.415>1.500(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=266.562(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=457.887(kN-m)基础底面宽度B=3.325(m)偏心距e=-0.055(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.718(m)基底压应力:趾部=72.176踵部=88.162(kPa)最大应力与最小应力之比=88.162/72.176=1.221作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.055<=0.250*3.325=0.831(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=72.176<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=88.162<=156.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=80.169<=120.000(kPa)(四)墙趾板强度计算a、标准值:作用于基础底的总竖向力=258.184(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=421.248(kN-m)基础底面宽度B=3.200(m)偏心距e=-0.032(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.632(m)基础底压应力:趾点=75.905踵点=85.460(kPa)b、设计值:作用于基础底的总竖向力=309.821(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=505.498(kN-m)基础底面宽度B=3.200(m)偏心距e=-0.032(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.632(m)基础底压应力:趾点=91.086踵点=102.552(kPa)c、[趾板根部内力]截面高度:H'=0.500(m)截面剪力:Q=42.816(kN)截面弯矩:M=12.822(kN-m)截面弯矩:M(标准值)=10.068(kN-m)d、抗弯计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=454.00mm配筋面积：As=2011.00mm2(Φ16@100),As'=754.00mm2(Φ12@150)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=12.82kN·m截面受压区高度x=30.06mm<xb=254.24mm截面受压区高度x=30.06mm<2as'=92.00mm受压钢筋未超过强度设计值，取截面受压区高度x=92.00mm。γ0Md=13.46kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=619.52kN·m，满足规范要求。e、抗剪计算剪力设计值：V=42.816kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。f、裂缝宽度验算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=500mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=2011mm2(Φ16@100),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=10.068kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=2.50e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=6.39MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=1.90e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。(五)墙踵板强度计算a、标准值:作用于基础底的总竖向力=258.184(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=421.248(kN-m)基础底面宽度B=3.200(m)偏心距e=-0.032(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.632(m)基础底压应力:趾点=75.905踵点=85.460(kPa)b、设计值:作用于基础底的总竖向力=309.821(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=505.498(kN-m)基础底面宽度B=3.200(m)偏心距e=-0.032(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.632(m)基础底压应力:趾点=91.086踵点=102.552(kPa)c、[踵板根部内力]截面高度:H'=0.500(m)截面剪力:Q=34.906(kN)截面弯矩:M=21.039(kN-m)截面弯矩:M(标准值)=17.532(kN-m)e、踵板抗弯计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=452.00mm配筋面积：As=2011.00mm2,As'=2011.00mm2(Φ16@100)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=21.04kN·m截面受压区高度x=0.00mm<xb=253.12mm截面受压区高度x=0.00mm<2as'=96.00mm受压钢筋达不到强度设计值，取截面受压区高度x=96.00mm。γ0Md=22.09kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=803.33kN·m，满足规范要求。f、抗剪计算剪力设计值：V=34.906kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。g、裂缝宽度计算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=500mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=2011mm2(Φ16@100),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=17.532kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=2.50e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=11.13MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=3.30e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。(六)立墙截面强度验算a、内力计算[距离墙顶0.609(m)处]截面宽度B'=0.530(m)截面剪力Q=3.838(kN)截面弯矩M=0.779(kN-m)截面弯矩M(标准值)=0.649(kN-m)[距离墙顶1.218(m)处]截面宽度B'=0.561(m)截面剪力Q=15.352(kN)截面弯矩M=6.234(kN-m)截面弯矩M(标准值)=5.195(kN-m)[距离墙顶1.827(m)处]截面宽度B'=0.591(m)截面剪力Q=34.543(kN)截面弯矩M=21.039(kN-m)截面弯矩M(标准值)=17.532(kN-m)[距离墙顶2.436(m)处]截面宽度B'=0.622(m)截面剪力Q=60.494(kN)截面弯矩M=49.750(kN-m)截面弯矩M(标准值)=41.458(kN-m)b、截面抗弯验算：重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=452.00mm配筋面积：As=2534.00mm2(Φ22@150),,As'=1340.00mm2(Φ16@150),材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=49.75kN·m截面受压区高度x=28.55mm<xb=253.12mm截面受压区高度x=28.55mm<2as'=96.00mm受压钢筋未超过强度设计值，取截面受压区高度x=96.00mm。γ0Md=52.24kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=713.87kN·m，满足规范要求。C、抗剪验算剪力设计值：V=60.494kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。d、裂缝宽度验算受力类型=受弯构件b=622mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=2534mm2(Φ22@150),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=41.458kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=3.11e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=20.89MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=6.19e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=199.019(kN),滑移力=73.040(kN)。滑移验算满足:Kc=2.725>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=520.379(kN-M),倾覆力矩=99.130(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.249>1.500(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.032<=0.250*3.200=0.800(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=75.905<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=85.460<=156.000(kPa) 地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=80.683<=120.000(kPa)4米悬臂式高挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:4.000(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.050背坡倾斜坡度:1:0.050墙趾悬挑长DL:0.800(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:2.000(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.500(m)背坡腋高YH2:0.500(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.800(m)防滑凸榫尺寸BT:0.650(m)防滑凸榫尺寸HT:0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋等级:HPB300挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:120.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:3折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数15.2003.500026.5000.0001第1个:距离0.000(m),宽度6.500(m),高度0.200(m)311.5000.0001第1个:距离0.000(m),宽度11.500(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时=1.200重力有利时=1.000主动土压力=1.200静水压力=1.200扬压力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：35.810(度)Ea=252.434Ex=92.417Ey=234.908(kN)作用点高度Zy=1.458(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=14.181(度)第1破裂角=33.960(度)Ea=161.414Ex=105.512Ey=122.154(kN)作用点高度Zy=1.778(m)墙身截面积=4.789(m2)重量=119.719kN整个墙踵上的土重=145.027(kN)重心坐标(1.603,-1.611)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=107.176(kN)重心坐标(1.861,-1.675)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=8.640(kN)相对于趾点力臂=0.378(m))(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=4.125(m)墙身重力的力臂Zw=1.609(m)Ey的力臂Zx=3.676(m)Ex的力臂Zy=1.778(m)作用于基础底的总竖向力=395.540(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=831.201(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=2.101(m)基础底压应力:墙趾=90.459凸榫前沿=92.565墙踵=101.318(kPa)凸榫前沿被动土压力=274.536(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=487.341<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=211.181<=990.000(kPa)凸榫设计宽度为:0.642(m)滑移力=105.512(kN)抗滑力=298.433(kN)滑移验算满足:Kc=2.828>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.609(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.578(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.378(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.676(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.778(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=187.652(kN-m)抗倾覆力矩=1018.853(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.429>1.500(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=395.540(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=831.201(kN-m)基础底面宽度B=4.125(m)偏心距e=-0.039(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.101(m)基底压应力:趾部=90.459踵部=101.318(kPa)最大应力与最小应力之比=101.318/90.459=1.120作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.039<=0.250*4.125=1.031(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=90.459<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=101.318<=156.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=95.889<=120.000(kPa)(四)墙趾板强度计算A、标准值:作用于基础底的总竖向力=374.148(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=735.714(kN-m)基础底面宽度B=3.950(m)偏心距e=0.009(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.966(m)基础底压应力:趾点=95.962踵点=93.480(kPa)B、设计值:作用于基础底的总竖向力=448.978(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=882.857(kN-m)基础底面宽度B=3.950(m)偏心距e=0.009(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.966(m)基础底压应力:趾点=115.155踵点=112.175(kPa)c、[趾板根部内力]截面高度:H'=0.500(m)截面剪力:Q=75.243(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=30.204(kN-m)截面弯矩:M(标准值)=24.073(kN-m)d、抗弯强度计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=454.00mm配筋面积：As=3142.00mm2(Φ20@100),As'=754.00mm2(Φ12@150)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=30.20kN·m截面受压区高度x=57.10mm<xb=254.24mm截面受压区高度x=57.10mm<2as'=92.00mm受压钢筋未超过强度设计值，取截面受压区高度x=92.00mm。γ0Md=31.71kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=619.52kN·m，满足规范要求。e、抗剪强度计算剪力设计值：V=75.243kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。f、裂缝宽度验算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=500mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=3142mm2(Φ20@100),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=24.073kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=2.50e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=9.79MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=2.60e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。(五)墙踵板强度计算A、标准值:作用于基础底的总竖向力=374.148(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=735.714(kN-m)基础底面宽度B=3.950(m)偏心距e=0.009(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.966(m)基础底压应力:趾点=95.962踵点=93.480(kPa)b、设计值:作用于基础底的总竖向力=448.978(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=882.857(kN-m)基础底面宽度B=3.950(m)偏心距e=0.009(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.966(m)基础底压应力:趾点=115.155踵点=112.175(kPa)C、[踵板根部内力]截面高度:H'=0.500(m)截面剪力:Q=57.136(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=39.793(kN-m)截面弯矩:M(标准值)=33.161(kN-m)D、抗弯计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=450.00mm配筋面积：As=3142.00mm2,As'=3142.00mm2(Φ20@100)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=39.79kN·m截面受压区高度x=0.00mm<xb=252.00mm截面受压区高度x=0.00mm<2as'=100.00mm受压钢筋未超过强度设计值，取截面受压区高度x=100.00mm。γ0Md=41.78kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=966.74kN·m，满足规范要求。E、抗剪计算剪力设计值：V=57.136kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。f、裂缝宽度验算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=500mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=3142mm2(Φ20@100),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=33.161kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=2.50e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=13.48MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=3.58e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。(六)立墙截面强度验算A、内力计算[距离墙顶0.863(m)处]截面宽度B'=0.543(m)截面剪力Q=6.514(kN)截面弯矩M=1.874(kN-m)截面弯矩M(标准值)=1.562(kN-m)[距离墙顶1.726(m)处]截面宽度B'=0.586(m)截面剪力Q=26.040(kN)截面弯矩M=14.991(kN-m)截面弯矩M(标准值)=12.493(kN-m)[距离墙顶2.589(m)处]截面宽度B'=0.629(m)截面剪力Q=54.799(kN)截面弯矩M=49.421(kN-m)截面弯矩M(标准值)=41.184(kN-m)[距离墙顶3.452(m)处]截面宽度B'=0.673(m)截面剪力Q=89.871(kN)截面弯矩M=111.397(kN-m)截面弯矩M(标准值)=92.831(kN-m)B、抗弯计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=458.00mm配筋面积：As=3801.00mm2(Φ22@100),As'=1340.00mm2(Φ16@150)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=111.40kN·m截面受压区高度x=58.85mm<xb=256.48mm截面受压区高度x=58.85mm<2as'=84.00mm受压钢筋达不到强度设计值，取截面受压区高度x=84.00mm。γ0Md=116.97kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=666.18kN·m，满足规范要求。C、抗剪计算剪力设计值：V=89.871kN按6.3.1条，V<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。按6.3.3条，V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。d、裂缝宽度验算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=673mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=3801mm2(Φ22@100),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=98.831kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=3.36e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=33.21MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=9.26e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=273.101(kN),滑移力=96.170(kN)。滑移验算满足:Kc=2.840>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=904.931(kN-M),倾覆力矩=169.217(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.348>1.500(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.009<=0.250*3.950=0.988(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=95.962<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=93.480<=156.000(kPa) 地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=94.721<=120.000(kPa)5米高悬臂式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:5.000(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.050背坡倾斜坡度:1:0.050墙趾悬挑长DL:1.000(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:2.500(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.500(m)背坡腋高YH2:0.500(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT:0.700(m)防滑凸榫尺寸HT:0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋等级:HPB300挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:120.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:3折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数14.0002.667026.5000.0001第1个:距离0.000(m),宽度6.500(m),高度0.200(m)311.5000.0001第1个:距离0.000(m),宽度11.500(m),高度1.000(m)地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时=1.200重力有利时=1.000主动土压力=1.200静水压力=1.200扬压力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：32.550(度)Ea=316.750Ex=120.606Ey=292.890(kN)作用点高度Zy=1.854(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.693(度)第1破裂角=30.910(度)Ea=219.361Ex=132.952Ey=174.479(kN)作用点高度Zy=2.151(m)墙身截面积=6.094(m2)重量=152.344kN整个墙踵上的土重=200.174(kN)重心坐标(1.747,-2.249)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=149.096(kN)重心坐标(2.034,-2.379)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=10.800(kN)相对于趾点力臂=0.472(m))(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度B=4.925(m)墙身重力的力臂Zw=1.898(m)Ey的力臂Zx=4.239(m)Ex的力臂Zy=2.151(m)作用于基础底的总竖向力=537.796(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1342.590(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=2.496(m)基础底压应力:墙趾=104.679凸榫前沿=106.514墙踵=113.716(kPa)凸榫前沿被动土压力=316.788(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力=484.880<=500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力=226.277<=990.000(kPa)凸榫设计宽度为:0.689(m)滑移力=132.952(kN)抗滑力=374.494(kN)滑移验算满足:Kc=2.817>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.898(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.972(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.472(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.239(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.151(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=286.038(kN-m)抗倾覆力矩=1628.628(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.694>1.500(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=537.796(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1342.590(kN-m)基础底面宽度B=4.925(m)偏心距e=-0.034(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.496(m)基底压应力:趾部=104.679踵部=113.716(kPa)最大应力与最小应力之比=113.716/104.679=1.086作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.034<=0.250*4.925=1.231(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=104.679<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=113.716<=156.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=109.197<=120.000(kPa)(四)墙趾板强度计算1、标准值:作用于基础底的总竖向力=500.139(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1160.434(kN-m)基础底面宽度B=4.700(m)偏心距e=0.030(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.320(m)基础底压应力:趾点=110.458踵点=102.367(kPa)2、设计值:作用于基础底的总竖向力=600.167(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1392.521(kN-m)基础底面宽度B=4.700(m)偏心距e=0.030(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.320(m)基础底压应力:趾点=132.550踵点=122.841(kPa)3、[趾板根部内力]截面高度:H'=0.500(m)截面剪力:Q=110.717(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=55.647(kN-m)截面弯矩:M(标准值)=44.659(kN-m)4、抗弯计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=454.00mm配筋面积：As=3142.00mm2(Φ20@100),As'=754.00mm2(Φ12@150)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=55.65kN·m截面受压区高度x=57.10mm<xb=254.24mm截面受压区高度x=57.10mm<2as'=92.00mm受压钢筋未超过强度设计值，取截面受压区高度x=92.00mm。γ0Md=58.43kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=619.52kN·m，满足规范要求。5、抗剪计算剪力设计值：V=110.717kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。6、裂缝宽度计算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=500mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=3142mm2,Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=44.659kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=2.50e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=18.15MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=4.82e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。(五)墙踵板强度计算1、标准值:作用于基础底的总竖向力=500.139(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1160.434(kN-m)基础底面宽度B=4.700(m)偏心距e=0.030(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.320(m)基础底压应力:趾点=110.458踵点=102.367(kPa)2、设计值:作用于基础底的总竖向力=600.167(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1392.521(kN-m)基础底面宽度B=4.700(m)偏心距e=0.030(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.320(m)基础底压应力:趾点=132.550踵点=122.841(kPa)3、[踵板根部内力计算]截面高度:H'=0.500(m)截面剪力:Q=77.058(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=66.020(kN-m)截面弯矩:M(标准值)=55.016(kN-m)4、抗弯计算重要性系数γ0=1.05截面尺寸：b=1000.00mm,h0=450.00mm配筋面积：As=3142.00mm2,As'=3142.00mm2(Φ20@100)材料力学特性：fcd=13.80MPa,fsd=330.00MPa弯矩组合设计值Md=66.02kN·m截面受压区高度x=0.00mm<xb=252.00mm截面受压区高度x=0.00mm<2as'=100.00mm受压钢筋未超过强度设计值，取截面受压区高度x=100.00mm。γ0Md=69.32kN·m≤fcd*b*x*(h0-x/2)+fsd'*As'*(h0-as')+(fpd'-σp0')*Ap'*(h0-ap')=966.74kN·m，满足规范要求。5、抗剪计算剪力设计值：V=77.058kNV<αβcfcbh0=1552.5kN满足受剪承载力计算条件。V<0.7βhftbh0=425.15kN满足要求，无需配置箍筋。为提高挡墙耐久性及安全性，配置了Φ10@300的箍筋。6、裂缝宽度计算受力类型=受弯构件构件尺寸:b=500mm,h=1000mm,h0=900mm,cs=40mm钢筋面积:As=3142mm2(Φ20@100),Ap=0mm2荷载准永久组合的设计内力:Mq=55.016kN·m材料参数:ftk=2.01MPa,Es=200000MPa构件受力特征系数αcr=1.90有效受拉混凝土截面面积Ate=2.50e+05mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=(As+Ap)/Ate=0.01受拉钢筋等效应力σs=22.36MPa承受重复荷载=否裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψi=0.200受拉区纵向钢筋的等效直径deq=10mm最大裂缝宽度wmax=αcr·ψi·σs/Es·(1.9·cs+0.08·deq/ρte)=5.93e-03mmwmax≤wlim=0.20mm，最大裂缝宽度满足规范要求。(六)立墙截面强度验算1、内力计算[距离墙顶1.115(m)处]截面宽度B'=0.556(m)截面剪力Q=9.849(kN)截面弯矩M=3.662(kN-m)截面弯矩M(标准值)=3.052(kN-m)[距离墙顶2.231(m)处]截面宽度B'=0.612(m)截面剪力Q=35.277(kN)截面弯矩M=27.893(kN-m)截面弯矩M(标准值)=23.245(kN-m)[距离墙顶3.346(m)处]截面宽度B'=0.667(m)截面剪力Q=70.621(kN)截面弯矩M=86.037(kN-m)截面弯矩M(标准值)=71.698(kN-m)[距离墙顶4.462(m)处]截面宽度B'=0.723(m)