2024建筑隔震及消能减震技术规程

Codeforbuildingisolationandenergydissipation目目 总 Termsand IsolatedBuilding EnergyDissipationBuilding EarthquakeActionandSeismicCheckingfor HorizontalEarthquake VerticalEarthquake Checkingfor Checkingfor EnergyDissipation General EnergyDissipationDevice Structural Connectionand MaterialsandConstructionofEnergyDissipation Durability TechnicalCharacteristicsofEnergyDissipation General MetalYieldEnergyDissipation ViscousEnergyDissipation ViscoelasticEnergyDissipation TestandDeterminationofPerformanceofEnergyDissipation DesignofEnergyDissipation DistributionPrincipleofEnergyDissipation DesignofEnergyDissipationPartsandAssessmentofMitigation DesignofMain Performance-BasedDesignofEnergyDissipation ConnectingandDetailsofEnergyDissipation CalculationofEmbedded CalculationofBrace,Pierand CalculationofGusset ConnectingDetailsBetweenEnergyDevicesandMain Construction,QualityAcceptanceandMaintenanceofEnergyDissipation SiteAcceptanceofEnergyDissipation InstallationSequenceofEnergyDissipation ConstructionSurvey,InstallationandCorrectionofDissipation WeldandFastenConnectionofEnergyDissipation ConstructionSafetyandAcceptanceofConstruction MaintenanceofEnergyDissipation Isolated General RequirementsofIsolation Structural Connectionand MaterialsandConstructionofIsolation Durability TechnicalCharacteristicsofIsolation General LaminatedRubberIsolation ElasticSlide FrictionPendulum TestandDeterminationofPerformanceofLaminatedRubberIsolation DesignofIsolated DistributionPrincipleofIsolation AssessmentofMitigation DesignofSuperstructureabovetheIsolation DesignofSub-StructurebelowtheIsolation ConnectingandDetailsofIsolation CalculationofEmbedded ConnectingDetailsBetweenIsolationLayerDevicesandMain Construction,QualityAcceptanceandMaintenanceofIsolationLayer SiteAcceptanceofIsolationLayer InstallationofIsolationLayer ConstructionSafetyandAcceptanceofConstruction MaintenanceofIsolationLayer ExplanationofWordinginthisSpecificationListofQuotedStandardsAddition:Explanationof总图1a位移型消能子结构范围划定示意图 图1b速度型消能子结构范围划定示意图图1-1消能减震子结构范围划定示意图准《建筑消能减震技术规程》JGJ297条文解释：1行国家标准《建筑结构设计术语和符号标准》GB/T50083、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010isolatedisolationsuperstructureabovetheisolationsub-structurebelowtheisolationequivalentdampingratiooftheisolatedequivalentstiffnessoftheisolateddampingdeviceoftheisolatedwind-resistanttension-resistantfrictionallaminatedrubberisolation弹性滑板隔震支座（ESB）elasticslide摩擦摆隔震支座（FPS）frictionpendulum弹簧隔震支座（SI）springbaseshearroof天然橡胶隔震支座（LNR）linearnaturalrubber铅芯橡胶隔震支座（LRB）leadrubber高阻尼橡胶隔震支座（HDR）highdampingrubberenergydissipationenergydissipationdisplacementdependencevelocitydependencemetalyieldenergydissipationdevice（metalyieldbuckling-restrainedviscousenergydissipationdevice（viscousenergydissipationenergydissipationadditionaldampingadditional初始屈服位移initialyielddisplacementofenergydissipationinitialyieldforceofenergydissipationinitialstiffnessofenergydissipationdesigndisplacementofenergydissipationdesignvelocityofenergydissipationdesignyielddisplacementofenergydissipationdesignyieldforceofenergydissipationdesignpost-yieldstiffnessratioofenergydissipation31刚度（初始刚度）的比值。ultimatedisplacementofenergydissipationultimatevelocityofenergydissipationdesignductility极限延性系数ultimateductility设计屈服力（阻尼力）designdamping设计延性系数，尽管可能项目模型计算的设计位移与计算屈服位移之比可能小于6，但是屈曲约束支撑产品疲劳力学性能检验的滞回曲线的设计延性系数不应小于6，用低屈服钢制作的金属消能器10。1.2Geq、GSSFX——位移振型坐标（jix方向相对位移Y——位移振型坐标（jiy方向相对位移WSKKQWC——jFdKKWuv 3.1.27组及以3.1.5时程分析所用地震加速度时程的最大值678 ——max————衰减指数；𝜂——Tg——T——图 地震影响系数曲0.05时，其地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状＝0.9(0.05)/(0.36式中：

＝1.0＋(0.05)/(0.081.6

式中： 0.9s，罕遇地震时Ⅲ、Ⅳ类场地的地震影响曲线设计特征周期都取1.1s。3.1.8678j振型iF

jjXjiG

(i=1,2,…,n,j=1,2,…,m ji

jiG

/X2i

FX

j振型ij振型ij水平地震作用效应(弯矩、剪力、轴向力和变形)0.85S

S

件宜按不小于1.3采用。角部构件宜同时乘以两个方向各自的增大系数。j振型iFxjijtjXjiG(i=1,2,…,n,j=1,2,…,mFyjijtjYjiG(i=1,2,…,n,j=1,2,…,mFtjijtjrijiG(i=1,2,…,n,j=1,2,…,mFxjiFj振型ixyFj振型iXji、Yj振型ixyj振型ii层转动半径，可取ix

G/(X2Y22r2)

y

i

ji

i

ji

G/(X

Y22r2)

x

ji

xjcos

yjsin

xj、

xmmj1k S jS

8(8(＋ )1. 2)24(12 4(22)

S

SjS

j、k9～15个振型；分别为j、k振型的阻尼比；j振型与kkjSS2(0.85)S

S2(0S2(0.85)SxSyxy向单向水平地震作用按式（3.2.2-7）VEkiGj

VEk——第i——3.2.3规定的楼层最小地震剪力系数值，对竖向不规则结1.15的增大系数；Gj——j3.2.3楼层最小多遇地震剪力系数值（ 6783.5s5.0s3.5s5s3.3.113.3.18度时的高层隔震结构，其竖向地震作用标准值应按下列公式确定（3.3.1）。楼层的竖向地震作用效应可按各构件承受1.5。

v

GHGH

式中 F——i的竖向地震作用标准值 3.3.2采用。3.3.2长悬臂和其他大跨度结构的竖向地震作用标准值，8度可分别取该结构、构件重力荷载代表值10%。.63.1.765%。 SGS

Ehk

式中 G——1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，1.0；EhEv——3.4.1w——Swk——w——0.0同时计算水平与竖向地震作用（水平地震为主同时计算水平与竖向地震作用（竖向地震为主SR/

式中：RE——3.4.2R——3.4.20.150.15

式中： e——1.0

uee

1.0；钢筋混凝土结构构件的截面刚度可采用弹性刚度； 150～250m12款的限值线性3.5.1[e u[ 式中：[——.2

4.2.2表4.3.2分析方振型分解反应谱法（计及消能器非线性特性GB5001130%时，计规范》GB50010、《钢结构设计规范》GB50017、《型钢混凝土组合结构技术规程》JGJ138的要条文解释：钢筋混凝土构件作为消能器的支撑构件时，其混凝土强度等级不应低于C30条文解释：消能部件的混凝土部分的耐久性应满足国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB50010定，钢构件的防护应满足国家现行标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。承受竖向荷载作用的30年，生产厂1.5倍极限阻5.1.4(𝑑𝑦2,𝛽(𝐹(𝑑𝑦2,𝛽(𝐹,𝑑𝑢1(𝑑0,5.2.3aR-O𝐵(𝑑,𝐹𝐶(𝑑𝑢, 试验曲 𝐵2(𝑑2, 𝐾1=𝐴(𝑑0,5.2.3bR-O𝑑0、𝑑𝑦1、𝑑𝑢、𝑑𝑦2、𝜇= K FF 0

0FyFy

1 KF y2 y 0

F2 12 1

yd

FF i1bFFK0

1

式中：diFi为上次卸载点的坐标，b和(𝑑𝑢,𝐾𝑢=𝜇=𝜌=图 把这些点连成折线，称为试验骨架曲线；从以上曲线族上对应设计位移点𝐶(𝑑𝑢𝐹𝑢)点引一平移卸载斜线至坐标原点O，该斜线与最小滞回圈的交点即定义为初始屈服点𝐴(𝑑0𝐹0)。用相交点定义为屈服点𝐵2(𝑑𝑦2𝐹𝑦2)，分段用直线连接原点O、A，A、B2和B2、C点就构成了修正阻尼力阻尼力

位移5.2.3R-O5.2.41）30圈，任一个循环中位移为2）30圈，任一个循环中屈1.2倍设计(屈服)每个检测产品极限位移实测值应大于等于1.2倍设计(屈服)33个循数𝜇，金属屈服类消能器𝜇≥101200金属消能器整体稳定和局部稳定应满足现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定，屈曲约束支撑的钢材选用应满足现行国家标准《金属材料拉伸试验1范》GB50011的要求。消能型屈曲约束支撑是利用屈曲约束的原理来提高支撑的设计承载，防止核（束机构（附图5.4-1）。根据屈曲约束机构的不同可将屈曲约束支撑分为钢管混凝土型屈曲约束支撑、钢筋混凝土型屈曲约束支撑和全钢型屈曲约束支撑（5.3-2）。内核单 约束单 支撑构5.3-15.3-2常用截面形式连接连接 过渡过渡 连接5.3-367205.4.1能强。钢材应根据设计需求选择，其余材料应符合现行行业标准《建筑消能阻尼器》JG/T209的规5.4.3-15.4.3-2的规定，实测产品在试5.4.3-1每个实测产品极限位移实每个实测产品的实测值偏差应在产品设计值的±15%的平均值应在产品设计值采用正弦激励法，用安装正弦波规律变化的输入位移𝑢=𝑢0sin𝜔𝑡f1、位移幅值为𝑢0的正弦波，连续531）采用正弦激励法，用安装正弦波规律变化的输入位移𝑢=𝑢0sin𝜔𝑡2）对消能器分别施加频率为f1输入位移幅值为0.1𝑢0、0.2𝑢0力-3个循环所对应的阻尼系数、=5.4.3-2变化率不大于先测定产品的设计位移0和最大阻尼力，然后在同样环境下采用正弦激励法，对阻尼器施加频率为1𝑢=0n𝑡30个100m5=010n𝑡6000200次可暂停休整。变化率不大于变化率不大于1.53min，记录=1黏滞消能器在-30℃～401.0f1测试频率下，输入位移采用公式（5.2.5-1），10℃uusin(2

f1t

u0—黏滞消能器设计位移 2黏滞消能器在f04f07f10f13f 0u（uf0f—测试加载频率（Hz）

ft

产品提供的滞回曲线适当选取滞回曲线的初始刚度k5.4-1Maxwell35.4-25.4-3𝐹𝑑= 所调整，主要是采用了《建筑隔震工程施工与验收规程》JGJ360-20155.5.2项指拉伸强度扯断伸长率扯断永久变形拉伸强度变化率不超过扯断伸长变化率不超过黏弹性材料与钢构件之间的黏合强度5.5.3-1项试验方u=u0sin(ωt)53圈力-位移滞回曲u=u1sin(ωt)，u10.5u00.25u0注：试验应在标准环境温度(23℃±2℃)下进行；ω=2πf1，f1为安装耗能器的结构基频，u05.5.3-2项性能要1.250.5、0.75、1.0、1.25、1.5倍设计位移(1.5倍设计位移，则取至极限应变对应位移为止)下的表观剪切模量和损5.5.5-1项试验方u2=0.5u0，26~30u2=u0330圈力-位移滞回曲线为基准，计算最大注：ω=2πf1，f1为安装耗能器的结构基频，u05.5.5-2项性能要30385%。15%时应进行更换。消能器型式检验应符合《建筑消能阻尼器》JG/T209及本规程的内容和要求；型式检验应由第100%。2%130圈循环进行检测，其余受检产品可允许按设计速度连不少于同一工程同一类型同一规格数量的3％，当同一类型同一规格的消能器数量较少时，可在同100%100%，该批次消能器不能在101部分：室温试验方法》GB/T228.1执行。金属屈服后的滞回消能减震结构设计应保证主体结构符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定；消能减震结构与满足抗震设防烈度要求设计的非消能减震结构水平地震影响系数之比接近于0.5，GB50011

—《建筑抗震设计规范》GB5001111 F(4:6)Q

/

NFi层计算需要配置的总阻尼力QiiNj

2/

式中upy―消能部件在水平方向的屈服位移KK

K6 K―支撑构件沿消能器消能方向的刚度 dK―d

W

j14WW（kNm）；WsFiui/ F―质点i的水平地震作用标准值（u―质点i对应于水平地震作用标准值的位移（m）W

1dj

Fdj表 阻尼指数

A

Aj个消能器的恢复力滞回环在相对水平位移u时的面积（kN﹒m）。 E(t) (t

ma

Ec(t)maEc(t(tt)W(Fu)

1(M(t)(t)

u(t

2

W(Fu)

(Q(t)(t))

2—消能减震结构第iu(t—减震结构第i层质心t—减震结构第第i层质心ttQi(t—减震结构整个计算时程中获得的第i(t —减震结构整个计算时程中获得的第i70%。根据消能支撑累积耗能、本体结构模态累积耗能估计出附加有效阻尼比n层建筑消能体系在地震作用下的能量方程如（6.3.3）n1为装有阻尼器的层m

EEE 式中：E、E、E EEfx,x&=c(t) 特性与结构的线性模态阻尼力类同，但是时间历程函数，即E 矩阵cx,x&t)为有效黏滞阻尼系数，当消能器具有非线性行为时一般应该是消能器相对位移、相对(t)与(t) E(t

(t)

E(t尼比是时间t的函数。式（6.3.6）看似繁琐，实际上，对于大多数有限元工程应用软件而言，如累积能量曲线，这就给t)的计算带来了便利。6.3.1t).2 6.3.1ij个消能器的阻尼力

波输入进行时程分析的结果存在一定的差异，现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011中规定一般可以根据小样本容量下（不小于2组实际记录和1组人工模拟的加速度时程曲线作为输入）的d0.7

W

（6.3-j14W2525％计算。3章的相关内力组合公式计算。行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011中对不同类型建筑结构规定的公式计算。由于消能减震能器附加刚度和附加阻尼的影响，并应考虑本规程第6.3.6条中规定的要求。对于阻尼指数小于1度以内。施可适当降低，即当消能减震的地震影响系数靠近非消能减震的50%且层间位移角计算值小于规程80%时，主体结构的构造措施可降低一度执行。GB50010混凝土结构技术规程》JGJ3GB50017和《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99表 （含完好（或残余变形（或残余变形（或残余变形注：1个别指5%以下，部分指30%以下，多数指50%6.5.33表 件检修后继续使检修情况确定是否更换情况确定是否更换消能6.5.1～6.5.3消能减震结构的抗震性能化设计，应根据实际需要确定不同的性能目标技术规程》JGJ99的要求。.2（附（a）7.1-1接的计算、构造要求应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。条文解释：GB50017有关条文。连接板（或连接件）和结构条文解释：震加固主体结构都必须满足竖向承载力的要求。与消能器相连的支撑应具有足够刚度，以保证消能部件中的变形绝（考虑附加弯矩的承载力和刚度外，还应防止其发生面外失稳破坏，一般可采用增加节点板厚度或设置加劲肋的措施。关研究皆是以平面框架（二维构架）装设消能器来探讨消能减震结构在地震作用下的反应，由于应用平面框架的概产生轴压变形，在设计附加支撑时经常只考虑到附加支撑平面内的刚度，来保证消能器的大变形而忽略了附加支撑保证附加支撑在轴力作用下的平面外刚度。7.1-21—平面外限位支撑；2—消能器；3L土结构后锚固技术规程》\hJGJ145与速度相关型消能器连接的支撑、支墩、剪力墙的刚度应满足本规程第6.3.1 iAi112cos2

——iAitli；当为螺栓连接时，应取净截面面积l f f对梁柱相交处有斜向支撑或消能器的节点，其节点板ct不得大于 。当 f f于

时，可不进行稳定验算。否则，按本条第3

t不得大于17.

fy。当

t不大于

f点板的稳定承载力可取为08 f

；当

t大于

fy3设有斜向支撑或消能器的节点板，在其轴向压力作用下，节点板BA

和

BA

Nsin

lt

bbb

ACbb

Nlt

CD 3bb 3

Ncos

lt

tll——分别为屈折线BA、AC、CD的长度50017b类截面查取；其相应的长细比分别为：277QR277ST277UV；式中QR、ST、UV为BA、AC、CD 板件的中线长度；其中STcb、b、bb、b、b分别为WA、AC、CZ屈曲约束支撑连接节点应能够承担V20250。按相关规范、规程的规）条文解释：10mm；GB50300的有关规定，将消能部件作为上部主体结构分部工程的一个子分部工程进行施工质量管理消能部件中钢部件的制作安装应符合现行国家标准《钢结构工程施工规范》GB50755的有关合设计文件和现行行业标准《建筑消能阻尼器》JG／T209的规定。筑消能消能器》JG/T209及设计文件中的规定。合现行国家标准《混凝土结构工程施工规范》GB50666和《钢结构工程施工规范》GB50755的规B±B±测量规范》GB50026和现行行业标准《建筑变形测量规程》JGJ8GB50203JGJ3图图30m<60m<L、BL±h±h±图多高层混凝土结 多高层钢结图多高层混凝土结 多高层钢结L+±a´hazaw-且不应小于-B+范》GB50661及《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ820.3mm。 械使用安全技术规程》JGJ33的有关规定，并根据消能部件的施工安装特点，在施工组织设计中制消能部件子分部工程有关安全及功能的见证取样检测项目和检验项目可按表8.6.2的规定执8.6.2项范》GB50205施工规范》GB50755范》GB50205的有关规定焊缝质量：(1)焊缝尺寸；(2)部缺陷；(3)3%3范》GB502053%，且不应3范》GB50205范》GB50205的有关规定3工质量验收规范》GB502058.6.3项3GB50205，结合消能部件子分部工程的施工安装特点，规定了具体检测项目。10年或二次装修时应进行目测检查，在达到设计使用年限时应进行抽样检验。8.7.3检查内8.7.4~8.7.5条文解释：消能部件正常维护中，定期目测检查的周期主要根据消能部件中关键部件能器的设计使用年限虽然不同，然而，定期检查的周期以消能器的设计使用年限为基础取其1/5～3或非隔震结构相关规定的结构采用IV类场地土上建造隔震建筑时，需明确建筑10%。条文解释：1.结构高宽比越大越容易发生倾覆作用，并考虑到上海软土场地对隔震结构的不利防止支座压屈或出现拉应力超过1MPa2.隔震设计即是通过调频和增加阻尼来实现降低整体结在罕遇地震作用下等效粘滞阻尼比控制在30%以内为宜。3.此条为确保隔震结构在风荷载，微振动和可能的冲击作用下结构的安全性。4.必须通过计算保证隔震层具备稳定的竖向承载力，可变的水9.1.6条文解释：说明了隔震设计既可以按照抗震性能目标进行设计，也可进行基于性能的设计。并 筑结构荷载规范》GB50009的规定乘以折减系数；条文解释：1.此条主要针对在结构自重及竖向使用荷载长期作用下，可能产生不可恢复压缩变2.支座的极限压应力能力应根据橡胶支座的受压稳定要求以及弹性滑板和摩擦摆支座的接触滑动(聚四氟乙烯板或改性超高分子量聚四氟乙烯板)组成，聚四氟乙烯板或改性超高分子量聚四氟乙烯.1PaI类或V0.5P.5.0系数计算，应取剪切变形100%的等效刚度和等效粘滞阻尼比；对罕遇地震验算，宜采用剪切变形250%100%时的等效刚度9.3.1输入地震波应考虑近场影响系数，5km1.5，5km1.25。9.1.4条相关规定时，水平地震作用可采用等1.3。3将难以得到正确的隔震层变形。2.国内外计算及试验研究表明，近场脉冲型地震对隔震结构不利；结构设计规范》GB50011相关章节。震层层间剪力和位移计算等，可参考《抗震结构设计规范》GB50011相关章节。100年的桥梁支座所采用的天然橡胶的调查结果，同时结合加速热老化试验结GB20688.33部分：建筑0.3Hz、0.2Hz、0.1Hz时的有效水平刚度；0.3Hz、0.2Hz、0.1Hz时的有效阻尼比；0.3Hz、0.2Hz、0.1Hz时的有效水平刚度；0.3Hz、0.2Hz、0.1Hz时的有效阻尼比。10.1.2、10.1.3条的所有要求，并应1.5MPa。~10.1.6条文解释：隔震支座要能承受上部建筑物的重量，并且在竖向荷载作用下不能有过大50年或者更长时间，在此期间，隔震支座应能保持正常使用特性，故还应具有耐久性、耐火性及3部分：建筑隔震橡胶支座》GB20688.3-2006的规定，橡胶支座产品在安装前应20%50%100%检204件。第一形状系数a）无开孔支座的S1按式（10.2.1-1）和（10.2.1-2）

S1

d4t

S1

4t

d0——内部钢板的外部直径，单位为毫米tr——单层橡胶层的厚度，单位为毫米a——方形支座内部橡胶的边长，单位为毫米（mm）。b）开孔支座的S1按式（10.2.1-3）和（10.2.1-4）计算：d

S= 4t

4a2dS=

4t(4ad di——内部钢板的开孔直径，单位为毫米（mm）。

S=dT

S2

Tr——10.2.1、10.2.2条文解释：第一形状系数S1主要体现薄钢板对橡胶板的约束能力，第二形状系数SKV可按式（10.2.3-1）计算：

EcATr

GB20688.3C压缩位移Y和压应变可按（10.2.3-2）和（10.2.3-3）Y KP——

YT

Kh可按式（10.2.4-1）

T

G——Kh可按式（10.2.4-2） G(

eT式中：G ()——剪应变为γ时的等效剪切模量，见现行国家标准《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB20688.3附录D剪切模量G若试验时的压应力与设计压应力相差较大，则橡胶剪切模量GKh可按式（10.2.4-3） 2 G[1 )]

c 式中：——支座压应力，单位为兆帕 ——支座临界应力，单位为兆帕（MPa）10.2.5中式（10.2.5-1）计算。Kh可按（10.2.4-4KX

Kd——Qd——X——剪应变可按式（10.2.4-5）等效阻尼比heq可按式（10.2.4-6）

XT

heq

KX

毫米（Nmm），由试验确定。剪应变为零时，支座失稳的压应力为支座临界应力，按式（10.2.5-1）

EbEbc G——橡胶剪切模量（100%），单位为牛顿每平方毫米（Nmm2）；对G不考虑铅芯的影响；——临界应力计算系数，圆形支座：1，方形支座： E[1E[1(23)S2

E E——附录C支座设计压应力考虑受压稳定时，可按式（10.2.5-3） c——

橡胶支座》GB20688.3EF。Fu——

F T

PTy——支座的屈服拉力（10.2.6）GB/T20688.1-20076.6条中的方法确定。其拉力-Xmax；——10.2.62

Ptr

Aet式中：——内部钢板拉应力，单位为兆帕f——钢材的抗拉强度设计值，单位为牛顿每平方毫米（Nmm2A——支座的顶面和底面之间的有效重叠面积，单位为平方毫米（mm2ts——单层内部钢板的厚度，单位为毫米（mm——钢板应力修正系数无开孔时，1.0开（APA0.03~0.1）， ~10.2.7 003 003006006GB20688.5的规定。GB20688.5的规定。50MPa。滑板支座的橡胶支座部的最小直径（或边长）300mm1形状系数不宜小3027。滑板支座的外观要求，允许偏差和检验规则等应符合GB20688.5~10.3.8在容易引发火灾的区域汇总，应针对特定的安装条件增加额外的保护设备（BSEN1337-JT/T852附录A的规符合GB/T17955的规定。852支座的试验方法及检验规则等应符合JT/T85210.4.1~10.4.9该考虑这些特征（参照BSEN15129:2009的4.5和EN1998-1:2004中的10.9.7（5））。2NN Ed支座的水平位移应能够达到d Ed第二曲面应该能够调整由于水平位移 产生的曲面旋转运动。依照BS中的要求，转动的增量应该为±0.005rad或者更大的±10mm/R2radR2条文解释：静摩擦阻力是在第一次运动中产生宏观运动的最大力(EN1337-2:20043.2.3节)数，宜按BSEN15129:2009中的试验标准测得。确定支座性能的标准温度为23Cma

Pma

P

XT

— m m Pmax— m

m

Xm T

A—A—— maX— m T—内部橡胶总厚度（Tn GB/T20688.3-20066.32007620688.1-20075隔震结构仅在上部结构首层以上设置伸缩缝时，缝的宽度应满足《建筑抗震设防规范》500111.21MpaIII、IV0.5MPa。KhK

eq—K—

eqKjj/K

j—jKj—j隔震支座（含消能器）当上部结构必须按11.2.811.2.8条中第4511.4.13代表值，8920%40%。 S15、S510MPa；对于乙类300mm 当形状系数不满足上述要求时，压应力设计值应适当降低。当5S420%4S340%隔震支座的水平剪力应根据隔震层在