区域电力网设计

区域电丁）欧设廿

目录

第一章设计任务...............................................................3

一、原始资料：............................................................3

1.1.发电厂、变电所地理位置图.......................................3

1.2.各变电所负荷情况...............................................3

13.发电厂装机.......................................................4

1.4.其他情况.........................................................4

二、设计内容..............................................................4

三、设计成品..............................................................4

第二章设计说明书.............................................................5

一、电力系统功率的初步平衡...............................................5

1.1.目的..............................................................5

1.2.计算方法..........................................................5

二、电网电压等级的确定：.................................................8

2.1.原则..............................................................8

2.2.结论..............................................................9

三、电网接线方案的选择：.................................................9

3.1.网络接线方案的初步选择...........................................9

3.2.方案2和方案4技术比较..........................................12

3.3.方案2和方案4经济比较..........................................19

四、发电厂和变电所主接线的选择..........................................23

4.1.发电厂主接线选择................................................23

42变电所主接线的设计...............................................24

43变电所主接线的确定...............................................25

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五、潮流计算.............................................................26

5.1.最大功率时潮流分布图............................................26

5.2最大功率时线路潮流分布表........................................26

53最大功率时节点潮流表.............................................27

5.4.最小功率时潮流分布图............................................27

5.5.最小功率时线路潮流表............................................27

5.6.最小负荷时节点潮流表............................................28

六、调压计算变压器分接开关位置的选择计算...............................28

变电所为逆调压.................................................28

6.2.#2变电所为顺调压................................................29

6.3.#3变电所为逆调压...............................................29

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第一章设计任务

一、原始资料：

1.1.发电厂、变电所地理位置图

图中，匚一1代表电厂，△代表变电所

2格为1cm,比例1cm=10km

1.2.各变电所负荷情况

变电所编号1234

最大负荷（MW）82406658

最小负荷（MW）45234235

Tmax（小时）5000400045004200

功率因数cos（l>0.850.80.850.9

低压侧电压（kV）10101010

对备用要求60%50%80%50%

对调压要求逆调压顺调压逆调压常调压

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1.3.发电厂装机

发电厂的发电机组参数如下:

发电厂发电机型号额定容量（MW）台数备注

AQFS-50-25010.5kV

BQFS-25-2256.3kV

1.4.其他情况

（1）各变电所功率因数必须补偿到09,

（2）各发电厂装机台数根据情况确定。

二、设计内容

（1）电力系统的功率平衡

（2）网络电压等级和结线方式的选择

（3）发电厂、变电所主结线的选择

（4）潮流计算

（5）调压措施的选择

三、设计成品

（1）设计说明书

（2）发电厂、变电所、电力网电气主结线图

（3）潮流分布图（最大、最小负荷时之潮流分别标出）

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区域中,丁1欧设廿

第二章设计说明书

一、电力系统功率的初步平衡

1.1.目的

功率平衡是电力系统规划设计可靠性、安全性、经济性的根基。根据设计任务书的要

求，对电力系统的功率初步平衡进行计算，同时仅进行最大负荷与最小负荷的潮流计算，

其他情况均在这两种情况之中。

1.2.计算方法

1.2.1有功功率的平衡

（1）用户负荷

P=kZPk：同时率取1.0

=l.o'Ti罕%0+66+58)=%6

x12MW

（2）供电负荷

系统最大消耗功率除负荷外还应计入网损和发电厂的用电。网损包括输电线路与变压

器损耗，一般可按最大输送功率的6%-10%来估计（当有远距离输电时取大值）。根据发

电厂变电站地理位置图判断题设应为近距离输电，网损率取6%。

P=—!—Pk:网损率取6%

91-Ky2

2

=-1—X246=261.70MW

1-0.06

（3）发电负荷

厂用电随电厂类型而定。水电站的占发电出力的1%以下；火电厂约占出力的5%-8%；

核电站约占4%-5%。所给发电机型号为QFS,为汽轮发电机，判断发电厂为火电厂，厂用

电应按照占发电出力的5%~8%来计算，当发电厂容量大时取小值，反之取大值。根据用

户负荷的大小，选择7%,,

P=——PK：厂用电率取7%

/1—K9

3

=261-70=281.40MW

1-0.07

（4）备用容量

在电力平衡中还应考虑备用容量，通常将备用分为如下四个部分来考虑。

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负荷备用：这是在负荷不断变化时用于调整频率及为满足预测装机与负荷供需平衡之间

的误差而考虑的，一般取系统最大负荷的2%-5%,大系统取小值，小系统取大值。根据题

设容量大小取5%o0.05X281.40=14.07MW；

事故备用：这是考虑发电机因事故退出运行时仍能维持对用户供电而考虑。一般取系统

最大符合的10%,并且要求事故备用容量不小于系统中最大发电机的单机容量，由于

0.10X281.40=28.140〈50,现取50MW；

检修备用：系统检修备用一般取系统最大负荷的2%-15%,且一般参照系统中最大一

台机组的容量进行取值,这里取1S%.0.1SX2HL40=4221.与SO相差不太多.现取SOMWc

国民经济备用：为满足国民经济超计划增长引起负荷增大而设置的备用。不在本设计的

考虑范围之内。

故三种备用容量之和：14.07+50+50=114.07MW

（5）装机容量：

考虑备用容量后的系统应有总装机容量：281.40+114.07=395.47MW

实际装机容量可取A发电厂6X50MW.B发电厂4X25MW的方案：

6X50+4X25=400MW

系统备用容量：400-281.40=118.60MW

备用率：118.604-281.40=0.42

因此，确定A发电厂采用6X50MW的方案，B发电厂采用4X25MW的方案。

1.2.2无功功率的平衡：

发电机型号额定容量（MW）额定功率因数额定电压（KV）

QFS-50-2500.8010.5

QFS-25-2250.806.3

题设区域电力网为220kv以下，此类电网无功电源的安装总容量QG应大于电网的最大

自然无功负荷QD，一般取1.15倍。而最大无功负荷Qp与其电网最大有功负荷PD之间存在

一定的比例关系，它们的关系式为：

QG=1/5QD；QD=K%

K—电网最大自然无功负荷系数。K值与电网结构、变压级数、负荷特性等因素有关，

查表取1.1O

电网最大有功负荷PD为本网发电机有功功率与主网和邻网输入的有功功率代数和的

最大值。

Q=246x1.1=270.6MvarO=270.6x1.15=311.19/Wvar

D；G

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系统的无功平衡：

2QG=SQL+EAQL+SAQT

£QL,/----无功负荷总和；

ZAQL一一电力网线路的无功损耗之和；

£AQT一一电网中所有变压器无功损耗之和。

负荷功率因数一般只有0.6~0.9,系统中无功损耗又大，当要求发电机在额定功率因

数条件下运行时，必须在负荷处配置一些无功补偿装置，使功率因数得以提高。由于设计

资料只给出了各变电所的功率因数，要求各变电所的功率因数必须补偿到0.90

无功备用容量一般取最大无功功率负荷的。这里取

7%~8%7%o

Q=7%xSQ=21.7833W«r

RG

发电厂A:QFS-50-2型双水内冷汽轮发电机，功率因数为0.80,则电机发出无动功率

Q=50xtancos-i0.80=37.5M

为：G1

发电厂B:QFS-50-2双水内冷汽轮发电机，功率因数为0.8,则电机发出无功功率为：

Q=25xtanCOST0.80=18.乃加总厂

G2

无功功率补偿一般采取无功就地补偿的方式，即在各变电所进行无功功率的补偿。这

样可以提高线路的功率因数，减少电压降落，同时也增加了发电厂的功率因数。给出的四个

变电所的功率因数中，变电所4的功率因数为0.9,已经达到要求，只需对变电所1、变电

所2、变电所3实行无功补偿。

电力系统中常用的无功电源包括有：同步发电机、调相机、电容器及静止无功补偿器、线

路充电功率。

计算各变电所承担的无功负荷：

变电所1-。1=82xtancos-10.85=50.819MVar

变电所2.2*=40xtancos-i0.80=30MV«r

变电所3(?.=66xtancos-i0.85=40.903MVar

按功率因数为0.9计算补偿后各变电所提供的无功功率：

变电所LQj=82xtancos-i0.90=39.714MVar

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变电所2.Q,・=40〉tanCOST0.90=19.373

变电所3-Qj=66xlancos-i0.90=31.965MUar

计算各变电所应补偿的无功功率：

变电所1：%=QjQ；=lL105MM

变电所2：AQ「QjQ；=10・627M加

变电所3：AQ「Q「Q；=8・938MP"

ZQ•=Q・+Q・+Q・=91.052MlZar

则补偿后的无功负荷为：!23

电源发出的无功功率为：zQG=QG1X6+QG2X4=300MVar

减去总损耗后的剩余无功功率为：

2QG-AQT-ZQL=114.321MVar>QR=7%xQG=21MVar

经计算，剩余无功功率大于备用无功，因此满足无功平衡。

功率因数补偿到0.9后各变电所的负荷如下：

变电所最大负荷最小负荷

#182+j39.7140+jl9.37

#240+jl9.3723+J11.14

#366+j31.9742+j20.34

#458+j28.0935+J16.95

二、电网电压等级的确定：

2.1.原则

电力网电压等级的选择应负荷国家规定的标准电压等级，我国现行的电力网额定电压

标准为：3、6、10、35、50、110、220>330、500、750Kvo此外还有：220、380V。

在同一地区或同一电力系统内，电网电压等级应尽量简化。

各电压等级线路的送电能力，参见表2-1：

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线路额输送容输送线路额定输送容量输送

定电压(kV)量(MW)距离(km)电压(kV)(MW)距离(km)

0.38<0.1<0.611010.0~50.0150-50

30.1~1.03-1220100.0~300.0300~100

615~4330200.0~1000.0600~200

100.2~2.020~6500800.0-2000.01000~400

352.0^10.050-20750

605.0-20.0100-20

表2-1各电压等级线路合理输送容量及输送距离

根据线路长度，选择liokv电压等级。

2.2.结论

初步分析，正常运行时，新建变电所、发电厂之间的线路输送容量不超过85MW/条,

送电距离不超过150km,根据资料，确定采用llOkV的电压等级较为合理.

三、电网接线方案的选择：

3.1.网络接线方案的初步选择

3.1.1原贝IJ

主接线的设计必须根据负载、发电厂和变电站的具体情况，全面分析，正确

处理好各方面的关系，通过技术经济比较，合理地选择主接线方案。

主接线必须满足可靠性、灵活性、经济性和发展性等四方面的要求。

3.1.2网络接线方案的初步选择：

常用的有备用接线方式包括：双回放射式、树干式、链式、环式及两端供电

网络。

方案一：

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方案二:

方案三:

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从供电可靠性、电能质量、检修、运行、操作的灵活性和方便性、线路长短、继电保

护及自动装置的复杂程度比较：

上述4种接线，都为双电源，供电可靠性强，但是电能系统必须满足N-1可靠性检验，

亦即在全部N条支路中任意开断一条后，系统的各项正常指标均应仍能满足。环式接线，

供电经济、可靠，但运行调度复杂，线路发生故障切除后，由于功率重新分配，可能导致

线路过载或电压质量降低，故不考虑A、1#、3#之间有环网接线的方案1：同时方案三与

方案四比较，易看出线路投资方案、线路损耗、运行维护费用、电压损耗均大于方案四。

经以上比较和分析，初步选定方案二和方案四进行进一步比较。

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32方案2和方案4技术比较

3.2.1技术比较原则和方法。

原则：送电线路的导线截面积一般按经济电流密度选择，对于大跨越线一般按长期截流

量选择。导线必须符合国家颁布的产品标准。

方法：先按经济电路密度选择导线标称截面积，然后作机械强度、电晕发热、电压损

耗等技术条件的校验。

（I）按照经济电流密度选择导线截面积

由于Tmax已在条件中给出。根据Tmax查表可知经济电流密度。

在选择截面积之前，应根据负荷预测和电力网规划进行潮流计算，找出该线路在正常运

行方式下的最大持续输送功率。其导线的经济截面积公式可按下式计算：

1

式中，«P2+Q2）max一—正常运行方式下的线路最大持续视在功率，kVA;

UN一一线路额定电网，kV；

J---经济电流密度，A/mm2。

根据计算结果，选择接近的标称截面积导线。

（2）初步潮流计算

进行初步潮流计算，假设网络为均一网络，即各线路的单位阻抗相等；各负荷都工作

在额定电压；忽略线路上的功率损耗。

计算最大负荷时各变电所的功率，各变电所的功率因数采取补偿后的0.9：

方案二

SA1=St=82+j39.71;

Sagj=S[j=66+j31.97;

s=L»2XS=15.9+j7.67；

A22

LB2+LA2

SAA=LB,xS=21.7+j10.49；

ALB4+LA42

S=%xs=24.1+jll.7：

B2

LB2+LA22

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又域电丁1欧设计

=LA4xS=36.3+jl7.6：

LB4+LA42

SA=SA1+SA3+SA2+SA「185.6+j89.84：

SB=SB2+SB4=60-4+i29-3^

所以A发电厂须发电容量SA=206.20MVA,B发月厂须发电容量SR=67.13MVA。

方案四：

同理可得：S=82+j39.71；

AA1

SA2=15.9+j7.67：

SA3=66+j31.97：

SR=24.14-jll.7；

SB4=58+j28.09；

.SA=163.9+j79.35；

SB=82.1+j39.79；

A发电厂须发电容量SA=182.10MVA

B发电厂须发电容量SB=91.23MV

（3）经济电流密度

图3-1导线经济电流密度

8000

7000

6000

5000

4000

3000

2000

1000

0.50.60.70.80.91.01.11.21.31.41.5L61.71.81.9

经济也流密度〃A/mm?）

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区域中,力欧设廿

1一导线为LJ线，10kV及以下导线；2—导线为LGJ型，10kV及以下导线；3一导线

为LGJ、LGJQ型,35〜220kV导线

钢芯铝绞线具有结构简单、架设与维护方便、线路造价低、传输容量:大、乂利于跨越江河和

ft谷等特殊地理条件的敷设、具有良好的导电性能和足够的机械强度、抗拉强度大、塔杆距

离可放大等特点，广泛应隹F各种电压等级的架空输配电线路中，因此选择钢芯铝绞线。

方案二：

Al：Tnax=5000,根据经济电流密度表计算可得J=1.10A/mm2

双回线路S=1"'-39.71%1000=217.36mm2选用导线LGJ-240/40

273X110X；

：根据经济电流密度表计算可得

A2Tma.x=4000,J=1.28A/mm2

双回线路S.=,15.927.672x1000=72.39mm2选用导线LGJ-70/40

如V3xll0x/

A3：Tniax=4500,根据经济电流密度表计算可得J=1.19A/mm2

S=1几心X1000=161.73mm2选用导线LGJ-185/30

,432V3X110X/

：根据经济电流密度表计算可得

A4Tmax=4200,J=1.24A/mm2

S=《21.721O.462*1000=101.97nmi2选用导线LGJ-120/25

"4V3X110X/

B2：Tmax=4000,根据经济电流密度表计算可得J=1.28A/mm2

S=&44211.72工io。。=i09.85mm2选用导线LGJ-120/25

〃乙V3X110X/

B4：Tmax=4200,根据经济电流密度表计算可得J=1.24A/mm2

S=也6.3217.62*1000=170.76m加2选用导线LGJ-185/30

JB4V3X110X；

考虑到若故障断开一侧电源供电时，只由单电源供电，可能会需要更高的电流流过。

这里考虑用单电源供电时，线路截面积为：Al:434.72mm2,A3:323.46mm2o

考虑到LGJ-500型号导线等一般不用于llOkV电压等级输电，故采用双回线线路以减小

截面积。

根据导线型号查表“6〜llOkV送电线路的电阻电抗值”得各段导线的电阻电抗值，

考虑到导线的长度不等于两端点的直线长度，所以各导线的长度都乘以1.1的系数（注A1、

A3为双回线路）：

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区域电丁)欧设廿

选用线的截面积:

段另1」AlA3B2A2B4A4

型号LGJ240/40185/30120/2570/40180/30120/25

r1(Q/Km)0.1310.1700.2630.3320.1700.263

xl(Q/Km)0.4010.4100.4210.4290.4100.421

长度(Km)39.66139.66131.11347.31327.546.992

Z(Q)1.299+j3.1.686+j4.8.183+J1315.708+J20.4.675+jll12.359+J19.

976065.099297.275784

方案四：

Al:T=5000,J=1.10Amm2,S=xlOOO=217.36mm

maxJAI2^xllOxJ

1_<66+31.9722

A3:T=4500,J=1.19Anim2,S二x1000=161.73mm

maxJA32出lxlOxJ

A2:T=4000,J=1.28Anun2,S=XlOOO=72.39mm2

maxJA2IOXJ

B4：T=4200,J=1.24Amm2,S=1\1582+28.092X1000=136.39mm2

maxJB42万xllOxJ

^4JH.72109.85mm2

B2:T=4000,J=1.28Amm2,8=X|OOO=

maxJB2V3xllOxJ

考虑到若故障断开一侧电源供电时，只由单电源供电，可能会需要更高的电流流过。

这里考虑用单电源供电时，线路截面只为：Al:434.72mm2,A3:323.46mm2,B4:272.78mm2o

同理，采用双回线以臧小截面积

选用线的截面积：

段31AlA3B2B4A2

型号LGJ240/40185/30120/25150/2595/20

rl(Q/Km)0.1310.1700.2630.2100.332

xl(C/Km)0.4010.4100.4210.4160.429

长度(Km)39.66139.66131.11211047.313

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区域电力欧设廿

1.299+j3.971.686+j4.8.183+jl3.09

z（Q）2.88+j5.7215.708+j20.297

60659

（4）利用计算出的阻抗值再进行潮流计算

方案二：

SA1=St=82+j39.71；

=15.0+j7.3；

SA3=S3=66+）31.97；

-^U4-S=20.0+j9.7；

ZB4+ZA44

=25.0+jl2.1；

SB4=38.3+jl8.5；

S=S+S+S+S、尸183.0+j88.68：

AAAAl1As29AA3QA4>

SB=SB2+SB4=63-3+i30-6；

由于A2,B2,A4,B4的负荷有所变动，再进行荻面积的计算:

S,.=——x1000=68.40mm2；

JA2n^3x110xJ

=Ix1000=113.89mm2；

JB2V3xll0xJ

SjA4=|S,MIx1000=94.09mm2；

V3xll0xJ

S=,FRJ—X1000=180.04mm2；

JB4V3xll0xJ

不需进行对导线进行改动，之前进行选择的符合要求。

同理可验证方案四不需进行对导线进行改动，之前进行选择的符合要求。

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区域电力欧设廿

322.对所选导线进行校驶

(1)机械强度校验

本设计所选电压等级为110KV,方案2、方案4中所选导线截面积最小为LGJ-95/20,

大于35mm2,根据有关规定，35KV及以上线路导线截面积大于35mm2,可不必校验机械

强度。

(2)发热校验

查表，得到所选各段导线长期允许载流量。允许载流量是根据热平衡条件确定的导线

长期允许通过的电流。因此，所有线路都必须根据可能出现的长期运行情况允许我流量校验。

取南京地区最高平均温度32.3C,高于25℃,查表，温度修正系数K取0.9124。

方案二：

以A1段为例，取最大故障情况下，即A1两回中一回断线：

I=。所g=-82x103=478214]=kx655=597.622A>/

maxyf3Ucos(pV3X110X0.9Amax

整理如下表：

段别A1A3B2A2B4A4

型号LGJ240/40185/30120/2595/20185/30120/25

长期允许载流量(A)655551433370551433

修正后长期允许截流

597.6502.7395.1337.6502.7395.1

量(A)

最大工作电流(A)478.21384.90145.8087.48223.36116.64

方案四同理可得:

段别A1A3B2B4A2

型号LGJ240/40185/30120/25150/2595/2C

长期允许载流量(A)655551433487370

修正后长期允许载流量(A)597.6502.7395.1444.3337.6

最大工作电流(A)478.21384.90145.80338.2587.48

经校验，方案2、方案4中所选导线满足发热要求。

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区域电丁1欧设计

（3）电压损耗校验：

国家标准规定35千伏及以上电压供电的，电压正负偏差的绝对值之和电压偏差允许

值不超过额定电压的±10%;

方案二：

①正常情况下：

A1段：A1〃=%”0削X川=82x2,59839,71x7,952=2.54KV;

月1U110x2

△U”2.54

AU%=41x100%=_x100%=2.31%<10%

A1

~7T£~TTo

同理可得A3段：似/心％=2.00%V10%

B2段：△42%=3.00%<10%

B4段：A%4%=3.20%V10%

A2段：A(/47%=3.17%<10%

A4段：AUM%=3.63%<10%

结论：满足要求。正常时，最大电压损耗产生在A4段,为3.63%。

②故障情况下：

A1段：考虑A1段双回线中一回线路断线：

△UA।=尸小心，。小乙，=5.09KI7;AU「%=x100%=4.62%<15%

AlnAl〃

A3段：考虑A3段双回线中一回线路断线:

△U=匕门小八以=4.38KV;AUx100%=3.98%<15%

AS

uASU£

B2段：考虑A2段断线：

AU=P碇勺必2。=4QX-31937X13Q99=5.28K匕

BlU110

MJD9%=—x100%=4.80%<15%;

82Ue

B4段：考虑A4段断线：

△U==58x£6752“9xlL275=5.34KV;

84„nn

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区域电丁)欧设廿

△u%=4^X100%=4.86%<15%;

84%

A2段：考虑B2段断线：

△U仆==4OX15.7O81937X2O.297=9.29KV；

A2U110

△u%=%X100%=8.44%<15%;

ue

A4段：考虑B4段断线：

△U“=•=53X12,359Z&Q9X12734=U.57KV;

44u110

△U、4%=工x100%=10.52%<15%;

Uc

同理验证可知方案四正常工作和故障情况下均满足电压偏差要求。

(4)电晕强度校验

根据有关规定，当海拔高度不超过1000m时，在常用相间距离情况下，如110KV线

路导线截面积不小于70mm2,可不必进行电晕校验。

由于方案2、方案4中所选导线截面积最小为LGJ-95/20,大于70mm2,不必校验电

晕强度强度。

3.3.方案2和方案4经济比较

由于在此讲行的是两个方案的比较，关心的只是粉比较的两个方案之间的相对优劣，

而不是每个方案具体的概算费用。因此，由于方案2、4中发电厂主变数量、容量、型号

相同，主接线均采用单母接线，所用断路器数量相同，故相同部分不予计算，在此采用静

态评价法对两种方案的线路造价和电能损耗进行比较。

3.3.1工程总投资

①发电厂、变电所投资：两方案相同，不妨假设为X万元。

②线路总投资：Y=各段线路长度(Km)X单价1万元/Km)

按所采用的导线戳面积估算每公里线路造价，同时双回线按单回线造价的1.8倍考虑。

导线型号LGJ95/20120/25150/25185/30240/40

计算重量(kg/km)408.9526.6601.0732.6964.3

线路造价(万/km)7.8510.1111.5414.0718.51

方案二线路造价:

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区域电力欧设廿

Al:18.028km双回LGJ-240/40:Al*L8*18.51=600.657万元

A2:43.012kmLGJ-95/20：A2*7.85=337.644万元

A3:18.028km双回

B4：25kmLGJ-185/30:(A3*1.8+B4)*14.07=808,327万元

A4：42.720km

B2：28.284kmLGJ-120/25：(B2+A4)*10.11=717.850万元

Y2=2463.955万元

方案四线路造价：

Al:18.028km双回LGJ-240/40：Al*1.8*18.51=600.657万元

A2:43.012kmLGJ-95/20：A2*7.85=337.644万元

A3:18.028km双回LGJ-185/30:A3*1.8*14.07=456.577万元

B2：28.284kmLGJ-120/25：B2*10.11=285.951万元B4：

25km双回LGJ-150/25:B4*1.8*11.54=519.3万元

Y4=2200.129万元

③总投资P：总投资费主要包括全部线路及设备的综合投资费用，用下式表示:

d

p=p(1+—J

%100

式中P0——主体设备投资，P02=2463.955+X,P04=2200.129+X：

d一一不明确的附加费系数，如基础加工、电缆沟道等，对"Okv取90。

所以P2=1.9(2463.955+X),P4=1.9(2200.129+X)

3.3.2年运行费用

年运行费用包括电能损耗及检修、维护费用。计算式为C=0AA+C1+C2

式中0——电价，取江苏2012年工业电价0.64元/KWh；

加——检修维护费，取0.03P；

折旧费，取

C2——0.058P：

△A一一电能损失，主要比较线路上的电能损耗。AA=­B103

U2

S最大负荷下各段线路上流通的最大功率；

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区域电丁）欧设廿

R-----------各线路的电阻；

「max—最大负荷损耗小时数，由最大负荷利用小时数Tmax和功率因数cos中查表

得。

cos①0.800.850.90

4000275026002400

4200291027602600

450031503C002900

5000360035003400

方案二的电能损耗：

T=3500,AW=(2)2RT=2311.58MW-h

AAl1AA1l/AlAl

HUB

T=2750,AWg=(.)2RT=734.92MW-h

AAQ2A3|A2A2

UTB

T=3000,AW._=3)2R=1665.98MW-h

AAQ3A3।,A3A3

UB

S2

T=2600,AW=(A4)RT=971.90MW-h

A4B3..A4A4

T=2750,AW=(@2RT=iO63.48MW-h

B2B2iiB2B2

UB

2

TB4=2600,AWB4=(MRB4TB4=1348.21MW.h

总电能损耗为：

2AA.?=AWA1+AWA.,+AW,ri+AW,J9+△W“4=8096.01MWh

所以C2=5181.4464+C.1672(2463.955+X)

Z,j电能损耗^AFA(KWh)又单价(0.64元/KWh)=518.14464万元

LA

方案四的电能损耗：

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区域电丁）欧设廿

TA1=3500,AWS1=(R)2Rt=2311.58MW-h

AlAl%AlAl

2

%=2750,AWA3=(M\2TA2=734.92MW・h

UB

1=3000,AVk=(M2RX=1665.98MW-h

A3A3A3A3

UB

T=2750,AW=(迎)2R=1063.48MW•h

RoZ7nRz?।voZt5Z

UB

T=2600,AW=①)2R=1909.66MW•h

B4BUA4“B4TB4

UB

总电能损耗为：

AQRQ

JzAA4A=AWAAl1+AWA3+AWB3+AWBR29+AWBD4A=8657.46MW-h

用以

iC4=5540.7744+0.1672(2200.129+X)

3.3.3静态比较：

通过上述计算知方案四年运行费C用高于方案二，方案二的投资费用P高于方案四,

用下式求得抵偿年限T：

P-P

T=i--1

C-C

4

抵偿年限值T表示以低的年运行费抵偿贵的投资所需要的年限。取标准的抵偿年限

Tn为5年。求得T=1.59,则具有较大投资和较小年运行费的方案四经济上更合算。

经过计算后，各方案的技术、经济性能列表如卜.表：

方技术比较经济比较

案

正常情况AUmax%故障情况△Umax%总投资（万元）年运行费（万元）

5540.7744+0.

25.41%10.84%1.9(2200.129+X)1672(2200.129+X)