玉雕湾转换层施工方案模板

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审核:批准:编制单位:河南省建设集团有限公司(章)

二00一二年十月十日目录一．转换层工程概况…………….……………41设计概况………………….….42转换层框支柱概况……….….43转换层框支梁概况…………………..…...….44转换层结构板概况…….…….45转换层砼概况………………….………….4二．转换层自重及施工荷载传递方式…...…...5三．施工部署……….…………51.施工组织……………….….52.模板及支撑方案………………….….53.混凝土浇筑方案……….….54.施工进度安排…………….….55.施工顺序………….5四.模板及支撑系统计算条件…51模板支撑及构造参数……………….….62荷载参数…………...…63材料参数………………….…64粱底模板参数………….…………..…….….65粱侧模板参数……….….…...6五．粱模板荷载标准值计算……...61.粱侧模板荷载………….62.粱侧模板的计算……………73.粱侧模板内外楞的计算………..…….84.穿粱螺栓的计算..…………………..……115.粱底模板的计算………..…..126.粱底支撑的计算………...….137.立杆的稳定计算………...….178.粱模板高支撑架的构造及施工要求…...….20六．主要施工方法.…………211.支撑系统工程………………….212.模板工程...…………...…..…223.钢筋工程……………...…….254.混凝土工程…..…………28有关技术及安全措施…………..……301.保证质量措施………………..…………302.保证安全措施………………..…………31玉雕湾一期工程结构转换层专项施工方案转换层结构概况玉雕湾一期高层工程(1#～5#楼)转换层层高(5.1m),框支柱、框支梁、框架梁的截面较大,楼层板厚度(0.18m)较厚,对模板制安、钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求,为保证工程质量,避免安全事故的发生,为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施工!1.1设计概况:玉雕湾一期高层工程(1～5#楼)为”框支-剪力墙”结构,该工程转换层均设在主体结构四层,在一层上下部的柱截面尺寸、位置均作了较大的变化,在一层上部的大部分柱均为框支柱。1.2转换层框支柱概况:分别设有矩形、长方形、及工字形等极不规则的形状,对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。框支柱的柱身断面尺寸较大,钢筋布置较密。框支柱钢筋全部为三级钢,钢筋直径为20～25。1.3转换层框支梁概况:框支梁截面尺寸分别有600×1600、500×1500、700×1800、800×1800,最大尺寸为900×。框支梁跨度一般在5m、6m、7m……等,最大跨度为7.8m。框支梁钢筋全部为三级钢,钢筋直径为20～25。框支梁底筋大部分只有一排,大梁配筋均为两排,梁底部最大配筋为20根25钢筋。框支梁面筋除部分一般梁只有一排外,其余大梁配筋均为两排。框支梁腰筋间距均为200mm。1.4转换层结构板概况:转换层结构板100、120、大部分为180。转换层结构板底、面配筋均为Φ12＠150。1.5转换层砼概况:框支柱砼强度C45,框架柱、梁板砼强度C40,砼强度不统一,浇捣难度较大。梁、柱钢筋多而密,梁截面相对较大。转换层层高为5.1M,相对较高,给柱砼的浇捣带来较大困难。2.转换层自重,施工荷载传递方式转换层自重和施工荷载经过模板传向支撑体系,支撑体系传向下层楼面结构,设钢筋砼自重为q0,模板支撑重量为q1,按三层楼盖承接荷载,则每层楼盖承接荷载为(q0+q1)/n=(q0+q1)/3,因此,1/3部份荷载经过7.78m层楼面结构传递于框架柱、墙上,另2/3部份荷载则经过下层支撑架传向3.88m层的楼面结构,1/3部份荷载经过3.88m层楼面结构传递于框架柱、墙上,剩余1/3部份荷载则经过下层支撑架传向0.02m层的楼面结构,再传递于柱、墙上然后最终经过柱墙传给基础,基础传递给地基持力层。而支撑承接荷载为逐层递减,本层为q0+q1,下层为(1-1/n)(q0+q1)=(q0+q1)/3,n为参加承接荷载的楼层数(n=3)。3.施工部署3.1施工组织(1)管理层:由项目技术负责人(总工)总负责,下设施工负责人(生产经理)一名,钢筋工长(刘军)一名,模板工长(懂安保)一名,砼工长(刘胜利)一名,质量员一名(史代保),安全员一名(徐斌)。(2)作业层:选择技术熟练的工人组成一个木工班组长(李军,30人),一个钢筋班(组长王辉,30人),一个砼班(组长刘胜利,10人),一个焊工组(组长张建设,5人)明确二名电工,一名水工,三名焊工专门配合施工,一个水电预埋班(组长张志刚,6人)3.2模板及支撑方案(1)梁、柱、墙均采用组合钢模、板采用18MM厚竹胶板。(2)梁高大于700mm时必须设对拉丝杆拉双冒紧固,板底模下设支承木枋平铺(@200一道)。(3)支撑架采用Φ48钢管搭设,搭设方法见支撑系统工程。在转换层结构未达到80％强度前,下层结构支撑架必须保留。保证结构自重及施工荷载由三层楼面体系分担。3.3砼浇筑方案(1)转换层施工中砼采取一次性浇筑方案,任何位置任何情况不得留设施工缝,如遇到意外情况,须经总监、项目总工同意后方可施工。(2)砼采用当地恒基商品砼浇筑,采用一台砼输送泵(备用一台)同时浇筑,从西向东平行推移浇筑砼。3.4施工进度安排转换层进度安排为25天。其中:搭架、支模10天,钢筋机械连接加工,安装绑扎及焊接13天,验收1天,预埋及其它穿插施工不排时间,砼浇筑20小时。3.5施工顺序测量放线→支撑系统及满堂架→柱绑扎钢筋→粱底模→粱钢筋绑扎→钢筋验收→粱侧模板加固→板底模→板筋→总验收→浇筑砼→养护→模板拆除。支撑系统及模板计算条件4.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.90;梁截面高度D(m):2.00;混凝土板厚度(mm):180.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.20;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90;梁支撑架搭设高度H(m):5.10;梁两侧立柱间距(m):1.20;承重架支设:多根承重立杆,钢管支撑垂直梁截面;梁底增加承重立杆根数:2;采用的钢管类型为Φ48×3;扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;4.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;4.3.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数:18;面板厚度(mm):18.0;4.5.梁侧模板参数次楞间距(mm):350,主楞竖向根数:4;主楞间距为:200mm,220mm,230mm;穿梁螺栓水平间距(mm):500;穿梁螺栓直径(mm):M14;主楞龙骨材料:木楞,,宽度100mm,高度100mm;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料:木楞,宽度50mm,高度100mm;5.梁模板荷载标准值计算5.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;β1--外加剂影响修正系数,取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。5.2梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位:mm)5.2.1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3;M--面板的最大弯距(N.mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩:其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m;q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m;计算跨度(内楞间距):l=350mm;面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2;面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!5.2.2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm;l--计算跨度(内楞间距):l=350mm;E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值:ω=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm;面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=350/250=1.4mm;面板的最大挠度计算值ω=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.4mm,满足要求!5.3梁侧模板内外楞的计算5.3.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×1/6=83.33cm3;I=5×103×1/12=416.67cm4;内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);M--内楞的最大弯距(N.mm);W--内楞的净截面抵抗矩;[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m;内楞计算跨度(外楞间距):l=217mm;内楞的最大弯距:M=0.101×21.96×216.672=1.04×105N.mm;最大支座力:R=1.1×21.96×0.217=8.455kN;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=1.04×105/8.33×104=1.249N/mm2;内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值σ=1.249N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!(2).内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距):l=500mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm;E--内楞的弹性模量:10000N/mm2;I--内楞的截面惯性矩:I=4.17×106mm4;内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×21.96×5004/(100×10000×4.17×106)=0.223mm;内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值ω=0.223mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm,满足要求!5.3.2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用2根木楞,截面宽度100mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×102×2/6=333.33cm3;I=10×103×2/12=1666.67cm4;(1).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm);W--外楞的净截面抵抗矩;[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=3.843kN.m;其中,F=1/4×q×h=10.98,h为梁高为2m,a为次楞间距为350mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值:σ=3.84×106/3.33×105=11.529N/mm2;外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;外楞的受弯应力计算值σ=11.529N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!(2).外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量:10000N/mm2;F--作用在外楞上的集中力标准值:F=10.98kN;l--计算跨度:l=700mm;I-外楞的截面惯性矩:I=16666666.667mm4;外楞的最大挠度计算值:ω=10980.000×700.003/(100×10000.000×16666666.667)=0.226mm;根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.226mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=700/250=2.8mm;外楞的最大挠度计算值ω=0.226mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.8mm,满足要求!5.4穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力;A--穿梁螺栓有效面积(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:穿梁螺栓的直径:14mm;穿梁螺栓有效直径:11.55mm;穿梁螺栓有效面积:A=105mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×1.35=16.47kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=16.47kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!5.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900×18×18/6=4.86×104mm3;I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4;5.5.1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);M--计算的最大弯矩(kN.m);l--计算跨度(梁底支撑间距):l=52.94mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1:1.2×(24.00+1.50)×0.90×2.00×0.90=49.57kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m;q=q1+q2+q3=49.57+0.34+2.27=52.18kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×52.18×0.0532=0.015kN.m;σ=0.015×106/4.86×104=0.301N/mm2;梁底模面板计算应力σ=0.301N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!5.5.2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=((24.0+1.50)×2.000+0.35)×0.90=46.22KN/m;l--计算跨度(梁底支撑间距):l=52.94mm;E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值:[ω]=52.94/250=0.212mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.677×46.215×52.94/(100×9500×4.37×105)=0.001mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=52.9/250=0.212mm,满足要求!5.6梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。5.6.1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=(24+1.5)×2×0.053=2.7kN/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.053×(2×2+0.9)/0.9=0.101kN/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.053=0.238kN/m;5.6.2.钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.7+1.2×0.101=3.361kN/m;活荷载设计值P=1.4×0.238=0.334kN/m;钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中,钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.49cm3I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:线荷载设计值q=3.361+0.334=3.695kN/m;最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.695×0.9×0.9=0.299kN.m;最大应力σ=M/W=0.299×106/4490=66.651N/mm2;抗弯强度设计值[f]=205N/mm2;钢管的最大应力计算值66.651N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×3.361×0.9=1.815kN;钢管的截面面积矩查表得A=424.000mm2;钢管受剪应力计算值τ=2×1814.972/424.000=8.561N/mm2;钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2;钢管的受剪应力计算值8.561N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:q=2.700+0.101=2.801kN/m;钢管最大挠度计算值ω=0.677×2.801×9004/(100×206000×10.78×104)=0.56mm;钢管的最大允许挠度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm;钢管的最大挠度计算值ω=0.56mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.6mm,满足要求!5.6.3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1=(24.000+1.500)×2.000=51.000kN/m2;(2)模板的自重(kN/m2):q2=0.350kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;q=1.2×(51.000+0.350)+1.4×4.500=67.920kN/m2;梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P,梁侧模板传给托梁的集中力为N。当n=2时:当n＞2时:计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到:支座反力RA=RB=4.73kN,中间支座最大反力Rmax=23.534;最大弯矩Mmax=0.868kN.m;最大挠度计算值Vmax=0.664mm;最大应力σ=0.868×106/4490=193.337N/mm2;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2;支撑托梁的最大应力计算值193.337N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!5.7立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式5.7.1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:水平钢管的最大支座反力:N1=4.73kN;脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.149×5.1=0.911kN;N=4.73+0.911=5.641kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.24;W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.49;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;lo--计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数,取值为:1.155;u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果:立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m;Lo/i=2356.2/15.9=148;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316;钢管立杆受压应力计算值;σ=5641.299/(0.316×424)=42.104N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=42.104N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2--计算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.007;上式的计算结果:立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.2+0.1×2)=1.671m;Lo/i=1670.613/15.9=105;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.551;钢管立杆受压应力计算值;σ=5641.299/(0.551×424)=24.147N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=24.147N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:梁底支撑最大支座反力:N1=23.534kN;脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.149×(5.1-2)=0.911kN;N=23.534+0.911=24.087kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.24;W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.49;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;lo--计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数,取值为:1.185;u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果:立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.7×1.2=2.417m;Lo/i=2417.4/15.9=152;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301;钢管立杆受压应力计算值;σ=24087.477/(0.301×424)=188.738N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=188.738N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2--计算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.007;上式的计算结果:立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.2+0.1×2)=1.671m;Lo/i=1670.613/15.9=105;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.551;钢管立杆受压应力计算值;σ=24087.477/(0.551×424)=103.104N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=103.104N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》5.8梁模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容5.8.1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,能够采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。5.8.2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,能够采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。5.8.3.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。5.8.4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔4--6m设置。5.8.5.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。5.8.6.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d.地基支座的设计要满足承载力的要求。5.8.7.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。6.主要施工方法6.1支撑系统工程本工程的结构转换层施工支撑系统采用Φ48×3.5钢管扣件满堂架系统。钢管扣件必须满足力学要求,转换层脚手架选用下层使用过的钢管、扣件时,对锈蚀严重的禁止使用,弯曲变形的要进行修复后方可使用。6.1.1板底整体支撑系统板底整体支撑系统,立柱间距为900mm×900mm,扫地杆距楼面300mm,纵横系杆第一道步距1200mm,以上为1500mm一道。在平面内双向各设两道通长剪刀撑,以确保整体稳定性。所有立杆底部均50mm×80mm垫木,其它均按常规做法。6.1.2梁底支撑系统(1)高梁支撑体系a．梁高在1600mm—mm时,支承立杆采用四排立杆,排距600mm,支承立杆不大于450mm,梁下支撑系统两侧设垂直剪刀撑,沿粱通长设置。其余部分参照整体支撑体系搭设,b.梁高≤1000mm时,支承立杆采用双排立杆,排距800mm,间距600mm,支承横杆@300mm一道,其余部分参照整体支撑体系搭设。6.2模板工程本工程结构转换层的柱、墙、梁均采用18mm厚复合木胶板。6.2.1模板施工准备:(1)施工技术人员在施工前必须认真熟悉图纸及相关的规范规程,熟悉各构件轴线位置及标高,给出构件的配模图,根据配模图提出详细的配模计划。(2)模板入场后,必须分规格堆码,进行质量检查,若发现误差过大,则必须退换和组织维修。(3)施工前,工长要向工人班组作技术交底。内容包括:工程结构概况介绍,模板选用情况,组拼校正方法,检查标准,楼层施工流程及时间要求,模板拆除条件等。(4)根据轴线控制方法,在模板上弹出各轴线及各类构件的平面控制线。6.2.2模板施工6.2.2.1矩形柱模施工a.柱模组合:本工程柱模采用18mm厚复合木胶模板,要求用木枋将复合木胶板加工成定型木模,分块组合拼装。组合时,必须在木模的接缝处用铁钉将分块的定型木模钉牢;事先必须刷脱模剂(脱模剂采用皂化脱模剂);柱模脚必须找平或柱模板校好后,必须事先于柱模外补填与其地面的缝隙。b.柱模夹具:方柱模夹具采用钢管夹具,钢管夹具和满堂架连接成整体,钢管夹具沿柱竖向布置:钢管夹具最下一道距地250mm。钢管夹具为双背杆,钢管夹具竖向间距600mm,柱设计尺寸大于100O的柱模板加φ12对拉丝杆(双向),间距＠600mm一道,柱四面模板、对拉丝杆均应与钢管夹具双背杠连接。C.柱模校正:柱模安装前必须弹出柱模外边线和柱中线及放大100mm四周的墨线,并在接板面上弹出柱模架的外边线。柱模采用塔吊整体吊装就位,用铁钉接成整体后,上、下用钢管夹具定＠600一道设φ12对拉丝扦(截面尺寸1000×1000时)组合钢模板钢管夹具＠500一道钢管支撑架柱模板安装示意图位,下部定位以模板外边线为准,上部采用双面吊线的办法,即对准放大100mm四周墨线用尺量准确后夹具定位,确保柱不产生搓角和确保上下垂直;上下定位准确后,先夹柱中部,用线锤吊四角和中线,校正垂直度,最后按竖向间距夹紧柱模,检查校正。柱模下部浇筑砼前用草纸或水泥砂浆将其与地面间隙封闭,以免砼浇筑时漏浆,柱底模部位产生烂根。6.2.2.2剪力墙模板安装(步骤同柱一样)6.2.2.3框架梁的模板安装梁模板采用组合钢模板,分块组合拼装定型。根据搭设好的满堂脚手架上1.0m线,拉通线调平梁底横杆后(梁长L≥4m时起拱按1-3‰),铺设梁底模。根据梁高确定出梁底板横杆间距为200mm,且横杆在扣件之间长度不能大于1m;底板拼装好后,主梁底模就位后拉通线与柱顶线吻合,先固定底板两端,然后固定中部,最后校核(固定底摸用十字扣件解决)。同时校核梁底板标高,待梁的钢筋扎完后即可拼装侧模并加固、校正。次梁底模必须与已浇部份的次梁体系拉通线进行校核,保证整个楼盖次梁顺直。梁侧模横向架管的竖向间距200－250mm,竖向背杆的横向间距取600mm－800mm。梁高在1600mm以上时设φ12对拉丝杆,纵向间距按600设置。梁侧模校正:梁侧模首先校正梁两端侧模板,校正时用吊线锤吊正后,用短架管将其与背杆连接支撑,最后拉通线校核梁侧模,并用短木枋固定。梁模板分两次拆除,砼浇灌24小时后方可拆除梁侧模,待砼强度发展到标准强度的100%即可拆除底模。6.2.2.4板的模板安装本工程现浇板均采用覆膜竹夹板作为现浇板底模板。a.现浇板底模必须达到铺设条件方能施工,首先在搭设好的整体支架上搭设纵横梁底模支架,并铺设梁底模,然后将其纵横梁钢筋扎好,校正固定好梁模板及梁柱节点模板,确保梁标高、轴线、模板垂直度无误后方能搭设竹夹板下支承钢管及木枋。b.找平钢管标高以梁侧模顶面为准,施工时,先在支撑架顶部上好板模支承横杆,向下量取尺寸确定找平钢管标高,其标高比设计标高低5cm,并用水准仪检查找平钢管是否在同一水平标高上,无误后,然后在与横杆垂直方向铺设5×15cm中枋,中枋间距500mm。c.竹夹板铺设:木枋铺好后,根据每块尺寸大小铺设竹夹板,要求竹夹板铺至梁边1cm处,以便于拆除梁侧模。铺设竹夹板时板与板交接处留1mm缝隙,两块板交接处必须铺有木枋,交界处竹压板间缝隙用粘胶带粘贴好,梁板节点和柱节点处为便于拆模和不漏浆,也须用粘胶带粘贴好。铺完后同样要求编号排列,上好隔离剂后绑扎板筋。6.2.2.5模板的拆除本工程结构施工阶段为气温较好的天气,对模板的拆除应加强对砼的养护。(1)柱模板、梁侧模的拆除可在砼终凝后,混凝土不缺楞掉角后进行。(2)梁底模应待砼达到一定强度后才能拆除;挑梁要求砼强度达到100％才能拆除;框架梁,跨度L≤8m时在砼达到75％才能拆除;跨度L＞8m时在砼达到100％才能拆除。为加强梁模拆除的科学性,每浇筑一次梁板增压一组7d砼强度,其强度值作为拆模依据。(3)现浇板的模板拆除强度值要求:达到强度值75％。(4)模板的拆除严禁生拉硬撬,破坏砼的外观尺寸。(5)模板拆除注意拆模顺序,注意防止模板飞出伤人,拆除模板注意分类堆放,注意回收U型扣和修复坏损模板。6.3钢筋工程6.3.1材料6.3.1.1本转换层材料选用热轧光圆(I级钢)钢筋,规格φ8、φ10、φ12(II级钢)钢筋,规格φ16、φ18、φ20、φ22、φ25,(Ш级钢)6.5、8、10、12钢筋。6.3.1.2配筋构造(1)板a.板底筋:配筋为主要为6.5、8,6.5间距为200,8间距为@130、200,短跨筋置于下层,长跨筋置于上层,钢筋伸入梁内;b.板面筋:配筋为8,间距为@130、200双向,短跨筋置于上层,长跨筋置于下层,钢筋搭接应在跨中1/3处,搭接长度不小于400;c.悬挑板:受力主筋置于板面上层,分布筋置于下层;d.现浇板跨中钢筋伸入支座长度大于150,且应伸入梁中心板,支座负筋伸入支座锚固长度23d(I级钢),直钩段长度等于板厚减保护层厚,楼板保护层厚15mm,墙及板中分布筋及构造筋保护层厚10mm;e.现浇板上后砌填充墙应按建施图所示位置砌筑,不得随意放置,凡楼板上未设置次梁时,均须在板底设置314加强筋,两端伸入支座≥400,并与梁绑扎。(2)梁a.主筋应通长不宜有接头,有接头时应采用机械连接接头,II级保证。同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部主筋截面面积的25%;b．框支梁上部通长钢筋的截面面积不得小于上部钢筋截面面积的50%,下部主筋应全部通到柱内、梁上,下主筋锚固至距柱外边缘50,腰筋在端支座锚固为34d,通长钢筋的根数不少于箍筋肢数,截断钢筋的截断点至支座边距离不小于净跨的1/3;c.所有转换层大梁在主、次梁交接处均应在主梁上加设216吊筋,梁、柱主筋保护层厚度不小于25mm,且不小于钢筋直径,箍筋及构造筋保护层厚度不小于15mm,详见蓝图及11G101-1相关内容。(3)柱a．柱钢筋的连接采用电渣压力焊,柱筋焊接时注意柱筋锚入框架梁的位置及方向,在柱梁节点处,柱箍筋加工两个半边箍,就位绑扎后用电弧焊单面焊接,杜绝梁柱节点处柱箍筋漏扎;b.柱上口箍筋3道,采用”#”型外箍,箍筋伸入部分作为垫块,以保证上口柱筋位置,从而控制好梁筋的位置,避免影响梁筋的绑扎。(4)上部结构柱墙插筋a．在框支梁钢筋绑扎完后重新放轴线,将各轴线弹于梁上,要求准确牢固。b.根据轴线进行上部结构插筋,上部柱墙插筋在下部墙柱框支梁中的锚固长度要大于34d且根部要有大于15d的湾沟c.插筋在梁内要有3道定位箍筋在梁上面采用3道采用”#”型外箍。d.插筋完成有要进行校对轴线,确保无误。6.3.2施工准备(1)钢筋工程施工前,有关管理人员及操作班组必须认真熟悉图纸规范及施工验收标准,编写钢筋计划。(2)选定钢筋加工场地,规划好原材料堆码加工区,半成品堆放区,搭建钢筋加工房,安装钢筋加工设备。(3)钢筋工程专业工长,在施工前向操作班组进行详细的技术交底,内容包括各种钢筋的下料、形方法、误差范围等方面的内容,要求每种筋号钢筋加工好后用扎丝绑扎成捆挂牌编号,以便于现场使用。6.3.3钢筋加工(1)钢筋运到工地时应有出厂证明书或者试验报告单,并根据品种按批分别堆存,不得混杂,并应避免锈蚀和污染;(2)钢筋加工以前,必须对不同类型、规格、炉号、供应厂家进场的钢材进行现场随机抽检试验,试验合格,材料准予使用。若试验不合格,重新取双倍样试验,试验结果合格后准许使用;若不合格,则判定该批钢材质量不合格,应做退场处理。(3)钢筋加工以前,钢筋工长根据下料计划确定钢筋的加工顺序,先用的钢筋先加工,后用的钢筋后加工。(4)钢筋加工半成品允许误差项目允许误差受力钢筋顺长度方向全长净尺寸±10弯起钢筋弯拆位置±206.3.4钢筋接头(1)柱及墙大于12的Ⅱ级钢筋的竖向接头采用现场电渣压力焊,墙筋12采用单面电弧焊接头,柱、墙筋接头区域错开,错开距离35d(d为钢筋的直径)且≥500mm,错开区域的受力钢筋截面面积小于竖筋总裁面的50％。(2)梁板筋不够长时,采用机械连接。(3)梁的上部钢筋在跨中L／3搭接,梁的下部及板筋(下部受力筋)只能在支座边L／3搭接,柱的搭接区域越过hc(hc为长肢长度),搭接区钢筋应错开搭接,受压区搭接筋截面面积低于总面积的50％,受拉区为25％,对大小筋的搭接按规范处理。(4)所有焊接都由工长检查,并由专职焊工施焊,试件须有现场见证送检,及时形成资料,根据规范每300个接头取一组焊接试件。6.3.5钢筋保护层的要求及措施(1)柱筋定位、梁筋侧向定位采用塑料垫块,板下部、梁底部筋采用花岗石垫块(防止压碎),间距600mm,板上、下层之间垫板凳筋或塑料垫块,以定位上层钢筋,板凳筋纵横间距为＠600。(2)梁、柱节点的保护层,在梁柱节点处,梁的保护层偏大,经过两种方式解决:一是适当调整柱筋保护层,让梁筋利用柱筋间隙穿过;二是拉筋较大时,将梁锚入柱内这部分筋用扳头对扳形成一定弯折后经过。(3)纵横梁、板、柱节点的保护层,纵横梁板的钢筋层较多,影响保护层,一是请设计校核,可否将主梁的箍筋高度缩少2-2.5cm,一是严格控制弯起筋及节点负筋的加工质量和绑扎位置。6.3.6钢筋的绑扎(1)柱筋绑扎:柱纵筋对焊好后,按设计绑扎将柱筋扶正,在上、中、下设三道箍筋与柱筋点焊,对柱筋有偏移的,应按《建筑分项工程施工工艺标准》以1／6h(h为位移值)用扳头扳正,保证柱子四个角柱筋的定位;特别注意梁、柱节点处梁箍筋全部制作为半边箍后与柱筋相焊,增加此段柱筋刚度,确保柱筋不位移,柱筋露出板面部分宜加两道箍筋,防止浇砼时破坏柱筋截面。(2)梁钢筋绑扎及固定:a.钢筋绑扎程序:剪力墙上暗梁筋绑扎→主梁钢筋绑扎→次梁钢筋绑扎→现浇板钢筋绑扎→预埋管线→现浇板上层钢筋绑扎。b.钢筋施工时,必须按施工图钢筋大样及结构总说明进行绑扎钢筋。c.梁的上下主筋绑扎前必须将其每根主筋编号和柱筋空隙号吻合方能穿入,不能乱穿,以免影响梁筋和柱筋的位移。d.暗梁钢筋与梁柱节点钢筋交汇时,应事先确定好先后绑扎锚人梁内顺序,确保能有梁柱头模板的支模位置。e.主梁钢筋绑扎时,应切实注意其吊筋和弯起的起弯终点,距柱边的距离和负弯矩筋的断点及剪力区箍筋均必须满足设计要求。梁筋排距定位采用φ25楞头铁。(3)现浇板钢筋绑扎固定:a.现浇板底板筋均采用满绑扎法,绑扎前必须于外墙边的一面向一个方向推进用粉笔分墨,然后穿筋以绑扎。b.底板筋下每纵横间距600mm设置15mm厚成品塑料垫块。c.上部负弯矩板筋绑扎位置按图示尺寸要求拉线绑扎,其间距偏差均应符合规范规定,其负弯矩筋中部应用电焊点焊在梁筋上,固定负弯矩筋的端部应绑扎分布筋,用电焊点焊衬铁。d.现浇板上下层筋设铁马凳纵横间距600mm,呈梅花型设置,以控制双层钢筋间的间距。(4)上部插筋绑扎固定:上部插筋随梁筋制作、绑扎,插筋采用”#”字箍筋与梁的上下筋焊接,露出楼面部分绑扎3道工具箍,与柱、墙竖筋接触部分全部点焊连接,确保插筋不位移。6.3.7钢筋的预留及预埋铁件(1)根据施工图纸,确定筋的预留部位及作好预埋铁件的下料,制作成型。(2)绑扎钢筋及安装模板时,依图示尺寸绑扎预埋件,必要时焊接固定,作好隐蔽资料。(3)浇注砼时,专人跟班复核校正钢筋,避免浇砼产生位移。6.4混凝土工程6.4.1施工准备(1)商品砼的选择及要求本工程结构转换层墙、柱采用C45,梁、板均采用C40商品砼。砼坍落度控制在180～200mm。(2)前仓的准备工作:a.清理模板内杂物,用水冲洗湿润模板,抄好水平标高标记。b.搭好施工通道,熟悉工长指定的砼浇灌路线、施工缝留设等技术交底。c.检查机具设备是否运转正常,电源线照明线路是否安全齐备。d选取有经验的专职振动棒工。(3)后仓的准备工作a.由工长下达任务书,确定商品砼用量和砼分阶段供应计划,由材料部门向搅拌站提供砼计划用量。b.砼使用材料必须经检验合格,随车具备产品合格证。成立专门计量工作小组,专人计量、随时抽检商品砼的坍落度。专人操作机械、专人制作试件等。计量工必须了解主体结构各部位的砼标号。施工时前、后仓应随时取得联系。6.4.2混凝土的浇灌程序(1)泵送砼施工总流程商品砼送入现场砼泵竖直输送施工楼面输送管水平输送到砼浇筑施工点砼布料并浇灌(2)泵送砼的浇灌程序砼的浇灌采用一台泵机施工,管道从左向右铺设,先浇筑墙柱后浇筑梁板,梁柱核心部位砼为C45,沿浇注路线的浇注宽度为1.5～2米。6.4.3砼浇灌振捣方法(1)泵送砼前用水泥浆或水泥砂浆润滑受料斗、泵机和输送管道内壁。开始泵送时,速度宜慢,边送边观察泵的各部位工作情况和泵送压力,若无异常情况时再升至正常速度泵送。泵送应该连续进行,供应不及时可减缓速度,尽量不使其中断,如发现转运出现异常现象,宁可放慢速度也不要中途停泵。(2)中途停泵时应每隔4～5分钟开泵一次,使其正反鼓各转两个冲程,同时开始受料斗中的搅拌3～4转,以防砼离析(切忌连续搅拌引起骨料下沉)。若停泵时间过长(大于45分钟),宜将砼从泵机和输送管中清出。(3)受料斗上方应设金属网,以防止过大骨料或杂物混入。坍落度偏差过大的砼不得喂入受料斗,并严禁向受料斗加水,只允许加入与砼成分相同的砂浆,经充分搅拌后为料。斗内最少存料不得低于料斗上口200mm,以免降低吸入率,防止吸入空气形成阻塞。(4)使用插入式振捣器须快插慢拔,插点要均匀排列,逐点移动,顺序进行,不得遗漏,做到均匀捣实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍(一般为30—40cm)。振捣上一层时须插入下层5cm,以消除两层间的接缝。表面振动器(或称平板振动器)的移动间距,要能保证振动器的平板覆盖已振部分边缘。(5)在两内斜向分层浇筑,每层厚度不大于400mm.6.5.4砼养护工作混凝土派专人负责浇水养护,浇筑完毕后,在12h以内加以覆盖塑料薄膜和浇水,浇水次数以能保持混凝土有足够的润湿状态,养护期一般不少于七昼夜。掺有外加剂的混凝土养护不少于14d,养护强度达到1.2MPa以上方能上人操作。柱子和墙在未拆模前可采用模外淋水养护,拆模后采用草垫或麻袋将顶部包裹后淋水或浇水养护。梁底采用专人进行喷水养护。板面采用麻袋覆盖后浇水养护。6.5.5砼试件留置和编号混凝土试块按规定留设三组,一组为早期与结构同条件养护,用以确定混凝土拆模强度。一组为28天标准强度,一组为28天标准强度的