地下室模板工程施工方案泉州万科

地下室模板工程施工方案泉州万科资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。泉州万科城二期16～20#楼及地下室工程模板工程专项施工方案编制人:审核人:审批人:编制单位:南京建工集团有限公司编制日期:二零一四年六月二十日目录TOC\o"1-5"\h\z\u一、编制依据 1二、工程概况 1三、施工准备 23.1技术准备 23.2材料和机具准备 23.3划分所建工程施工区、段: 33.4测量定位 33.4.1.测量仪器及测量人员的配备 33.4.2.平面轴线控制 43.4.3.竖向测量控制 43.4.4.结构高程施工测量 53.4.5.施工抄平放线 53.5模板的测量控制 6四、模板支设施工 64.1地下室基坑砖胎模施工 64.1.1砖胎模设计及支护 64.1.2砖胎模的砌筑 84.1.3质量标准 94.1.3应注意的质量问题 104.2木模板施工 104.2.1剪力墙、柱模板支设 104.2.1工艺流程: 114.2.2操作要求 114.2.3墙柱模板制安的质量保证措施: 144.3梁、板模板 154.3.1支撑系统 154.3.2梁模板铺设 164.3.3平台模板铺设 174.4楼梯模板支设 18五、模板拆除 195.1柱模板 195.2梁板模板 19六、安全技术措施 19七、模板的维护及维修 201、模板使用注意事项 202、胶合板维修 21八、模板允许偏差及检验方法 21附件:柱、梁、板模板及支架计算书 22柱模板的计算 22梁支撑架计算书 31板模板支架计算书 35结论:梁模板支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 40模板工程专项施工方案

一、编制依据主要依据泉州万科城二期施工图、本工程施工组织设计、国家及福建泉州建筑施工安全规范和规程及本企业相关施工标准等。二、工程概况泉州万科城二期(16～20#号楼及地下室、A1～A8、B1～B10)工程由泉州市万科北峰房地产有限公司投资兴建,其中16~20#楼图纸为深圳市天华建筑设计有限公司设计,商业部分图纸由天津中鼎纪元工程设计有限公司设计。工程位于泉州市丰泽区北峰片区江滨路东侧、307省道西南侧、潘山东侧,总建筑面积213930.73平方米。其中地下室建筑面积为54262.41平方米,16～20#楼地上建筑面积为128997.32平方米,商业部分建筑面积为30671平方米。16～20#楼地下三层,地上26～48层,商业部分地上1～3层,主要建筑用途为住宅、商业、车库等。本工程地下室-3F非人防区层高3.6m,人防区层高3.75m,-2F层高为3.6m,-1F层高为4.60m。本工程地下室基础分两种形式:桩筏基础和桩基础承台基础,其中17、18、20#楼为2m厚筏板基础,16、19#楼为桩承台基础,地下室底板与承台混凝土需同时施工,混凝土体积相对较大,故基础底板面以下基础采用砖胎模施工。本工程地下室结构为框剪结构,剪力墙最大厚度为500mm,地下室梁设计为井字梁,各结构几何尺寸变化较大,拟采用木模板体系和钢管支承体系施工。地下室局部较大截面梁为700×800mm(净跨7350mm,层高3.75m),在模板施工时需对局部较大截面梁区域的模板支承系统进行加密处理。本方案适用地下室5米层高以下的木模板施工,地下室上部结构采用的模板体系:16#、19#采用铝模、17#、18#采用钢铝模、20#采用铝钢木混合模板。对于主楼结构的模板施工,我司根据施工进度另行编制各专项施工方案,对20#楼降板局部超出5m的模板施工,另行编制高支模专项施工方案。三、施工准备3.1技术准备项目部组织技术人员熟悉图纸,认真学习掌握施工图的内容、要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在疑点作好记录,经过会审,对图纸中存在的问题,与设计、甲方、监理共同协商解决,取得一致意见后,办理图纸会审记录,作为施工的变更依据和施工操作依据。熟悉各部在截面尺寸、标高制定模板初步设计方案。本工程为提高现浇混凝土工程质量进而达到优良混凝土效果,同时根据本工程的结构特点,结合我公司在高层施工中的经验,考虑具有应用简单,布置灵活,拆装方便,工作效率高等优点,决定地下室基础采用砖胎模,地下室梁、板、柱和剪力墙采用木模板体系与钢管支撑系统相结合的模板体系。本工程砖胎模体系所材料主要包括:灰砂砖、Pa42.5普通碳酸盐水泥、中砂、18厚胶合板、80×80木枋、48×3.5钢管、顶托。本工程所需模板体系主要包括:框架柱模板、剪力墙模板、梁板模板,其主要支模方式及体系选择如下。主要部位模板体系工程部位模板体系1．梁、板、18厚胶合板、100´100mm木枋、钢管支撑、螺杆、顶托2.剪力墙、方柱18厚胶合板、100´60mm木枋、钢管支撑、螺杆、步步紧3．楼梯18厚胶合板、100´60mm木枋、钢管支撑、螺杆、顶托3.2材料和机具准备3.2.1材料:砖胎模:灰砂砖、Pa42.5普通碳酸盐水泥、中砂。灰砂砖进场后要码堆放置,水泥放置在仓库内严防淋雨。梁板剪力墙:模板进场后要码放整齐,防上变形;所有进场木枋均需刨直使用,且规格大小一致。螺杆加工根据要求分类加工,如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。支撑系统:ф48mm×3.5钢管、各种规格扣件、顶托及小型型钢、18厚模板,木方(用于剪力墙和柱100×60mm,用于梁板底模100×100mm),螺杆薄铁皮等。支撑杆要整理,有破损、大范围裂缝(特别是焊缝脱开)、弯曲度较大的支撑杆均需替换。连接、固定支撑杆用的卡扣应整理,有破损等缺陷的均需替换。工具:锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。脱模剂:水质脱模剂。海绵条:2mm厚~20mm厚。3.3划分所建工程施工区、段:根据本工程3.4测量定位结构整体效果是经过施工的各道工序来保证的,测量放线作为先导工序贯穿于各施工环节。平面轴线测量和垂直度控制的准确性,直接影响到结构质量,因此抓好平面轴线测量控制和垂直度控制是保证工程质量的先决条件。本工程放线时凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出,凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。另外,为保证测量放线自身的精度,施工现场测量人员须经挑选并经过培训,在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺,按规定检验仪器,检定钢尺,从而保证测量放线工作顺利进行。本工程绝对标高16.8m为±0.000标高,地下室所在面层标高数据均为绝对标高,地下室基础分人防区和非人防区,两区域的结构面有150m高差,地下室各楼层结构从以横向轴线H为分界向两边有1%的放坡,同时也存在无放坡区域。设计中的特别,要求在测量工作中注意高程控制和轴线位置的精准。3.4.1.测量仪器及测量人员的配备设备名称数量人员配备全站仪2本工程设测量放线组,并设专人全面负责工程的测量工作,测量人员不少于6人水准仪6经纬仪2铅重仪10钢卷尺153.4.2.平面轴线控制(1)、引测地下室部分的主轴线,精确地把垂直度控制点引测基坑边坡上,因地下室面积较大同时轴线控制点在每栋楼的两侧也有临时测控点,引测必须复核无误后做好标记。再根据各层施工平面图放出相应的轴线及柱、梁和各种洞口等位置。(2)、对测量所需的大量数据可采用电脑放样进行计算,利用AutoCAD软件中按照图纸的实际比例进行放样,可迅速得出距离及角度等所需的精确数据,现场专门配备数台装有AutoCAD软件的电脑配合全站仪进行测量。(3)、在不阻碍施工及施工车辆行走的地方设置标志桩,在标志桩的周围设置保护围栏。3.4.3.竖向测量控制(1)、本工程±0.000以下三层地下室面积较大,在竖向测量上采用内控法进行,地下室各层楼面按区域结合测量控制需要,定制矩形控制网,控制网点位置预留200×200mm的孔洞。各楼层控制点拟用铅重仪进行施测。(2)、地下室基础底板面上控制点的设置:将70×70×5mm的铜板按预定位置浇筑埋固于地下室基础底板面,铜板面应呈水平面,四周用水泥浆批筑成30mm高护栏,并设5mm厚钢防护盖板。经量距、测角核准,保证测距精确不低于1/10000,测角精度不低于20〃后,把纵横控制线刻于钢板面(刻线交点控制在直径0.5mm以内),钢板的刻划线组成一矩形控制网,此矩形控制网作为上盖施工全过程的垂直控制和测量放线。轴线控制点须经三方(即施工方、监理、业主)校验确保其准确无误,把误差控制在允许范围内。(3)、为保证电梯井井壁的垂直度,在电梯井墙的施工放线中,严格控制结构的竖向偏差,并结合楼板平面轴线测量进行相互复核。(4)、控制网的施测和以后施工的引测、复测皆应使用同一套测量工具。在其上各层楼面浇筑混凝土时,应在对应于控制点位置处均预留200×200mm的孔洞,并在预留孔四周砌设50mm高阻水圈,以阻挡施工用水流淌,保证测量工作正常。垂直测量每层均由设于基础面板上的初始控制线向上投测。(5)、基础底放线验收后,应将控制轴线引测至结构外表面上,并作为各施工层主轴线竖向投测的基准。轴线的竖向投测,应以建筑物轴线控制桩为测站。竖向投测的允许偏差应符合下表的规定项目允许偏差(mm)每层3总高H(m)H≤30530﹤H≤601060﹤H≤90153.4.4.结构高程施工测量(1)、以首层起始标高线作为该建筑物的高程测设的依据。(2)、建筑物各层柱筋接驳安装完毕后把水准点结合建筑物相应的标高引测至竖向钢筋上,用红油漆标示,再按施工图在柱筋上相应位置标上梁(板)底及板面等的标高标记。在拆除模板后把水准点标高精确引测到柱上并选择便于向上传递的位置作好标记。(3)、标高的竖向传递,应从首层起始标高线竖直量取,且应由三处分别向上传递。当三个点的标高差值小于3mm时,应取其平均值;否则应重新引测。标高的允许偏差应符合下表的规定。项目允许偏差(mm)每层±3总高H(m)H≤30±530﹤H≤60±103.4.5.施工抄平放线(1)、结构施工抄平放线1)、地下室施工-3F完成后,把轴线引测至上层楼板板面,并按施工图纸放出有关的墙和柱等截面尺寸线,有预留孔洞、管道、埋件等应按施工图纸在相应的位置上放出有关的标示(包括标高和截面等几何尺寸)。2)、施工层放线时,应先在结构平面上校核投测轴线,再测设细部轴线和墙、柱、门窗洞口等边线,放线的允许偏差应符合下表的规定。项目允许偏差(mm)外廓主轴线长度L(m)L≤30±530﹤L≤60±1060﹤L≤90±15L﹥90±20细部轴线±2承重墙、梁、柱边线±3非承重墙边线±3门窗洞口线±33.5模板的测量控制3.5.1投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线,并以该轴线为起点,引出其它各条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线,以便于模板的安装和校正。3.5.2标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时,可采取间接引测的方法,即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点,作为上层结构构件模板的基准点,用来测量和复核其标高位置。3.5.3找平模板承垫底部应预先找平,以保证模板位置正确,防止模板底部漏浆。常见的找平方法是沿模板内边线用1:3水泥砂浆抹找平层,另外,在外墙、边柱部位,继续安装模板前,要设置模板承垫条带,并用仪器校正,使其平直。四、模板支设施工4.1地下室基坑砖胎模施工4.1.1砖胎模设计及支护地下室基础因混凝土体积较大,承台与地下室底板需同时浇筑,基础底板以下需采用砖胎模。承台和筏板基础底浇筑混凝土垫层后,在承台和筏板基础的结构边界砌筑灰砂砖墙体作为混凝土结构的模板。考虑砖胎模对土方的支护作用,防止土方侧压力作用造成砖胎模的坍塌,对不同深度的基坑砖胎模设计不同的厚度(详见:表:地下室基础砖胎模设计、砖胎模砌体示意图),同时在土方回填夯实时用模板、方木、钢管在新砌砖胎模内侧进行临时支护,待回填土夯实和底板垫层浇完毕,绑扎钢筋时拆除支护系统(详见:砖胎模内侧支护示意图)。表:地下室基础砖胎模设计砖胎模高度(h)砖胎模厚度(b)砖胎模材料砖胎模垫层h≤800mm240mm蒸压灰砂砖砌体,砌筑砂浆强度等级为M75水泥砂浆垫层100厚C15商品砼,宽度超出砖砌体墙外侧100mm800mm＜h≤1500mm370mm1500mm＜h≤mm490mmh＞mm630mm砖胎模砌体示意图砖胎模内侧支护图4.1.2砖胎模的砌筑4.1.2.1施工工艺流程垫层面弹线→计算排砖模数→基层湿润→砌筑→顶部找平→支护4.1.2.2施工方法(1)浇水:砖必须在砌筑前1~2天浇水湿润,砖含水率为10%~15%,以保证砌体与砂浆的良好粘结。(2)砂浆搅拌:砂浆采用M75水泥砂浆,砂浆集中搅拌。在砂浆搅拌场设置磅秤,按配合比准确计量每一斗砂浆用料的重量,算出水泥参量。精度:水泥±2%,砂控制在±5%以内。采用机械搅拌,搅拌时间不少于120秒。砌筑砂浆应随搅拌随使用,水泥砂浆必须在4小时内使用完,不得使用过夜砂浆。(3)砌筑形式:砌筑形式为三顺一丁,上下皮竖缝相互错开不小于砌块长度的1/3。砌筑高度2m以内可一次砌筑到顶砖位置,超出2m墙体分两次砌筑,下次砌筑前一定要在砌筑前做好洒水湿润,清理基层等准备工作才能开始砌筑。(4)排砖撂底:根据弹好砖胎模位置线,认真核对墙垛的长度尺寸是否符合排砖(砌块)模数。若有破活、七分头应排在墙体中间。宽度小于1m的墙,应选用整砖砌筑,半砖和破损的砖应分散使用在受力较小的部位。灰砂砖墙砌筑前,应在砌筑位置上弹出墙边线,以后按边线逐皮砌筑,一道墙可先砌两头的砖,再拉准线砌中间部分。第一皮砌筑时应试摆。不够整块的能够砍砖(5)盘角:砌墙前应先盘角,每次盘角不要超过5层,新盘的大角应及时进行吊靠,如有偏差要及时修整。盘角时要仔细控制好灰缝大小,使水平灰缝均匀一致。大角盘好后再复查一次,平整度和垂直度完全符合要求才可挂线砌墙。(6)挂线、砌筑:采用外手挂线,小线要拉紧,每层砖都要穿线看平,使水平灰缝均匀一致、平直通顺。砌砖竖缝宜采用刮浆法。竖缝应先批砂浆后再砌筑。灰缝应横平竖直。水平灰缝宽度宜控制在12mm左右,竖向灰缝宽度宜控制在20mm左右,水平灰缝的砂浆饱满度不得小于80%;竖缝宜采用内外临时夹板夹住后灌缝,不得出现透明缝,严禁用水冲浆灌缝。砌筑墙体时墙底脚铺好旧层板,以便接落地灰,并随砌筑随勾缝,随砌随将舌头灰刮干净,及时清理落地砂浆,并收入灰槽搅拌使用。(7)拉结、留槎:砌筑墙体转角交接处必须留斜槎,槎子长度不应小于墙体高度的2/3,槎子必须平直、通顺。(8)墙面勾缝:勾缝宜采用平缝,必须随砌随勾,并使灰缝光滑密实,应做到横平竖直、深浅一致、搭接平整并压实抹光,不得有丢缝、开裂和粘接不牢等现象。4.1.3质量标准1、砌体上下错缝,无2皮砖的通缝(通缝指上下两皮砖搭接长度小于25)。2、砌体接槎处砂浆密实,缝、砖平直,每处接槎部位水平灰缝厚度小于5或透亮的缺陷不超过5个。3、构造柱留置位置正确,大马牙槎先退后进;上下顺直;残留砂浆清理干净。4、砌体表面平整度、垂直度、灰缝厚度校正必须在砂浆终凝前进行。5、允许偏差项目(具体见下表)项次项目允许偏差检验方法1轴线位置偏差10拉线和尺量检查2垂直度每层5用2米托线板检查全高≤10米10用经纬仪或吊线和尺量检查>10米203表面平整度清水墙柱5用2米靠尺和楔形塞尺检查混水墙柱84水平灰缝平直度清水墙7拉10米线和尺量检查混水墙105水平灰缝厚度(10皮砖)±8与皮数杆比较尺量检查4.1.3应注意的质量问题1、水平灰缝大小不均:盘角时灰缝要掌握均匀,砌砖时小线要拉紧,防止一层线松,一层线紧。2、墙面粗糙:舌头灰未刮干净,半头砖集中使用造成通缝;墙背面平整度偏差大;砖墙错层。半头砖要分散使用在较大的墙体上,砌筑墙体时,采用外手挂线。3、砌筑砂浆应满足JC890-中表1要求,并在拌成后2h至3h内用完,施工期间最高气温超过30度时应在2h内用完,30度以下时应在3h内用完。砂浆稠度宜控制在50~70mm。4.2木模板施工4.2.1剪力墙、柱模板支设安装模板前,应按放线位置钉好压脚板,压脚板内边线所处位置要考虑模板厚度所需要的宽度。模板安装时,在柱或剪力墙钢筋中安装好横向定位钢筋,以保证在坚固拉杆时确保结构构件的几何尺寸。横向模板定位钢筋的设置:独立柱水平交叉各一条,竖向间距为550mm;剪力墙和剪力墙柱墴向梅花形分布,间距为550mm。4.2.1.1柱模板支设模板采用胶合板,外侧先安装竖向木枋,背楞间距为250mm;再安装横向木枋,使结构柱四周横向木枋组成柱箍,柱箍再由φ12螺杆及步步锁紧。柱箍间距根据混凝土对模板产生侧压力的大小,设置不同间距,柱下端1/3内间距为250mm,上端2/3区域内间距为400mm。为确保独立柱模板受混凝土入模冲击和混凝土振捣时失稳,柱模板安装时要与楼面模板体整体相连,同时在柱四周的柱身增加斜支撑及拉杆,使模板体系整体稳定;斜支撑件采用钢管,上端加顶托支撑在柱箍处,共设设二道,支撑点间距为1.2m,拉杆同柱箍间距。柱模安装时,要边安装边校正其垂直度,安装完成后,还要检查复核其垂直度及柱顶对角线。4.2.1.2剪力墙模板支设剪力墙模板的安装与柱模板支设有些类似,与独立柱不同的是支撑杆件支撑在剪力墙模板两侧的水平钢管上,模板的竖向背楞木枋外加水平双钢管,再用水平对拉螺杆穿过剪力墙用蝴蝶扣锁紧双水平钢管。剪力墙及柱木模板施工前先根据施工图进行模板放样,预先进行对拉螺杆的打孔,打孔为梅花形布设。模板安装、加固完后检查效正垂直度和平整度。4.2.1工艺流程:弹墙柱定位尺寸线→做找平层、定位墩→模板放样→安装墙柱模板→安装墙柱水平、竖向木方及柱箍或剪力墙水平钢管→安装对拉螺杆及加固→自检→报监验收→质检,合格后进行下一道工序。墙柱模板安装完后,再进行一次全面检查,质检合格后方可与满堂脚手架拉结固定。4.2.2操作要求本工程墙柱模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置见表4.2.2独立柱设置、4.2.3剪力墙、柱设置表4.2.2独立柱(见独立柱模板布置示意图)柱规格柱箍间距/mmB方向H方向100×60木枋/根ф12对拉螺栓/道100×60木方/根ф12对拉螺栓/道1000×650mm5005252800×800mm600442850×600mm55030600×600mm30独立柱模板布置示意图φφ12螺杆独立柱双拉杆布置剖面图Φ48×35钢管80x80木枋表4.2.3剪力墙、柱布置墙的规格100×60竖向木枋间距b(mm)双钢管外龙骨间距h(mm)ф12对拉螺栓(梅花形布置)竖向间距a(mm)横向间距h(mm)500厚300550400550500厚300550450550400厚300550450550350厚300550450550300厚300550450550250厚3005504505504.2.3剪力墙、柱布置平面图1)墙柱模板均采用18mm厚模板,配置Φ12通丝螺栓、100×60mm木枋及钢管进行加固。支设方法,先对墙柱模板进行定位放线,内置混凝土支撑杆或钢筋以控制墙柱截面尺寸,然后将拼好的大模板按模板定位线进行安装,钉好竖向木枋(250~300mm间距),并沿螺杆孔穿上螺杆,待水平钢管装上之后,将螺杆紧固,并支设支撑或进行拉结,以防倾倒。同时用支撑或拉杆上的螺栓进行墙柱模垂直度的调节。2)剪力墙、柱水平定位钢筋或混凝土条间距600mm,柱根部每侧不少2个,剪力墙梅花形布设。3)墙柱竖向木枋间距为250~300mm,螺杆间距水平距离为400～450mm及竖向均为550mm。4)墙柱根部第一排螺杆离地小于200mm,最上一排螺杆离平台距离小于500mm.。5)剪力墙两侧斜撑支撑间距不超过3000mm,斜撑顶在水平钢管上。6)墙柱模板根部应预留清扫口,清扫口大小为150mm×150mm,墙体清扫口间距不超过3m,每根柱模底部均应设置一个清扫口;在混凝土浇筑前、清扫完模板后,将清扫口钉牢封闭。4.2.3墙柱模板制安的质量保证措施:1)支设的墙柱模板,其标高、位置应准确,支设应牢固。2)墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严,以防漏浆。3)剪力墙模板的拼装的板与板之间的拼装缝外钉一道100mm的模板条封盖,4)上层模板与已浇筑的墙体搭接200mm,为了防止混凝土浇筑时漏浆,模板底部用双面胶粘贴海绵条,海绵条大小为20×20,根部处理示意图如图4.2.5所示。 图4.2.5上层模板与已浇混凝土塞缝示意图5)在模板竖楞与钢管横楞之间的空隙,用木方楔子塞紧。4.3梁、板模板4.3.1支撑系统梁板模采用满堂红钢管脚手架作为梁板模板的支撑系统。支撑系统如下图所示注:1-18mm厚胶合板2-板次楞木3-顶部封口托木4-木档5-通长夹木6-梁次龙骨7-梁主龙骨8-板主木楞楼面梁板支撑系统用Ф48×3.0钢管、扣件和顶托搭设。梁模板支撑的钢管垂直于梁轴线的布置方式,板模板支撑时采用平行于板短向而布置,并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计确定,跨距一般不宜大于900mm,步距不宜大于1.5m。支顶安装前,应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装立杆时要考虑层高、板厚和梁高以及梁位等。可调顶托调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足不够架高度时,可增加可调托座进行调节。在安装好立架的同时,安装好水平模杆和剪刀撑。立杆安装应垂直,上下连接钢管应在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐,并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除脚手架剪刀撑必须连接固定外,还必须在脚手架钢管连接部位以及最上层脚手架顶托下端纵横设φ48×3.0mm水平钢拉杆一度,在底架下端离支承面200mm高处设通长φ48×3.0mm扫地杆,水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。立杆必须牢固地支承在钢筋混凝土面上,并在立杆底座下铺设木枋垫板。支撑安装完成后,应认真检查支架是否牢固,发现问题,立即整改。4.3.2梁模板铺设复核梁底标高,校正轴线位置无误后,搭设和调平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑),在横楞上铺放梁底板固定,然后绑扎钢筋,安装并固定两侧模板。对于跨度L≥4m或悬挑长度L≥2m的梁,支模时按设计要求起拱,其中跨度L≥4m的梁底起拱为L/400,悬臂梁自由端起拱L/300,曲梁跨中预起拱L/400。1)工艺流程复核梁底标高校正轴线位置→搭设梁模支架→安装梁模底板→安装两侧梁模→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁模连接固定→安装梁钢筋→穿对拉螺栓→自检。操作要求普通模板工程梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置见表4.3.4表4.3.4梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置梁规格梁底两侧立杆间距(mm)梁底增加承重立杆根数(根)梁底立杆纵距(mm)梁底100×100木方间距(mm)梁侧100×100木方间距(mm)ф12穿梁螺栓排数及计算跨度(mm)700×800梁宽＋5000≤950≤300≤4002@≤500600×800≤350≤3502@≤550500×800≤1100≤350≤4501@≤500450×750≤400≤4001@≤550400×700≤400≤4001@≤550450×600≤400≤4001@≤500400×600≤400≤4001@≤550300×800≤400≤4001@≤550200×800≤400≤4001@≤650350×600≤450≤4501@≤750300×600≤450≤4501@≤650250×6000200×600300×500≤500≤500250×500≤450≤5000注:1.脚手架步距为1.5m,扫地杆距地≤200。纵向或横向水平杆与立杆连接时,采用双扣件。2.截面大于0.45m2的梁,脚手架、梁木方及螺栓设置见高支模(超高支模)工程专项施工方案。梁高≥700,必须使用穿梁螺栓。梁板交接处下方必须用木枋支撑,以板模压梁侧模。梁斜撑用板条或短木枋,角度在45°～60°,支撑在侧模上部横木枋上,间距为@1000mm。高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起,马凳用的钢筋直径应不小于Φ16mm,马凳间距为@1000mm。梁板跨度超过4m的均应起拱,起拱高度为全跨长度的L/400;跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/300;曲梁跨中预起拱L/400。3)梁模板支设的质量保证措施:梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确,加固牢靠。起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等,均应按模板设计要求布置。纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m,纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。采用扣件钢管脚手架作支撑时,扣件要拧紧,梁底支撑间隔用双卡扣,横杆的步距要按设计要求设置。4.3.3平台模板铺设工艺流程:搭设支架、调整标高→ 安装板底木方→调整楼板下皮标高及起拱→铺设模板→检查模板上皮标高、平整度 操作要求普通平台模板工程板底脚手架、木方设置见表4.3.3表4.3.3平台模板工程板底脚手架、木枋设置楼层立杆横距/mm立杆纵距/mm板底横向钢管间距/mm木方间距/mm层高小于5m100011001100500层高大于5m见高支模(超高支模)工程施工方案楼板模板支设的质量保证措施:楼板模板下必须有木枋。平台木枋搭接处,应错开或加间距400mm的木枋来加强。平台满堂脚手架沿全高加剪刀撑。单块就位组拼时,每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接,然后向中央铺设。模板块较大时,应增加纵横楞。检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。安装就位后,立即与梁、墙模板连接。采用钢管脚手架作支撑,在支柱高度方向每隔1.5m(第一步为1.8m)设一道双向水平拉杆。4.4楼梯模板支设4.4.1楼梯模板安装施工工艺流程搭设支架及拉杆→调节支架坡度→支设底模(绑扎钢筋)→支设楼梯侧模→支设全封闭式踏步模板。操作要求1)梯板模板接缝处下方必须有木枋。2)梯板木枋搭接处,应错开或加间距400mm的木枋来加强。梯板满堂脚手架沿全高加剪刀撑。4.4.3楼梯模板支设的质量保证措施:1)支设之前,对楼梯模板进行计算,利用楼梯的坡度值和坡度系数,进行各部分尺寸的计算。2)平台梁里侧模、梯段板底模、梯段侧模、踏步模板下料应准确,减少误差,支设应牢固。3)踏步模板采用全封闭式支设,踏步阴阳角应保证方正、顺直。踏步模板支设如图4.4.1所示。图4.4.1楼梯踏步全封闭式模板支设示意图10100×60木方压顶踏步模板封闭φ48×3.5钢管支撑待浇混凝土楼梯踏步底部模板踏步底部模板10100×100踏步底部木方支撑楼梯模板采用封闭式支模的方法,在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏,以及砼的振捣充分。其工艺为:根据图纸设计的标高,搭设平台架、平台楼梯梁门式架,安装模板,然后计算出楼梯踏步的斜底板,搭设架子并在斜板下钉倒锲,以防斜板下滑。在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度,弹线钉梯步侧板,用压条钉牢。根据大样分出梯步级数,待钢筋扎完后再钉制踏步侧板,在钉踏步面板时,要求踏步面板压在侧板上,而且钉牢。五、模板拆除5.1柱模板模板拆除前必须写好拆模申请单,经监理公司同意后方可拆除。柱模板只能在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。先拆掉斜支撑及斜拉杆,然后拆掉柱箍,最后用撬棍轻轻撬动模板,使模板与混凝土脱离,将模板逐块传下堆放。5.2梁板模板梁板混凝土强度必须达到表5.2-1要求后,必须写好拆模申请单经监理公司同意方可拆除。拆除模板和支顶时,先将脚手架可调顶托松下,用钢钎撬动模板,使模板卸下,取下模板和木枋,然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。模板拆除后,要清理模板面,涂刷脱模剂。楼梯模板的拆除与楼板模板的拆除方法相同。表5.2-1模板拆除时梁板混凝土强度要求结构类型结构跨度设计强度标准值百分率(%)梁≤8m≥75＞8m≥100板≤2m≥50＞2m、≤8m≥75六、安全技术措施1、成立以项目经理为中心的领导班子,对本工程存在的实际问题做了充分的分析后,决定采用满堂红钢管脚手架方式建立支模系统。2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、对钢管、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格钢管、配件。4、搭设在混凝土地坪上的脚手架立杆底座下应铺设垫板或垫块。5、不配套的钢管与配件不得混合使用于同一脚手架。6、钢管支撑架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得相对进行,以免结合处错位,难于连接。7、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求,并与立杆、水平杆的搭设同步进行。8、水平加固杆应设于通长设置,剪刀撑应要与立杆连牢。9、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。10、模板支撑和支撑系统搭设完毕后应经监理工程师检查验收,合格后方准使用。11、用塔吊料斗浇筑混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在楼板上。12、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。14、支撑架经单位工程技术负责人检查验证并经监理工程师确认不再需要时,方可拆除。15、支模完毕,经施工主管组织有关人员验收合格后,方能进行钢筋安装。16、支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下,应从外排栅安全通道进入工作面。17、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。18、拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。19、支模搭设、拆除和砼浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护。20、混凝土浇筑时,安全员专职观察模板及支撑系统的变化情况,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。七、模板的维护及维修1、模板使用注意事项吊装模板时轻起轻放,不准碰撞已安装好的模板和其它硬物;在模板吊运就位时要平稳、准确、不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时,要注意保护模板下口海绵条。严格控制拆除时间,拆除时按程序进行,禁止用大锤敲击或撬棍硬撬,以免损伤砼表面和棱角。模板与墙面粘结时,禁止用塔吊吊拉模板,防止将墙面拉裂。拆模时要注意对成品加以保护,严禁破坏。2、胶合板维修胶合板运输堆放防止雨淋水浸;胶合板严禁与硬物碰撞、橇棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象,以保证板面覆膜不受损坏;切割或钻孔后的模板侧边要涂刷,防止水浸后引起覆膜多层板起层和变形;胶合板模板使用后及时用清洁剂清理,严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角;对操作面的模板要及时维修,当板面有划痕,碰伤或其它较轻缺陷时,用专用腻子嵌平、磨光,并刷木模保护剂,当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时,将模板破损部分切掉四周刷封边漆,然后重复利用。八、模板允许偏差及检验方法模板允许偏差及检验方法必须满足混凝土结构施工及验收规范GB50204-的要求,如表8-1所示。表8-1项次项目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置5尺量检查2标高±5水准仪或拉线检查3截面尺寸±10尺量检查4相邻两板面高低差2直尺和尺量检查5表面平整度52m靠尺和塞尺检查6预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查7预埋管预留孔中心线位移38预埋螺栓中心线位移2外露长度+10,-09预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10,-0附件:柱、梁、板模板及支架计算书柱模板的计算一、柱模板计算书柱截面宽度B(mm):600.00;柱截面高度H(mm):600.00;柱模板的总计算高度:H=5.0m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;二、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3;对拉螺栓直径(mm):M12;2.柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型:矩形;宽度(mm):80.00;高度(mm):100.00;壁厚(mm):5.00;钢楞截面惯性矩I(cm4):241.42;钢楞截面抵抗矩W(cm3):48.28;柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:1;3.竖楞信息竖楞材料:木楞;宽度(mm):80;高度(mm):80;竖楞肢数:2;4.面板参数面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H--模板计算高度,取3.000m;β1--外加剂影响修正系数,取1.000;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2,取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=270mm,且竖楞数为3,面板为2跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m;面板的最大弯距:M=0.125×27.021×270×270=1.97×105N.mm;面板最大应力按下式计算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mmf--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值:σ=M/W=1.97×105/2.70×104=7.296N/mm2;面板的最大应力计算值σ=7.296N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2,满足要求!2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下:其中,∨--面板计算最大剪力(N);l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m;面板的最大剪力:∨=0.625×27.021×270.0=4559.743N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2);∨--面板计算最大剪力(N):∨=4559.743N;b--构件的截面宽度(mm):b=500mm;hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;fv面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面受剪应力计算值:τ=3×4559.743/(2×500×18.0)=0.760N/mm2;面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力τ=0.760N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2,满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下:其中,ω--面板最大挠度(mm);q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m):q=47.71×0.50＝23.85kN/m;l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm;E--面板弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--面板截面的惯性矩(mm4);I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm面板最大容许挠度:[ω]=270.0/250=1.080mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×270.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.286mm;面板的最大挠度计算值ω=0.286mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.080mm,满足要求!四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm,竖楞为大于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木楞,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64.00cm3;I=60×80×80×80/12=256.00cm4;1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中,M--竖楞计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm;q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m;q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m;竖楞的最大弯距:M=0.1×7.296×450.0×450.0=1.48×105N.mm;其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2);M--竖楞计算最大弯距(N.mm);W--竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.40×104;f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.48×105/6.40×104=2.308N/mm2;竖楞的最大应力计算值σ=2.308N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2,满足要求!2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中,∨--竖楞计算最大剪力(N);l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m;q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m;竖楞的最大剪力:∨=0.6×7.296×450.0=1969.809N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);∨--竖楞计算最大剪力(N):∨=1969.809N;b--竖楞的截面宽度(mm):b=60.0mm;hn--竖楞的截面高度(mm):hn=80.0mm;fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:其中,ω--竖楞最大挠度(mm);q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m):q=47.71×0.27=12.88kN/m;l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm;E--竖楞弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.56×106;竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.800mm;竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm;竖楞的最大挠度计算值ω=0.147mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.800mm,满足要求!五、B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3;I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4;柱箍为2跨,按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的;P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.270×0.45/1=6.57kN;最大支座力:N=9.798kN;最大弯矩:M=0.233kN.m;最大变形:V=0.034mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.23kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3;B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.67N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值σ=1.67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.034mm;柱箍最大容许挠度:[ω]=300.0/250=1.200mm;柱箍的最大挠度ω=0.034mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.200mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力;A--对拉螺栓有效面积(mm2);f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000N/mm2;查表得:对拉螺栓的型号:M12;对拉螺栓的有效直径:9.85mm;对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2;对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN;对拉螺栓所受的最大拉力N=9.798kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3;I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4;柱箍为2跨,按二跨连续梁计算(附计算简图):其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的;P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.220×0.45/1=5.35kN;最大支座力:N=8.314kN;最大弯矩:M=0.167kN.m;最大变形:V=0.019mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.17kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3;H边柱箍的最大应力计算值:σ=1.194N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值σ=1.194N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.019mm;柱箍最大容许挠度:[V]=250.000/250=1.000mm;柱箍的最大挠度V=0.019mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力;A--对拉螺栓有效面积(mm2);f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000N/mm2;查表得:对拉螺栓的直径:M12;对拉螺栓有效直径:9.85mm;对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2;对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN;对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.314kN小于[N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!梁支撑架计算书支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB50017-)等规范。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.00。一、参数信息:1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.55;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30;脚手架步距(m):1.50;脚手架搭设高度(m):3.60;梁两侧立柱间距(m):0.90;承重架支设:无承重立杆,木方平行梁截面A;2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350;梁截面宽度B(m):0.700;混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000;梁截面高度D(m):0.800;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300;木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度(mm):100.00;木方的截面高度(mm):100.00;4.其它采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80;二、梁底支撑方木的计算1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN):q1=25.000×0.700×0.800×0.300=4.200kN;(2)模板的自重荷载(kN):q2=0.350×0.300×(2×0.800+0.700)=0.241kN;(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.700×0.300=0.840kN;2.木方楞的传递集中力计算:静荷载设计值q=1.2×4.200+1.2×0.241=5.330kN;活荷载设计值P=1.4×0.840=1.176kN;P=5.330+1.176=6.506kN。3.支撑方木抗弯强度计算:最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距(kN.m)M=6.506×0.900/4=1.464;木方抗弯强度(N/mm2)σ=1463805.000/166666.667=8.783;木方抗弯强度8.783N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,因此满足要求!4.支撑方木抗剪计算:最大剪力的计算公式如下:Q=P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力(kN)Q=6.506/2=3.253;截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×3252.90/(2×100.00×100.00)=0.488;截面抗剪强度计算值0.488N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2,因此满足要求!5.支撑方木挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:集中荷载P=q1+q2+p1=5.282kN;最大挠度(mm)Vmax=5281.500×900.003/(48×9500.00×8333333.33)=1.013;木方的最大挠度(mm)1.013小于l/250=900.00/250=3.600,因此满足要求!三、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,经过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力,P=6.506kN;计算简图如下:支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.550/0.300=2经过简支梁的计算得到:钢管支座反力RA=RB=(2-1)/2×6.506+6.506=9.759kN;经过传递到支座的最大力为1×6.506+6.506=13.012kN;钢管最大弯矩Mmax=2×6.506×0.550/8=0.895kN.m;截面应力σ=0.895×106/4490.000=199.231N/mm2;支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!四、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,经过扣件连接到立杆。五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=13.01kN;六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:横杆的最大支座反力:N1=13.012kN;脚手架钢管的自重:N2=1.2×0.129×3.600=0.558kN;楼板的混凝土模板的自重:N3=0.720kN;N=13.012+0.558+0.720=14.289kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.24;W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.49;σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.00N/mm2;lo--计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数,按照表1取值为:1.167;u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.700;a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a=0.300m;公式(1)的计算结果:立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m;Lo/i=2975.850/15.900=187.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205;钢管立杆受压强度计算值;σ=14289.312/(0.205×424.000)=164.396N/mm2;立杆稳定性计算σ=164.396N/mm2小于[f]=205.00满足要求!立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m;Lo/i=2100.000/15.900=132.000;公式(2)的计算结果:由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386;钢管立杆受压强度计算值;σ=14289.312/(0.386×424.000)=87.309N/mm2;立杆稳定性计算σ=87.309N/mm2小于[f]=205.00满足要求!板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB50017-)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):1.10;步距(m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):3.60;采用的钢管(mm):Φ48×3.0;扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80;板底支撑连接方式:方木支撑;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;楼板浇筑厚度(m):0.16;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土标号:C30;每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000;计算楼板的宽度(m):8.00;计算楼板的厚度(m):0.16;计算楼板的长度(m):8.00;施工平均温度(℃):25.000;4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300;木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=