电焊工高级技能鉴定理论试题

电焊工高级理论试题

1、正等轴测图各轴间的夹角均为(B)

A、60°B、120°C、131°D、41°

2、轴测图应用(A)投影法，能同时反应物体长、宽、高三个方向的形状。

A、平行B、中心C、侧立D、旋转

3、在正等轴测图投影中,三个坐标轴轴向变形系数的二次方和为(C)。

A、1B、1.24C、21)、2.24

4、在正等轴测图中，轴倾角均为(A)。

A、30°B、40°C、45°D、60°

5、在正等轴测图中，为作图方便，三个轴的轴向缩短率都取1,称为(D)缩短率。

A、标准B、放大C、缩小D、简化

6、在正等轴测图中，各轴向长度的放大比例都是(D).

A、1.11:1B、1.21:1C、1.12:1D、1.22:1

7、在画管道的斜等轴测图时，选定三个轴的简化变形系数都等于(B)。

A、0.5B、1C、1.5D、2

8、斜等轴测图三轴的轴向缩短率都是(D)。

A、1.1:1B、1.2:1C、1.3:1D、1:1

9、在画斜等轴测图时，一股选(C)轴为上下方向。

A、OXB、OYC、0ZI)、0X和0Y

10、对机件的部分结构，用大于原图形的(D)画出的图形，称为局部放大图。

A、上面B、数字C、形状D、比例

11、局部放大图应尽量配置在被放大部位的(D)。

A^上面B、下面C、左面D、附近

12、当同一机件上有几个被放大的部位时，必须用(C)依次说明。

A、阿拉伯数字B、英文字母C、罗马数字I)、汉语拼音

13、要使零件具有(C)就必须对零件的尺寸规定一个允许的变动范围，这个允许的变动量就

是尺寸公差。

A、适用性B、美观性C、互换性D、装配性

14、基本尺寸相同的，相互结合的孔和轴⑴)带之间的关系称为配合。

A、结合B、配合C、尺寸D、公差

15、基孔制配合，基准孔的代号为(0。

A、KB、DC、HD、W

16、反应工件表面微小峰谷的(D)和峰谷高低的程度，叫做表面粗糙度。

A、尺寸B、长度C、距离D、间距

17、当零件所有表面具有相同的表面粗糙度要求时，其代号应在图样的(C)统一标注。

A、左上角B、左下角C、右上角D、右下角

18、工件用不去除材料的方法获得表面R,的最大允许值为3.2um时应标注为(C)o

19、零件图是直接指导生产的重要(D)文件。

A、质量B、测量C、加工D、技术

20、标题栏内列出了零件的(C)、材料、比例、设计或生产单位等。

A、规格B、数量C、名称D、种类

21、看零件图时，应把试图、尺寸和形体结构三者密切结合起来，切勿孤立地进行(D)分析。

A、结构B、形体C、视图I)、尺寸

22、铸铁是含碳量w(C)(B)的铁碳合金，并含有杂质。

A、＞0.60%B、＞2.11%C、0.30%——0.60%D、＞1.30%

23、球墨铸铁中碳以(C)的形式存在，因此强度和塑性都较好。

A、片状石墨B、渗碳体C、球状石墨D、团絮状石墨

24、灰口铸铁中碳以(A)状形式存在。

A、片B、团絮C、球D、蠕虫

25、与钢相比，铸铁工艺性能的突出优点是(C)性好。

A、可焊B、淬透C、铸造I)、机加工

26、在相同含碳量的条件下，与白口铸铁相比较，可锻铸铁(B)。

A、硬度高B、塑性好C、韧性差D、可焊性差

27、在相同基体的情况下，球墨铸铁的强度和塑性在所有铸铁中是(A)的。

A、最好B、最差C、较好D、较差

28、铝合金根据成分和加工特点，可分为铸造铝合金和①)铝合金两类。

A、防锈B、硬C、锻造【)、变形

29、超硬铝是在硬铝中加入(B)元素组成的四元系合金。

A、硅B、锌C、碳D、格

30、目前工业上应用最广泛的铸造铝合金是(A)。

A-.铝硅系B、铝铜系C、铝系D、铝锌系

31、工业纯铝的导热性约为低碳钢的(B)。

A、2倍B、5倍C、7倍【)、9倍

32、工业纯铝的线膨胀系数约为低碳钢的(A)。

A、2倍B、4倍C、6倍I)、8倍

33、与铜比较，铝与氧的亲合力(D)。

A、小B、相同C、大一点D、很大

34、黄铜是由铜和(C)组成的二元合金。

A、碎B、馍C、锌D、锡

35、紫铜是指w(CU)299.5%的工业纯铜，表面呈(B)色。

A、淡黄B、紫红C、金黄【)、白

36、由铜和银组成的二元合金是(B)。

A、青铜B、白铜C、黄铜D、紫铜

37、紫铜经过冷加工变形，强度可提高(B)。

A、0.5倍B、1倍C、1.5倍D、2倍

38、青铜的强度和(A)比紫铜高得多。

A、耐磨性B、塑性C、韧性D、抗蚀性

39、铜的线膨胀系数比铁大(A)。

A、10%B、20%C、30%D、40%

40、我国现行标准按钛合金退火状态的室温平衡组织，将钛合金分为(B)。

A、2类B、3类C、4类D、5类

41、在所有的钛和钛合金中，用量最大的是(A)。

A、TC4B、工业纯铁C、TA7I)、TB2

42、8型钛合金的牌号是(0。

A、TA2B、TA7C、TB2D、TC4

43、不能热强化处理，必要时可进行退火处理，以消除应力的是(A)型钛合金。

A、aB、6C、a+BD、_1_业纯

(C)P=Pu•Pv•Pw(D)P=(Pu+Pv+Pw)/6

56、同一三相对称负载，接成星形或者三角形时，其总功率的关系是(A)。

(A)Pa=3Py(B)Py=3P4(C)Py=PZi(D)Py=2P^

57、相同电压下，负载作三角形连接时的有功功率是星形连接有功功率的(C)。

(A)JJ倍(B)l/百(C)3倍(D)l倍

58、三相异步电动机的启动转矩与(D)成正比。

(A)电流(B)电压(C)电流的二次方(D)电压的二次方

59、利用电阻降压法启动三相异步电动机会使电动机启动转矩按比例(A)。

(A)减小(B)增大(C)不变(D)随意变化

60、一台三相异步电动机，其铭牌上标明额定电压为220/380V,其接法应是(B)。

(A)Y/A(B)A/Y(C)△/△(I))Y/Y

61、为满足供电的可靠性，要求电力系统至少具备的备用容量为(B)。

(A)5%〜10%(B)10%〜15%(015%〜20%(D)20%〜30%

62、提高电网功率因数是为了(D)。

(A)增大视在功率(B)减少有功功率

(C)增大无功电能消耗(D)减少无功电能消耗

63、调整电力负荷,不能(0。

(A)提高供电的可靠性(B)提高电能质量

(C)提高电网输送能力(D)保证供电的合理性

64、置换动火时，常用的置换介质有(B)。

(A)氧气、氢气、水蒸气(B)氮气、二氧化碳、水蒸气

(C)氧气、二氧化碳、水蒸气(D)氮气、氧气、水蒸气

65、以气体为置换介质时，需气量一般为被置换介质容器体积的(C)以上。

(A)l倍(B)2倍(C)3倍(1))4倍

66.对于需操作者进入内部进行焊补的设备及管道，氧气含量应为(A)。

(A)18%〜21%(B)16%。〜18%(021%〜30%(D)30%以上

67.带压不置换焊补时，氢气、--氧化碳、乙快等的极限含氧量(体积分数)以不超过(A)为安

全值。

(A)l%(B)2.5%(03%(D)5.2%

68.带压不置换焊补时，容器及管道必须连续保持稳定正压，表压一般控制住(B)。

(A)0.010-0.015MPa(B)0.015-0.049MPH(C)0.05~0.08MPa(D)0.08MPa以上

69.在容器和管道内进行带压不置换动火时.以可燃易爆气体中的氧含量(体枳分数)不超过

(A)作为安全标准。

(A)l%(B)3%(05%(D)7%

70、某焊工在坠落高度基准面10m高处进行焊接与切割作业，其高处作业的级别为(B)。

(A)一级(B)二级(C)三级(D)四级

71、在(C)以上大风天气，不准进行高空焊接作业。

(A)四级(B)五级(C)六级(D)八级

72、登高作业时，单人梯和与地面的夹角应小于(A)。

(A)60°(B)45°(075°(D)90°

73、水下湿法焊接时,其焊接电流较大气中的焊接电流大(B)。

(A)10%(B)15%〜20%(C)30%(D)30%以上

74、由于乙焕对压力敏感，易发生爆炸，故利用氧乙燃气体进行水下切割时，只能在深度

小于(A)的水中进行。

(A)5m(B)6m(C)7m(D)8m

75、水下焊接作业时，绝缘电阻不得小于(A)。

(A)1MQ(B)2M0(C)2.5MQ(D)0.1MQ

76、电石必须装入专用的桶内，桶盖严密封闭，电石应放在距离地面(D)的木架上。

(A)50mm(B)1OOmni(C)150mm(【))200mm

77、登高作业时，应使用符合安全要求的梯子，梯脚与地面夹角不应大于(C)。

(A)40°(B)50°(060°(D)70°

78、人体遭受电击时，电击(A)会造成严重后果。

(A)心脏(B)肺部(C)肝部(D)四肢

79、金属表面与周围介质直接进行(B)反应而使金属遭到破坏，这种破坏叫做化学腐蚀。

(A)物理(B)化学(C)温度(D)腐蚀

80、在腐蚀物质的作用下，金属表面以同一(C)被腐蚀，这种腐蚀叫做均匀腐蚀。

(A)进度(B)厚度(C)速度(D)层次

81、金属的(A)性腐蚀是指金属材料中某一成分首先遭到破坏的腐蚀。

(A)选择(B)局部(C)应力(D)均匀

82、碳素钢管在水中的腐蚀主要与水中的溶解（D）有关。

（A）酸（B）碱（C）盐（D）氧

83、在稀硫酸和盐酸中，碳素钢管的腐蚀与溶液的浓度:B）。

（A）成反比（B）成正比（C）成比例（D）不成比例

84、当硫酸溶液体积分数超过（C）时，对碳素钢的腐蚀反而很小。

(A)50%(B)60%(070%(D)80%

85、铜合金管耐蚀性较强，常用于输送（A）液体、气体原料。

（A）化工（B）酸性（C）碱性（D）盐性

86、铸铁管的耐腐蚀性能（B）于碳素钢管。

（A）低（B）优（C）等（D）不高

87、硬聚氯乙烯管和软聚乙烯管对大部分酸、碱、盐和碳氢化合物有机溶剂等介质都有（B）

的耐腐蚀性,多用卜输送石油化工产品。

（A）较差（B）良好（C）特好（D）特强

88、管道安装施工现场多用（C）除锈，但效率低。

（A）机械（B）化学（C）人工（D）抛丸

89、金属表面锈蚀层（C）时，可先用锤敲打除掉,然后再用砂布等擦表面。

（A）一般（B）较薄（C）较厚（D）不厚

90、管材表面锈蚀不厚时，可直接用钢丝刷、砂布擦表面，直到露出金属（B）“

（A）颜色（B）本色（C）材料（D）光泽

91、涂漆环境温度不得低于（C）,否则应采取适当的防冻措施；天气恶劣时，不宜在室外涂

漆。

（A）0℃（B）2℃（C）5℃（D）7℃

92、涂漆层表面颜色应•致，流淌、漏涂、皱纹和涂层薄厚均匀程度都应符合（A）规定。

（A）设计（B）规范（C）标准（D）文件

93、油气集输处理站的天然气管道应刷成（D）。

（A）蓝色（B）棕色（C）红色（D）黄色

94、埋设在一般泥土中的管道应用（A）防腐层。

（A）普通（B）薄（C）加强（D）特加强

95、管道敷设在电阻率为5〜20。・限含盐量为0.05%〜0.75%和含水为（B）的腐蚀性较高的

泥土时，应采用加强防腐层。

(A)5%〜10%(B)5%〜12%(05%〜14%(D)5%〜16%

96、管道敷设在土壤中其电阻率小于5Q・m、含盐量大于(B),或穿越河流、公路、高速

公路的管道应做特殊级的加强防腐层。

(A)0.5%(B)0.75%(01.0%(D)L25%

97、沥青防腐层普通级的总厚度应大于(B)。

(A)2nun(B)4mm(C)6mm(D)8mm

98、沥青防腐层特加强级的每层防腐厚度为(C)。

(A)0.5mm(B)1mm(C)1.5mm(D)2mm

99、环氧煤沥青防腐层特加强级的总厚度应大于(B)。

(A)0.4nun(B)0.6mm(C)0.8mm(D)1.0mm

100、管道组对时，钢管短节长度应大于管径，且小小十(B)。

(A)0.4m(B)0.5m(C)0.6m(D)lm

101、管子组对时，对接偏差小于或等于(C),不允许割斜口。

(A)l°(B)2°(C)3°(1))4。

102、管螺纹和连接件要根据各处管道输送(C)不同而采月各种相应的填料，以达到连接严密

的目的。

(A)压力(B)温度(C)介质(D)流速

103、管道组对两管口螺旋焊缝或直缝间距错开量应大于或等于(C)。

(A)50mm(B)80mm(C)100mm(D'120mm

104、管子组对焊接壁厚大于或等于3mm,接口应是(B)。

(A)I形(B)V形(C)Y形(D))U形

105、管道焊接V形坡口的角度应是(【))

(A)60°〜62.5°(B)60°〜65°(C)60°—67.5°(D)60°〜70°

106、焊件两坡口之间的(A)叫做焊接坡口角度。

(A)夹角(B)锐角(C)钝角①)右角

107、钢管组对内壁错边量不应超过壁厚的(B),且不大于2mm。

(A)5%(B)10%(015%①)20%

108、管壁厚在3.0-9.0mm时,管道对口间隙为(B)。

(A)1.0~l.5mm(B)1.0〜2.Omm(C)1.0〜2.5mm(D)1.0~3.0mm

109、壁厚小于或等于5mn)的铝及铝合金管道组对时，内I壁错边量不大于(C)。

(A)0.3mm(B)0.4mm(C)0.5mm(D)1.Omm

110、管道手工焊接作业空间大于(A)。

(A)0.4m(B)0.3mm(C)0.5nim(D)1mm

111.管线组对中心线的线偏差量，地下不应大于(C).

(A)1mm/m(B)1.5mm/m(C)2mm/m(D)2.5nun/m

112、管道设计温度高于100℃或低于(B)时，螺栓螺母应涂以二硫化铝油脂、石墨机油或石

墨粉。

(A)10℃⑻()℃(C)-10℃(D)20℃

113、管道(C)连接时，为了保证接头质量应采取不同的坡口形式。

(A)粘接(B)珈接(C)焊接(D)对接

114、管道安装时需在主管上开孔时，最好(B)完成，并清除氧化铁等杂物。

(A)3次(B)l次(C)2次(D)多次

115、当管线需预留口连头时，应用(A)进行封堵。

(A)盲板(B)堵头(C)钢板(D)丝堵

116、油田集输管道施工时，敷设单根直径小于①219mm管道的施工带宽度不应小于(B)。

(A)12m(B)14m(C)16m(D)8m

117、集输管道施工时，敷设单根①219〜426mm管道时，施工带宽不应小于(B)。

(A)14m(B)16m(C)18m(D)20m

118、多管共沟地面布管时，应保证各条管道净距离不小于(B)。

(A)0.5m(B)Im(C)1.5mm(D)2m

119、布管轴线应符合设计要求，而且相邻管口错开(C),以便清管和处理管口。(A)100〜

120mm(B)100~150mm(C)100~200mm(D)100~250mm

120、地面布管时，应在两侧分别留出挖沟和机械行驶场地。布管应在管沟不堆土的侧进

行，布管距沟边距离不宜小于(D)。

(A)10.5m(B)0.7m(C)1.0m(D)1.2m

121、在集输油气处理站里，(D)管道应刷成蓝色。

(A)氧气(B)氢气(C)煤气(D)天然气

122、为防止流体逆向流动，顺向开启的是(C)。

(A)安全阀(B)截流阀(C)止回阀(D)截止阀

123、安全阀应(B)安装。

(A)水平(B)垂直(C)斜向(D)竖直

124、补偿器安装时预拉但(压缩)值必须符合设计规定，允许偏差为(C)。

(A)±12mm(B)±5mm(C)±1Omni(D)±20nun

】25、严密试验应在(A)试验合格后进行。

(A)强度(B)液压(C)气压(D)渗漏

126、做过(C)试验，并且检查合格的管道(容器)可免做气密性试验。

(A)强度(B)压力(C)气压(D)液压

127、气密性试验应在液压试验合格后进行，试验压力为设计压力的(B)。

(A)11.0倍(B)1.05倍(C)1.10倍(D)1.15倍

128、管道压力试验的设计压力小于或等于(B)时，也可以采用气体为试验介质，但应采取有

效的安全措施。

(A)10.4MPa(B)0.6MPa(C)0.8MPa(D)ll.OMPa

129、集输管道气密性试验压力为(C),介质为压缩空气；在管两端的介质试验压力后，进行

焊缝检查和压降试验。

(A)0.4MPa(B)0.5MPa(C)0.6MPa(D)ll.OMPa

130、管道系统试压时，压力表满刻度值应为被测压力(强度压力)的(C)。

(A)1.5〜11.6倍(B)1.5〜11.8倍(C)1.5〜2.0倍([))1.5〜2.5倍

131、真空试验属于严密性试密的一种，应在(B)试验合格后进行。

(A)密度(B)强度(C)充液(D)水压

132、管道系统试压时，压力表的精度不应低于1.5级，且压力表不能少于(B)。

(A)l块⑻2块©3块(D)4块

133、管道系统试压前，系统安装施工已完,支、吊、托架(B)工程也已完成。

(A)组装(B)安装(C)焊接(D)连接

134、液体试压注液时应(C)空气。

(A)排放(B)注入(C)排尽(D)放空

135.进行液体试验时，环境温度低于(A)时,应采取防冻措施。

(A)b*C(B)3*C(C)O*C(D)4C

136.埋地钢管道的试验压力应为设计压力的(B)，且不得低于0.4MPa。

(A)1.15倍(B)1.25倍(01.5倍(D)2.0倍

137.长输管道强度试验稳压(D),压降不大于1%为合格。

(A)lh(B)2h(C)3h(D)4h

138.集输管道宜分段进行气密性试验，每段不宜大于⑹o

(A)1km(B)13km(C)5km(D)10km

】39.冲洗管道应使用洁净水，冲洗舆氏体不锈钢管道时，水中的氯离子质量浓度不得超过

(C)o

(A)15mg/L(B)20mg/L(C)25mg/L(D)30mg/L

140.剪切的主要设备是剪床，剪曲线的剪床是(C)剪床。

(A)平口(B)斜口(C)圆盘(D)振动式

141.龙门前板机是斜刃剪切.与平刃朗切相比，(A)。

(A)剪切力大得多(B)剪切力小得多(C)剪切力相同(D)剪切速度快

142.龙门剪板机上下剪刃之间的间隙应根据被剪切钢板的(D)而定。

(A)宽度(B)长度(C)材质(D)厚度

143.使用卷板机滚制圆筒形或弧形工件时，要掌握好工件的曲率，其大小取决于轴根间的

(Oo

(A)受力(B)排列(C)距离(D)位置

144.用卷板机进行钢板卷圆的过程中，卷压过程的压力不足，将导致产生(D)的质量缺陷。

(A)内凹(B)外凸(C)腰鼓形(【))对缝距离大

145.使用四辑卷板机，发生(A)现象的原因是轴辑受力过大。

(A)鼓凸(B)歪扭(C)直线段(D)锥形

146.根据构件工作要求和应用范围的不同，钾接可分为强固钾接、紧密钾接、密固钾接三种,

其中(C)用丁高压容器构件。

(A)强固钾接(B)紧密抑接(C)密固钾接(D)都不适合

147.钾钉直径的确定要满足结构强度的要求，可根据构件的(C)进行选择或计算。

(A)材质(B)静载荷强度(C)厚度(D)重量

148.钾钉的直径和被卸件的总厚度相同时，半圆头钾钉、半沉头钾钉、沉头钾钉的钾钉杆长

度相比较，(A)o

(A)半圆头钏钉的最长(B)半沉头钾钉的最长

（C）沉头钾钉的最长（D）半沉头卸钉的最短

149.弯头多数是通过（A）制造的。

（A）有芯热煨（B）无芯热煨（C）冷弯（D）热轧

150.人工煨制弯管，其最小半径（B）钢管宜径。

（A）小于3.5倍（B）不小于3.5〜4倍（C）不小于4倍（D）不小于4.5倍

151.在外界气温低的情况下煨制工件，会导致工件向⑻的一边的弯曲变形大一些。

（A）表面积较小（B）表面积较大（C）表面性能差（D）表面性能好

152.EZNi-l焊条的焊芯成分是（A）。

（A）纯银（B）银铁（C）银铜（D）锲铁铜

153.铸铁焊条型号EZCQ中的“Q”表示（D）。

（A）熔敷金属中主要元素为碳（B）焊条用于铸铁焊接

（C）熔敷金属类型为铸铁（D）熔敷金属中含有球化剂

154.铸铁焊丝型号RZCH中的“H”表示（B）。

（A）焊丝（B）熔敷金属中含有合金元素

（C）熔敷金属类型为铸铁（D）焊丝用于铸铁焊接

155.我国目前采用的铸铁电弧热焊及半热焊焊条EZC（即Z248）和EZXiFe-l（即Z408），均采

用©型药皮。

（A）低氢（B）钛钙（C）石墨（D）氧化铁

156.灰铸铁采用焊条电弧焊焊接，当要求焊缝与母材同质时，应采用⑻焊条。（A）EZNi-

1（B）EZC（C）EZV（D）EZNiFe-l

157.灰口铸铁钎焊时所用焊料一股为（C）焊料。

（A）银粉（B）锡粉（C）黄铜（D）铅粉

158.铝及铝合金焊条是根据（B）分类来表示型号的。

（A）熔敷金属的化学成分（B）焊缝力学性能及焊芯成分

（0药皮类型（D）熔敷金属的抗拉强度

159.铜及铜合金焊条的型号是按（A）来编制的。

（A）熔敷金属的化学成分（B）焊态的焊缝力学性能

（0药皮类型（D）熔敷金属的抗拉强度

160.HS40USAICu、HSCuSi、ER50-2四种焊丝牌号中，(C)是铜及铜合金焊丝的牌号。

(A)HS401(B)SAlCu(C)HSCuSi(D)ER50-2

161.铝及铝合金焊丝中，(B)焊丝是通用焊丝，可焊接除铝镁合金以外的铝合金。

(A)纯铝(B)铝硅合金(C)铝钵合金(D)铝镁合金

162.焊接黄铜时,，可选用含硅量高的黄铜或硅青铜焊丝，以解决(C)蒸发所带来的不利影响。

(A)碳(B)硅©锌(D)铜

163.铜及铜合金焊条的焊芯采用氢弧焊用的标准焊丝，成分与被焊材料相对应，药皮大多

采用(B)型配方。

(A)钛钙(B)低氢(C)氧化铁(D)石墨

164.异种钢焊接时保证接头质量和性能的关键是(D)的选择.

(A)焊接方法(B)焊接工艺(C)焊接结构(D)焊接材料

165.奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接，为克服珠光体钢对焊缝的稀释作用，使焊缝金属得到的

组织基本上是奥氏体，应优先选用含(B)量高的焊接材将。

(A)铭(B)银(C)碳(D)铝

166.不锈钢复合钢板焊接，为了防止基体碳素钢对不锈钢熔敷金属产生稀释作用，建议对过

渡层的焊接选用(C)钢焊条。

(A)相应强度等级的结构(B)倍、锲含虽较高的奥氏体不锈

(C)相应成分的奥氏体不锈(D)相应成分的结构

167.计算时，厚药皮焊条药皮的质量系数一般取(B)左右。

(A)0.5(B)0.3(C)0.15(D)0.05

168.不开坡口的单面焊对接焊缝，当余高为h,焊缝宽度为c,板厚为6,间隙为b时，焊

缝金属横截面面积的计算公式为(A)。

(A)A=8b+2hc/3(B)A=8b+hc/3(C)A=6b+hc/2(D)A=6b+4hc/3

169.等边直角焊缝，焊角长度为1,焊缝长度为L,焊缝金属密度为P,焊缝高度因数为K,

焊缝金属的回收率为R；,则焊条消耗量W为(A)。

(A)W=12LKP/2xl000Rc(B)W=1LKP/2xlOOORc

(C)W=12LKP/RGXIOOO(D)W=12LKP/2RG

170.金属由焊丝到焊缝的转熔系数取(A)。

(A)0.92〜0.99(B)0.82〜0.85(00.72〜0.75(D)0.62〜0.65

171.预算中，焊剂消耗量约为焊丝消耗量的(C)

(A)3〜4倍(B)2〜3倍(C)0.8-1.2倍(D)0.5-0.6倍

172.BA007埋弧自动焊时，当焊丝消耗量为1000kg时，焊剂消耗量的估计值应是。

(A)300〜400kg(B)10。〜200kg(C)50〜100kg(D)800〜1200kg

173.铸铁半热焊预热温度在(B)左右.

(A)600〜700c(3)400℃(C)250℃(1))150℃

174.对于工件壁厚大于的铸铁件，最好(C)坡口。

(A)开V形(B)开U形(C)开X形(D)不开

175.铸铁热焊时，小而浅的缺陷坡口要予以扩大，面积须大于(B)。

(A)5cm"(B)8cm*(C)10cm"(D)12cmJ

176.铝及铝合金试件焊前机械清理时，不宜使用(C)。

(A)不锈钢丝刷(B)细铜丝刷(C)砂轮(D)刮刀

177.铝及铝合金试板厚5〜15m时，可开单面V形坡口，坡口角度约为(C)。

(A)30°(8)45°(060°〜70°(D)80°

178.铜及铜合金焊接时，为获得成形均匀的焊缝，应采用(D)接头。

(A)搭接(B)T形(C)角接(D)对接

179.珠光体、贝氏体、马氏体等另种钢焊接，预热方法与温度按(A)的钢种确定。

(A)淬火裂纹倾向较大(B)淬火裂纹倾向较小(C)熔点较低(D)熔点较高

18().不锈复合钢板是一种新型材料，它是由较薄的覆层(不锈钢)和较厚的基层(碳钢或低合

金钢)复合而成的双金属板。不锈复合钢板装配时，一定要以⑹为基准进行对齐，尤其是在

不同厚度组对时更应该注意这一点。

(A)基层(B)过渡层(C)覆层(D)板厚的中心

181.异种钢焊接时，确定坡口角度的主要依据除母板厚度外还有(0。

(A)母材成分(B)异种钢物理性能差异(C)熔合比①)焊接工艺参数

182.新的交流弧焊机在使用前，应检杳接线正确和牢固可靠情况，其二次线圈的绝缘电阻应

不小于(A)。

(A)0.5MQ(B)1MQ(C)2MQ(D)5MQ

183.交流弧焊机焊接电缆加长时，其电压降应不大于(B；。

(A)2V(B)4V(ObV(D)8V

184.交流弧焊变压器焊接电流的细调节是通过弧焊变压器侧面的旋转手柄来改变活动铁芯

的位置得以实现的，当手柄逆时针旋转时，活动铁芯向外移动，则漏磁(A)。

(A)减少，焊接电流增大(B)减少，焊接电流减小

(C)增加，焊接电流增大(D)增加，焊接电流减小

185.硅弧焊整流器一次绕组与二次绕组之间的绝缘电阻为(B)。

(A)0.5MQ(B)1MQ(C)2MQ(D)5MQ

186.硅弧焊整流器的最小焊接电流应不大于焊接电流的20%,最大焊接电流应(B)。

(A)不大于I额(B)不小于1额(C)不大于I额的120%(D)不小于I松的120%

187.平特性的整流弧焊机适用于作(D)的配套电源。

(A)焊条电弧焊(B)手工铛极氢弧焊(C)等离子切割(D)熔化极氮瓠焊

188.埋弧焊机的空载电流不得超过额定电流的(C).

(A)3%(B)5%(010%(D)20%

189.埋弧焊机进行历时Inin的绝缘介电强度试验时，其二次绕组和电抗绕组与机壳之间的

试验电压有效值应为(B)。

(A)2倍额定电压+1000V(B)2倍空载电压+1000V

(02倍额定电压+500V(D)2倍空载电压+500V

190.埋弧焊机和电源网络无联系的控制线路对地的绝缘电阻应不低于(A)o

(A)0.4MQ(B)D.5MO(C)IMQ(D)2MO

191.手工铝极氮弧焊机焊炬的控制电路电压在交流时不应超过(A)。

(A)36V(B)40V(C)48V(D)50V

192.手工铝极筑弧焊机与主回路有联系的回路，对机壳之间的绝缘电阻应不小于(B)。

(A)0.5MQ(B)1MQ(C)2MQ(D)5MQ

193.手工鸨极氢弧焊机的控制系统应具有提前送氧气的功能，其时间范围不小于(A)o

(A)3s(B)10s(C)30s(D)Is

194熔化极气体保护焊机的焊接电流为620A时，其工作电压为(A)。

(A)44V(B)44.8V(C)45V(D)51V

195熔化极气体保护焊机绝缘介电强度试验时，一次线对机壳及线圈相互问的电压应为

(A)o

(A)2000V(B)1500V(C)600V(D)100V+2倍额定电压

196.熔化极气体保护焊机与人体易于接触的控制电路，直流电压不超过(C)。

(A)36V(B)40V(C)48V(D)50V

197.弧焊变压器焊接电流过小,不是因为(A)引起的。

(A)动铁芯焊接时有振动(B)电缆线接头接触不良

(C)焊接导线盘成圆形(D)导线过长，电阻太大

198.弧焊变压器过热，是(C)引起的。

(A)电缆接头接触不良(B)导线过长，电阻过大

(0变压器绕组短路(D)动铁芯在焊接时振动

199.将交流弧焊机接入电网后，焊机本身发出“嗡嗡”声，但不起弧，测量二次电压后发

现无空载电压，其故障可能是(B)导致的。

(A)焊机一次绕组断线(B)焊机二次绕组断线

(C)动、静铁芯位置频繁变动(D)内部导线氧化，电阻增大

200.弧焊整流器焊接电流不稳定，是因为①)。

(A)变压器绕组短路(B)硅元件损坏(C)控制回路元件损坏(D)控制线路接触不良

201.弧焊整流器电流冲击大、飞溅大，是因为(B)。

(A)硅元件损坏(B)推力电流调整不当(C)熔断器熔断(D)电源电压较低

202.硅弧焊整流器(C)可能导致机壳漏电。

(A)电源电压过低(B)电源电压过高(C)未接地线或接触不良(D)变压器绕组短路

203.手工鹤极筑弧焊机控制电路故障会导致(C)“

(A)电弧引燃后不稳定(B)气路阻塞(C)引不起弧(D)高频振荡器故障

204.手工鸨极氮弧焊机(3)会导致焊机启动后无瓶气输送。

(A)电弧引燃后不稳定(B)气路阻塞(C)控制电路故障(D)高频振荡器故障

205.手工鸨极氮弧焊机箱弧器故障会引起(A)。

(A)电弧引燃后不稳定(B)气路阻塞(C)控制电路故障(D)高频振荡器故障

206.埋弧自动焊(A)会使导电嘴以下焊丝发红。

(A)焊丝伸出长度太长(B)焊速太慢(C)电弧电压太高①)送丝太快

207.埋弧自动焊机按启动按钮后线路工作正常，但引不起弧，其原因分析不合理的是(B)。

(A)焊接回路无电压(B)焊接电流选择过大

(C)焊丝与焊件接触不良(D)电源接触器未启动

208.自动埋弧焊机发生焊接电路接通而电弧未引燃，且焊丝黏结在焊件匕是因为(A)。

(A)焊丝与焊件接触太紧⑻焊丝与焊件接触太松(C)导电不良⑴)导电啪磨损

209.在板件的平、立、横、仰四种焊接位置中，(D)位焊是最难的一种。

(A)平(B)立(C)横(D)仰

210.平板对接仰位打底焊时，如果焊条送进深度不够，背面会出现(A)。

(A)内凹(B)焊瘤(C)未熔合(D)裂纹

211.平板对接仰焊位单面焊双面成形时，焊条与焊接方向的夹角应为(0。

(A)30°〜45°(B)60°(C)70°〜80°(D)90°

212.骑座式管板仰焊位盖面层的焊接如分两道完成，第一道焊接时应采用(B)运条方法连弧

焊接。

(A)直线往返(B)小斜锯齿形(C)直拉(D)正据•齿形

213.骑座式管板垂直仰焊位打底层焊接时，焊条始终与管外壁成(A)夹角。

(A)25°〜30°(B)50°〜60°(070°〜75°(D)80°〜90°

214.埼麻式管板垂直仰焊位羔面焊接时,焊条与管外壁切线的夹角为(D)。

(A)20°〜30°(B)45°〜50°(080°〜85°(D)85°〜90°

215.小直径管水平固定加障碍打底焊，引弧起焊形成第一个熔孔时，整个电弧的(C)将在管

内燃烧。

(A)1/4(B)1/3(01/2(D)2/3

216.小管垂直固定加障碍前半圈焊接时，焊条应(D),给后半圈收口及接头创造有利条件。

(A)与管切线垂直(B)与管切线重合(C)尽量往后拉(D)尽量往前伸

217.如图所示的小管，固定加障碍手工鸽极氮弧焊打底时，正确的焊焊接2

顺序是(D)。

(A)1一2一4一3(B)I一4一2一3第217魁图

(01—2—3—4(D)l—4—3—2

218.小直径管45°倾斜固定手工鸨极氮弧焊打底时，为了防止仰焊部位背面内网，焊丝应

(B)向上焊接，使焊接熔池始终保持水平位置。

(A)压向坡口根部，并快速(B)压向坡口根部，并逐渐

(C)远离坡口根部，并快速(D)远离坡口根部，并逐渐

219.小直径管45°倾斜固定手弧焊盖面时，前半圈收尾方法是在熄弧前先将几滴铁水逐渐

斜拉，以使尾部焊缝呈(0。

(A)圆形(B)椭圆形(C)三角形(D)长方形

220.材质为20钢的小管(小60mmX5mm)斜45°固定，手工鸨极氢弧焊打底，手弧焊盖面，

单面焊双面成形，则焊件的装配间隙应为(D),最小间隙在坡口的最低处。

(A)l〜1.5mm(B)1.5〜2mm(C)2〜2.5mm(D)2.5〜3nlm

221.不影响金属工艺焊接性的因素是(A)。

(A)材料本身所固有的性能(B)焊接方法(C)焊接材料(D)工艺措施

222.焊接性试验方法中，自拘束试验不包括(D)试验。

(A)斜Y坡口焊接裂纹(B)搭接接头焊接裂纹(C)T形接头焊接裂纹(D)插销

223.焊接性试验方法中用得最多的是(C)。

(A)力学性能试验(B)无损检测(C)焊接裂纹试验(D)宏观金相试验

224.斜Y坡口焊接裂纹试验时，焊后试件需放置⑻后，才能做裂纹检验。

(A)12h(B)24h(C)48h(D)60h

225.对于斜Y坡口焊接裂纹试验的试件，应在两侧焊拘束焊缝处开(A)坡口。

(A)X形(B)Y形(C)斜Y形(D)U形

226.斜Y坡口焊接裂纹试验拘束焊缝的焊接应采用⑻焊条。

(A)酸性(B)低氢(C)不锈钢(D)堆焊

227.做插销试验时，一股在底板上开4个直径为(D)的孔，以供其4次试验用。

(A)4nun(B)6mm(C)8mm(D)15nlm

228.试件经预热后进行插销试验时，要保持载荷(D)。

(A)6h(B)12h(C)l6h(D)24h

229.插销试验的临界应力值。“越小，表明钢材的(A)裂纹敏感性越大。

(A)冷(B)热(C)应力腐蚀(D)消除应力

230.FISC0焊接裂纹试验采用的试件由两块200mniXl20mm的钢板组成，其坡口形状为(A)。

(A)I形(B)V形(C)X形(D)Y形

231.FISC0焊接裂纹试验需依次焊接4条长为(D)的试验焊缝，焊接间距为10mm。

(A)10mm(B)20mm(C)30mm(D)40mm

232.FISCO焊接裂纹试验随试件坡口间隙尺寸的增加，其裂纹率(B)。

(A)减小(B)增大(C)不变(D)变化不确定

233.国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于(C)。

(A)一切钢材(B)奥氏体不锈钢(0500-900MPa的非调质高强度钢(D)硬质合金

234.钢材的碳当量越大，其⑻的敏感性越大。

(A)热裂纹(B)冷裂纹(C)抗气孔(D)层状撕裂

235.经验指出，当碳当量CE为(D)时，钢材就容易产生冷裂纹。

(A)0.1%(B)0.3%(00.4%①)0.45%〜0.55%

236.拉伸试验不能测定焊缝金属或焊接接头的(D)o

(A)抗拉强度(B)屈服强度(C)塑性(D)弹性

237.焊接接头拉伸试验的目的是测定焊接接头的(A)。

(A)抗拉强度(B)屈服点(C)伸长率(D)断面收缩率

238.按GB2651《焊接接头拉伸试验方法》的规定，焊接接头拉伸试样的形状分为(B),

(A)2种(B)3种(C)4种(D)5种

239.焊缝及熔敷金属拉但试验时，试样(A)。

(A)纵轴与焊缝轴线吻合(B)纵轴与焊缝轴线垂直

(C)横轴与焊缝轴线吻合(D)纵轴与焊缝轴线成一定角度

240.焊缝及熔敷金属拉但试样的直径为6mm时，其尺寸极限偏差为(B)。

(A)±0.05mm(B)±0.1mm(C)±0.2mm(D)±0.5mm

241.焊缝及熔敷金属拉伸试样，按其夹持部分的形状分为(B)。

(A)2种(B)3种(04种(D)5种

242.碳素钢、奥氏体钢单面焊时，其焊接接头弯曲试验的弯曲角度为(B)”

(A)50°(B)90°(C)100°(D)180°

243.对单面焊的低合金钢焊接接头做弯曲试验时，其弯曲角度为(C)。

(A)180°(B)1003(050°(D)90°

244.弯曲试验的试样弯瞌后,其正面成为弯曲的拉伸面，叫(A)。

(A)面弯(B)背弯©侧弯(D)纵弯

245.冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为(A)o

(A)1OmniX1Omm(B)15mmx1Omm(C)20mmx10mm(D)5mnix10mm

246.按GB2650《焊接接头冲击试验方法》规定，标准试样的缺口为(B).

(A)U形(B)V形(C)X形(D)Y形

247.BD009焊接接头冲击试验，赦取样坏的数量不少于(B)。

(A)2个(B)3个(04个(1))5个

248.按GB231《金属布氏硬度试验方法》规定，布氏硬度试验所用压头为钢球时用(A)表示,

其适用于布氏硬度值在450以下的材料。

(A)HBS(B)HBW(C)HRA(D)HRB

249.按GB2654《焊接接头及堆焊金属硬度试验方法》规定，厚度小于(A)的焊接接头允许

在其表面测定硬度。

(A)3nun(B)6mm(C)8mm(D)10mm

25().焊接接头的硬度试验所用试样，需焊后(D)才能截取。

(A)6h(B)8h(C)lOh(1))12h

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