工程脚手架方案样本模板

工程脚手架方案样本资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。目录TOC\o"1-2"\h\z第一章、工程概况 1第二章、编制依据 1第三章、施工工艺流程 1第四章、材料规格及质量要求 3第五章、主要搭设方案及搭设图 4第六章、脚手架搭设施工方法 6第七章、脚手架拆除施工方法 7第八章、质量保证措施 8第九章、安全保证措施 9第十章、脚手架监测措施及应急预案 10第十一章、计算书 16

第一章、工程概况本工程位于广州市越秀区杨箕村,开发单位为广州富力地产股份有限公司,设计单位为广州市住宅建筑设计研究院,监理单位为广州天富建设监理有限公司,施工单位为中太建设集团股份有限公司。工程设计地下4层,地上3层裙楼及三栋塔楼。三栋塔楼分别为49层、47层和45层。塔楼标准层为3.15m。结构形式为剪力墙/框支剪力墙结构。建筑高度为176.6m(F1栋、49层)、166.4m(F2栋、47层)、160m(F3栋、45层)。根据建筑设计特点和工程施工需要,计划采用扣件式钢管脚手架进行外脚手架搭设。第二章、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-);2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-);3、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91);4、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99);5、《建筑地基处理技术规范》(GB50204-);6、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-);7、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-);8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-);9、PKPM施工安全计算软件。第三章、施工工艺流程根据外脚手架的质量安全要求、施工顺序,其施工工艺流程序见下图:第四章、材料规格及质量要求1、主要材料规格和技术参数1)钢管:采用外径48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管。抗弯强度205N/mm2。2)扣件:采用配套钢管扣件,质量符合GB15831－1995《钢管脚手架扣件》的规定。3)悬挑型钢:采用16#工字钢,规格为3m、4m、6m。4)脚手板:采用标准成品钢脚手板。5)安全网:采用国标密目式安全网。密目网要四证齐全,要有阻燃性能,其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。每10cm×10cm=100cm2的面积上,有个以上网目。网与架体牢固的连接在一起的系绳,其材质应符合GB16909的规定。6)卸荷钢丝绳:采用14＃(6*19)钢丝绳。抗拉强度:1570MPa。7)卸荷吊环:用φ16钢筋吊环。采用拉伸性能好的圆钢。抗拉强度:250N/mm2。2、材料的质量要求所有材料必须按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)和《钢管脚手架扣件》(GB15831－1995)相应规定,检测合格后再用于工程。其技术参数须符合本章第1条所叙述的要求。第五章、主要搭设方案及搭设图一、搭设方案图见附图。二、脚手架安全关键控制:分段悬挑、卸荷和连墙件布置方案1、分段悬挑三栋塔楼均在6F、16F、26F、36F、46F(仅F1有)共6处悬挑。每段高度约31米。2、钢丝绳卸荷:在分悬挑区段中间设置:每3层一道。卸荷材料采用直径14＃钢丝绳(6×19)进行吊拉卸荷,钢丝绳间距为1.5m(同脚手架跨距)。卸荷钢丝绳穿过结构框架边梁上预埋的φ16钢筋吊环,并同时拉结在外脚手架的外立杆和内立杆的横杆与立杆交接的节点上,拉结点用3个绳卡进行固定。3、连墙件,每层一道。2步3跨刚性附墙(预埋Ф48*3.5的钢管)。竖向间距3600,水平间距4500mm。在层高超过4m4、分段悬挑材料悬挑采用16#工字钢。间距与内立杆间距相同,即为1.5m。其安全计算见附件的计算书(采用行业通用软件PKPM精确计算)。型钢间距与内立杆间距相同,即为1.5米。在一般情况下,选用3m长的型钢,外伸1.3米,内锚固1.7米。预埋钢筋焊接固定;如须增加悬挑长度(如遇外幕墙装饰面、空调飘板等),则可选用4m长的型钢,外伸1.7m,内锚固2.3m;如仍不能满足需求,则考虑使用6m长的型钢,外伸2.6m,内锚固3.4m。三、其它主要搭设技术要求1、内立杆(靠墙一侧):1500mm。外立杆1500mm。为保证首层立杆基础的稳定可靠,要求立杆下的地下室顶板(200厚结构板)须采取反顶措施。2、脚手架内外排距离800mm(内立杆与外立杆间的距离)。3、水平杆步距:内外均为1800mm。卸荷层调整水平杆步距,使小横杆顶紧至结构边梁。4、铺桥板小横杆:600mm。且一个桥板下必须有不少于3个小横杆。桥板接头处必须有2个横杆。5、扫地杆:离地200mm。6、剪刀撑:跨度:不应小于4跨,且宽度不小于6m。与地面角度45~60度。在外立面整个长度和高度上连续设置。7、立杆连接:全部用扣件对接。8、水平杆连接:旋转扣件搭接:搭长不小于1m且3个扣件。依据见《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-中23页6.2.1条。9、剪刀撑连接:搭长不小于1米且3个扣件。依据见《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-中23页6.2.1条。10、所有卸荷钢丝绳用3个扣,且开口方向统一朝绳头方向。11、兜底网:每3层一道(高度不大于10m)。12、安全通道:在主要出入口设置。13、安全网:全封闭满挂。不得有漏绑、孔洞情况,加强维护,保持安全和美观整齐。14、踢脚板:每作业层设置,高度18cm。15、作业层:加一道中栏杆,保证作业安全。采用钢管做防护栏杆。16、回顶:同附墙。17、外脚手架转角处:必须有四根立杆连通二侧的水平杆。水平杆伸出扣件长度大于100mm。18、安全防护棚:宽度大于通道口(每边)500mm。顶面双层防护。19、遇到雨棚、檐口等挑出位置处理:①必须采用水平杆挑出,用斜杆支顶,保证雨棚、檐口等部位有最小600宽的站人平桥工作面。②当悬挑处宽度大于800时,必须用拉杆(或钢索)加固,防止悬挑水平杆倾覆。20、脚手架板:①首层必须满铺,防止坠物或人员坠落。②作业层必须满铺。四、运料平台的搭设技术要求1)悬挑式卸料平台方案:①主梁采用16#工字钢,次梁选用14#工字钢,钢筋梁采用焊接连接固定。②卸料平台吊环采用,20光圆钢筋,卸荷钢丝绳采用6×37的,18钢丝绳。③平台限载最大值1500kg(计算书为200kg/m2,现场应控制在小于180kg/m2)。④独立悬挑:做法同悬挑脚手架钢梁要求。2)落地式卸料平台方案:①纵横立杆间距离不大于1000mm。纵横水平杆不大于1500mm。②平台限载最大值1500kg(计算书为500kg/m2,现场应控制在小于450kg/m2)。③平台四面用剪刀撑连续设置。④独立刚性附墙:做法同外架要求。⑤立杆落在地下室顶板面的处理:必须采用Φ48钢管按1000*1000mm间距反顶,反顶范围:大于上部立杆500mm区域。当运料平台高度大于30米时,按约20米一段分段用钢丝绳卸荷:做法同本方案外脚手架一样。第六章、脚手架搭设施工方法1、地基处理:脚手架底座下垫500*500*18木板。地下室顶板先安排反顶。2、铺设垫模板、安放底座(按规范施工)。3、杆件搭设顺序为:扫地杆→立杆→扫地小横杆→大横杆→小横杆→临时斜撑→连墙杆→剪力撑→拆临时斜撑。按顺序从下往上一层一层地搭设并与结构拉结好,在搭设过程中应注意采用随时支顶和与建筑物拉结。4、搭设工人应系好安全带,确保安全,严禁非操作人员进入搭设架区。5、扣班件应扣紧,并注意拧紧程度要适当。剔除、杜绝使用变形过大的杆件和不合格扣件。6、随时校正和调整杆件的水平偏差和垂直偏差。7、临时停工,应采取临时措施保证架子的安全和稳定。8、扣件安装:开口朝向应合理避免雨水流入,拧紧程度要均匀适当。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100,底部斜杆与立杆的连接扣件离地不大于500MM。9、连墙杆:是关系脚手架安全、稳定的保证,应尽量在立杆和大横杆的交叉部位,伸入墙体的内外两端必须加扣。10、搭设时,必须按设计的间距搭设立杆、横杆、剪刀盛、横杆等。做到横平竖直,搭设数据正确。11、如遇有高压线,必须保持架体距离大于5米的水平距离或搭设隔离防护架。12、脚手架在固定连墙件后,才能够挂设安全网,目的是防止台风来临,将脚手架吹倒。第七章、脚手架拆除施工方法1、设立警戒区,四周挂醒目警示标志。安排专人在四周看守。2、拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。防止架体失稳。3、由单位工程安全负责人进行拆除安全技术交底。4、拆除前,清除脚手架杂物和地面障碍物。注意翻桥板时不可向外墙方向翻动,防止成品破坏或污染。5、拆除工作不少于3人。其中1人负责指挥分类,用醒目标志设置安全禁区并保证拆除工作全过程有人看守,禁止闲人进入禁区。6、作业人员配带好安全保护用品:安全帽、安全带等。7、严格遵守由上而下,先搭设的后拆、后搭设的先拆的拆除顺序,做到一步一清,不准上下同拆、交叉作业。8、严禁向下抛掷物件、工具等。长杆件须由塔吊送下,短杆件、配件打包装袋后,由垂直运输设备运到地面。9、在四周严禁上下同时作业、交叉作业。10、连墙件必须随脚手架层拆除,严禁先将连墙件层或层拆除后拆除脚手架;分段拆除高差不应大于2步。11、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。12、拆下各种材料工具应分类推放,集中存储、清洗、防绣、刷漆。13、严禁酒后作业。作业员工身体不适时,不允许上岗。实行体检制度。14、拆下的物件、余料、废料要及时清走,不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋。15、拆除时,如发现有危险危及人身财产安全时,必须停止作业。16、雨天、六级大风、雷电、大雾天气,禁止作业。雨后作业必须清楚积水,采取可靠防滑措施后,方可作业。17、拆除作业前,应进行安全防护设施的检查和验收。检查验收内容包括安全技术文件、配件、材料、工具、安全防护用品及设备、扣件连接的紧固程度等。确保安全。18、设置上下联络信号或通讯装置,并指定专人负责。19、拆除上部或一侧的连接件而使架子不稳时,应加设临时撑拉措施,以防因架子晃动而影响作业安全。20、拆除较长、较重、有二端连接的部件时,必须二人或多人一组进行。禁止单人拆卸作业。以防把持杆件不稳、失衡而发生事故。第八章、质量保证措施1、严格按方案进行技术交底,按经过专家审查论证的方案(图、文等)进行施工。2、钢管脚手架、安全网等必须检测合格后方可使用。3、钢管表面应平滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。4、各杆件横平竖直,偏差在《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-)中43页表8.2.4中规定的范围内。5、严禁将不同直径的钢管混用。6、新、旧扣件应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。7、严格执行分段验收制度:基础完工后及脚手架搭设前;作业层上施加荷载前;每搭设完10m以后;遇有六级大风和大雨以后;停用超过1个月。8、设置专职质量员检查、监督脚手架质量,全程控制。9、做好施工技术交底和安全技术交底。10、选派技术过硬、施工经验丰富的工班施工。第九章、安全保证措施1、项目部对班组在搭设、拆除前必须进行安全技术交底,严禁违章作业。2、脚手架搭设和拆除应符合安全技术操作规程等有关规定。3、搭架工人必须系好安全带,穿防滑鞋,高空作业人员应进行体检。4、使用中必须经常检查和清除架上杂物,保证不超重,严禁脚手架上堆积过多施工材料或多人挤在一起。5、脚手架上堆放的施工材料应随用随运,要求每日工完料清,工完场清。6、严格地按规定设置墙杆,并经常检查,确保有效联结和稳定。7、六级大风、大雨、大雾天气应停止使用脚手架,并采取措施保证安全。8、设立专人经常性检查制度,做好在搭设过程中,搭设完毕后,使用前,使用过程中,恶劣天气前后的检查工作,确保脚手架安全可靠,发现问题即时加固和补救。9、运料平台上堆放施工材料要平均、摆放,不能集中一堆。10、外脚手架防雷措施:与建筑物的防雷系统接通。11、在脚手架施工期间,成立以项目经理为首的安全应急救援小组(另行编制应急救援专项方案)。组长:何涤平副组长:熊伟、郑江明、冯建清组员:张永超、戈会斌、何良楹、刘利君、童建刚序号职务姓名联系电话1队长何涤平2副队长熊伟3副队长郑江明4副队长冯建清5队员张永超6队员何良楹7队员戈会斌8队员刘利君9队员童建刚第十章、脚手架监测措施及应急预案一、脚手架检测措施脚手架施工期间,对脚手架架体位移、倾斜(垂直度)、下沉、水平杆变形等数值进行检测。1、监测周期:每天监测一次,并形成详细书面报告。2、检测报警值:基础沉降-20mm。架体垂直度:每20m范围:±50mm。水平杆变形:L/150与10mm。发现监测结果超过报警值,即采取加固措施,及时排除隐患。二、脚手架安全应急预案1、在脚手架施工期间,成立以公司副总经理为首的安全应急救援小组。2、本工程可能出现的事故主要为高处坠落、物体打击、触电事故和脚手架坍塌,万一发生时,应按如下进行救援。(一)、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后,抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故,应马上组织抢救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤害发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤,必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送就近有条件的医院治疗。发生脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫。抢救脊椎受伤者,搬运过程,严禁只抬伤这的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉,神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则,可就地取材,用木板、竹头等,在无材料的情况下,上肢可固定在身侧,下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暧。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法:先用生理盐水(0.9%NaCL溶液)冲洗伤口,涂上红汞水,然后盖上消毒纱布,用绷带;较紧地包扎。加压包扎止血法:用纱布、棉花等作成软垫,放在伤口上再加包扎,来增强压力而达到止血。止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂上、1/2处(靠近心脏位置),下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时,在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次,每次放松0.5～1分钟。6.动用最快的交通工具或其它措施,及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(二)、发生物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后,抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血进行处理。发生物体打击事故后,应马上组织抢救伤者脱离危险现场,以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时,应保持头、颈、胸在一直线上,不能任意旋曲。若伴颈椎骨折,更应避免头颈的摆动,以防引起颈部血管神经脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立既进行人式呼吸,胸处心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暧、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤,必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送就近的医院治疗。防止伤口污染,在现场,相对清洁的伤口,可用浸有双氧水的敷料包扎;污染较重的伤口,可简单清除伤口表面异物,剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内毛发及异物,凝血块或碎骨片等,再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在送运伤员到医院就医时,昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头,以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束,以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送,勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。(三)、发生触电事故的应急救援触电急救的要点是动作迅速,救护得法,切不可惊慌失措,束手无策。要贯彻”迅速、就地、正确、坚持的触电急救八字方针。发现有人触电,首先要尽快使触电者脱离电源,然后根据触电者的的具体症状进行对症施救。脱离电源的基本方法有:将出事附近电源开关拉掉、或将电源插头拔掉,以切断电源。用干燥的绝缘木棒、竹杆、布带等物将电源线从触电者身上拔离或将触电者拔离电源。必要时可用绝缘工具(如带有绝缘柄的电工钳,木柄斧头以及锄头)切断电源。救护人可带上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘拖拽触电者,使之脱离电源。如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上,救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘;来阻断入地电流,然后再采用其它办法把电源切断。如果触电者触及落在地上的带电高压导线,且尚未确证线路无电之前,救护人员不可进入断线落地点8～10m的范围内,以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后迅速将其带到8～10m的范围外,立即开始触电急救,只有在确证线路已经无电,才可在触电者离开触电导线后就地急救。在使触电者脱离电源时应注意的事项未采取绝缘措施前,救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者;救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体(潮湿木棒、布带)作为救护工具。在拉拽触电者脱离电源的过程中,救护人员宜用单手操作,这样对救护人员比较安全。当触电者位于高位时,应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死(电击二次伤害)。夜间发生触电事故时,应考虑切断电源后的临时照明问题,以利救护。4.触电者未失去知觉的救护措施,应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息,并派人严密观察,同时请医生前来或送往医院诊治。5.触电者已经失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施;应使其舒适地平卧着,揭开衣服以利呼吸,四周不要围人,保持空气流通,冷天应注意保暖,同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常,应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。6.对假死者的急救措施:当判定触电者呼吸和心跳停止时,应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下:(1)通畅气道。第一,清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方,迅速揭开其领扣”围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物,可将其身体及头部同时侧转,迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入,从口中取出异物,操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二,采用仰头抬颊法畅通气道。操作时,救护人用一只手放在触电者前额,另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起,两手协同将同将头部推向后仰,舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰,可于其颈部下方垫适量厚度的物品,但严禁用枕头或其它物品垫在触电者头下。(2)口对口(鼻)人工呼吸,使病人仰卧,松解衣服扣和腰带,清除伤者腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等,保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起,使其头尽量后仰,另一只手捏住伤者的鼻孔,深呼吸一口气,对住伤者的口用力吹气,然后立即离开伤者口,同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中,次数以每分钟16～18次为宜。(3)胸外心脏按压将伤者仰卧在地上或硬板床上,救护人员跪左手置于右手之上,以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱,随后将手腕放松,每分钟挤压60～80次。在进行胸外心脏按压时,宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止,在进行胸外心脏按压时,还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压,做一次人工呼吸。7.应急救援工具:绝缘手套、绝缘棒、电工绝缘钳、药箱、担架等。(四)、外脚手架坍塌事故应急救援1.适用范围:外脚手架坍塌事故救援程序适用于落地式、悬挑式、附着式升降脚手架的范围,外脚手架坍塌主要由下列方面造成:材质造成,恶劣天气(如狂风暴雨、地震等)造成和人为造成(如人为拆除拉顶等)。外脚手架坍塌事故主要引起高处坠落和物体打击事故。2.救援职责:由工地现场主要负责人进行组织现场人、材、物进行救援工作。主管负责人指挥协调对口专业人员确定救援措施、方案,进行现场指导救援工作,现场质安员协同班组长等专业人员进行救援工作的实施。3.救援步骤与要求:当发生外脚手架坍塌事故时,立即报告现场主要负责人,按规定程序上报有关各级主管部门请求救援,并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况,立即组织救援人力,需要机械立即调动机械,切断电源,设置危险区域警戒,控制出现二次伤害事故发生。当出现坍塌事故时,伤员被坍塌物压着,应立即组织人力,机械等进行抢救,将压着伤员的坍塌物用机械工具快速进行解体和清理,以最快速度抢救伤员。对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。a．出现伤员发生休克,应先处理休克,遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压,处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尽快送医院进行抢救治疗b．出现颅脑损伤,必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送就近有条件的医院治疗。c．发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤者,搬运过程,严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。d．发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉,神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则,可就地取材,用木板、竹头等,在无材料的情况下,上肢可固定在身侧,下肢与腿侧下肢缚在一起。e．遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。f．动用最快的交通工具或其它措施,及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4.在坍塌事故中抢救出所有伤员后,必须对该范围设置危险区域警示标志,设专人监护,保护事故现场,待事故调查小组及上级有关部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工,并应密切进行对相邻脚手架的加固和监控。5.救援物资保证:(1)在现场已有的大、中、小型机具(塔吊;切割机;气、电焊机;手提电锯等);(2)人力工具(手铁锯、铁锹、千斤顶、活动扳手、担架等);(3)根据现场的大小按比例适当储备。6.人力工具及小型机具设置专用仓库保管,只能作为紧急救援使用。(五)、当事故发生后,应及时按规定向有关上级主管部门报告,及请求救援。现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长,由救援组长指挥对伤员立即组织抢救,采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定,立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人。除以上所述安全应急救援措施外,如有不详尽之处,还应参照公司的安全事故应急救援预案执行。第十一章、计算书1、落地式脚手架计算;2、悬挑式脚手架计算;3、落地式卸料平台计算;4、悬挑式卸料平台计算;

落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架,搭设高度30.0米,10.0米以下采用双管立杆,10.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.80米,内排架距离结构0.40米,立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板,荷载为0.30kN/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.55kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。地基承载力标准值40kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=0.485×106/5080.0=95.478N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.611mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.800=2.805kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.805×0.800/4=0.565kN.mσ=0.565×106/5080.0=111.163N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2037.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×121900.0)=0.866mm最大挠度和V=V1+V2=0.874mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1251NG1=0.125×30.000=3.754kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.400)/2=1.080kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010NG4=0.010×1.500×30.000=0.450kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.794kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2),W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数,Uz=1.000Us——风荷载体型系数:Us=0.600经计算得到:Wk=0.550×1.000×0.600=0.330kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:N=1.2×5.794+0.9×1.4×3.600=11.488kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:N=1.2×5.794+1.4×3.600=11.992kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);la——立杆的纵距(m);h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩:Mw=0.9×1.4×0.330×1.500×1.800×1.800/10=0.202kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=11.992kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;A——立杆净截面面积,A=4.890cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;λ——由长细比,为3118/16=197;φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186;σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;经计算得到:σ=11992/(0.19×489)=132.008N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=11.488kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;A——立杆净截面面积,A=4.890cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;λ——由长细比,为3118/16=197;φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.202kN.m;σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;经计算得到σ=11488/(0.19×489)+20/5080=166.240N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下列计算:其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=2.040kN;NQ——活荷载标准值,NQ=3.600kN;gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.125kN/m;经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=74.164米。考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下列计算:其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=2.040kN;NQ——活荷载标准值,NQ=3.600kN;gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.125kN/m;Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0.160kN.m;经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=53.452米。取上面两式计算结果的最小值,脚手架允许搭设高度[H]=53.452米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值,wk=0.330kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=3.000经计算得到Nlw=7.484kN,连墙件轴向力计算值Nl=10.484kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.58的结果查表得到φ=0.93;净截面面积Ac=4.89cm2;毛截面面积A=18.10cm2;[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=85.208kNNf1>Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=294.049kNNf2>Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值,pk=Nk/A=37.58(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=5.79+3.60=9.39kNA——基础底面面积(m2);A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2);fg=40.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数;kc=1.00fgk——地基承载力标准值;fgk=40.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架,搭设高度25.0米,立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.80米,内排架距离结构0.20米,立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板,荷载为0.30kN/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.55kN/m2,高度变化系数0.6200,体型系数1.0750。悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.20米,建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=0.485×106/5080.0=95.478N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.611mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.800=2.805kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.805×0.800/4=0.565kN.mσ=0.565×106/5080.0=111.163N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2037.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×121900.0)=0.866mm最大挠度和V=V1+V2=0.874mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1251NG1=0.125×25.000=3.128kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.200)/2=0.900kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010NG4=0.010×1.500×25.000=0.375kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.883kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2),W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数,Uz=0.620Us——风荷载体型系数:Us=1.075经计算得到,风荷载标准值Wk=0.550×0.620×1.075=0.367kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.883+0.9×1.4×3.600=10.396kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.883+1.4×3.600=10.900kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);la——立杆的纵距(m);h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩:Mw=0.9×1.4×0.367×1.500×1.800×1.800/10=0.224kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.900kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;A——立杆净截面面积,A=4.890cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;λ——由长细比,为3118/16=197;φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186;σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;经计算得:σ=10900/(0.19×489)=119.980N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.396kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.800=3.118m;A——立杆净截面面积,A=4.890cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;λ——由长细比,为3118/16=197;φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.224kN.m;σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;经计算得到σ=10396/(0.19×489)+224000/5080=158.620N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值,wk=0.367kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=3.000经计算得到Nlw=8.314kN,连墙件轴向力计算值Nl=11.314kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得到φ=0.97;净截面面积Ac=4.89cm2;毛截面面积A=18.10cm2;[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=85.208kNNf1>Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=305.365kNNf2>Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中,m=1200mm,l=1800mm,ml=200mm,m2=1000mm;水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4,截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.90kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.20/1.80=0.11k2=1.00/1.80=0.56代入公式,经过计算得到支座反力RA=29.680kN支座反力RB=-7.143kN最大弯矩MA=13.257kN.m抗弯计算强度f=13.257×106/(1.05×141000.0)=89.541N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.88+3.60=8.48kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.853mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.1.8规定:水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》(GB50017-)附录得到:φb=2.00由于φb大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=13.26×106/(0.929×141000.00)=101.20N/mm2;水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.143kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2;压点处采用2个U形钢筋拉环连接,承载能力乘以0.85的折减系数;钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7143×4/(3.1416×110.50×2)]1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中N——锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=7.14kN;d——楼板螺栓的直径,d=20mm;[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.5N/mm2;h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于7143.49/(3.1416×20×1.5)=75.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=7.14kN;d——楼板螺栓的直径,d=20mm;b——楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm;fcc——混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.95fc=13.59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为M=7.14×1.80/2=6.43kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-第6.2.10条其中α1──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法确定;fc──混凝土抗压强度设计值;h0──截面有效高度;fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-35=85mm;αs=6.43×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0410ξ=1-(1-2×0.0410)1/2=0.0420γs=1-0.0420/2=0.9790楼板压点负弯矩配筋为As=6.43×10^6/(0.9790×85.0×210.0)=368.0mm2悬挑脚手架计算满足要求!落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.0m,立杆的纵距b=0.80m,立杆的横距l=0.90m,立杆的步距h=1.50m。脚手板自重0.30kN/m2,栏杆自重0.17kN/m,材料最大堆放荷载5.00kN/m2,施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值40kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.00。图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.5。一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3;截面惯性矩I=12.19cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算:(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m):q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):q21=5.000×0.300=1.500kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m):q22=2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到,活荷载标准值q2=0.600+1.500=2.100kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2=1.40×0.600+1.40×1.500=2.940kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×2.940)×0.8002=0.227kN.m最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×2.94)×0.80=2.917kN抗弯计算强度f=0.227×106/5080.0=44.70N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.090kN/m活荷载q2=0.600+1.500=2.100kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×2.100)×800.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.349mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.92kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.700kN.m最大变形vmax=0.777mm最大支座力Qmax=9.530kN抗弯计算强度f=0.700×106/5080.0=137.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,采用双扣件,取16.00kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=9.53kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架钢管的自重(kN):NG1=0.141×11.000=1.554kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN):NG2=0.170×0.900=0.153kN(3)脚手板自重(kN):NG3=0.300×0.800×0.900=0.216kN(4)堆放荷载(kN):NG4=5.000×0.800×0.900=3.600kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.523kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×0.800×0.900=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值,N=8.64kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=