直流(PWM)脉宽调速系统触发电路设计

目录

1绪论.......................................................................1

L1直流电动机的调速方法...................................................1

L2选择PWM控制系统的理由..................................................2

L3采用转速电流双闭环的理由...............................................2

L4设计技术指标要求........................................................3

2PWM直流调速系统主电路设计.................................................................................................4

2.1主电路结构设计.........................................................4

2.2主电路逆变工作原理.........................................................................................................5

23PWM变换器介绍.........................................................6

2.4参数设计...............................................................9

3直流脉宽调速系统触发电路设计.............................................11

3.1触发控制电路设计......................................................11

3.2PWM信号发生器.........................................................11

3.3SG3525芯片的主要特点................................................12

4转速、电流双闭环设计.....................................................16

4.1电流调节器设计.........................................................16

4.2转速调节器设计........................................................16

5参数测定...................................................................17

5.1测定晶闸管直流调速系统主电路电阻值R、电感值L..........................................17

5.2测定晶闸管直流调速系统主电路电磁时间常数Td...............................................18

5.3测定直流电动机电势常数Ce和转矩常数Cm........................................................19

5.4测定晶闸管直流调速系统机电时间常数Tm..........................................................19

6系统调试...................................................................20

6.1单元部件调试..........................................................20

6.2闭环系统特性测试......................................................21

6.3系统动态特性观察.......................................................22

7结束语.....................................................................24

8参考文献...................................................................25

1绪论

1.1直流电动机的调速方法

直流调速技术的研究和应用已达到比较成熟的地步，尤其是随着全数字直流调速的

出现，更提高了直流调速系统的精度及可靠性。目前国内各大专院校，科研单位和厂家

也都在开发直流调速装置，但大多数调速技术都是结合工业生产中，而在民用中应用相

对较少，所以应用已有的成熟技术开发性能价格比高的，具有自主知识产权的直流调速

单元，将有广阔的应用前景。

本系统采用转速环和电流环双闭环结构，因此需要实时检测电机的电枢电流并把

它作为电流调节器的反馈信号。由电动机理论知，直流电动机的机械特性方程为

二UNR1

外C4CC”

式中几N---直流电动机的转速(r/min)

UN——电动机的额定电压(v)：

R——电动机电枢电路总电阻(。)

C——电动势常数(v.min/r)；

C——转矩常数，0=9.55(7；

T——电动机电磁转矩(N.m)；

(P---电动机磁通(wb)。

由上式可以知道：

直流电动机的调速方法有三种：

(1)调节电枢供电电压U。改变电枢电压主要是从额定电压往下降低电枢电压，从电动

机额定转速向卜.变速，属恒转矩调速方法。对于要求在一定范围内无级平滑调速的系统

来说，这种方法最好。〃变化遇到的时间常数较小，能快速响应，但是需要大容量可调

直流电源。

(2)改变电动机主磁通①。改变磁通可以实现无级平滑调速，但只能减弱磁通进行调

2速(简称弱磁调速)，从电机额定转速向上调速，属恒功率调速方法。〃变化时间遇

到的时间常数同，变化遇到的相比要大得多，响应速度较慢，但所需电源容量小。

(3)改变电枢回路电阻R。在电动机电枢回路外串电阻进行调速的方法，设备简单，操

作方便。但是只能进行有级调速，调速平滑性差，机械特性较软；空载时几乎没什么调

速作用；还会在调速电阻上消耗大量电能。

1.2选择PWM控制系统的理由

脉宽调制器UPW采用美国硅通用公司(SiliconGeneral)的第二代产品SG3525,这是

一种性能优良，功能全、通用性强的单片集成PWM控制器。由于它简单、可靠及使用方

便灵活，大大简化了脉宽调制器的设计及调试，故获得广泛使用。PWM系统在很多方面

具有较大的优越性：

(1)PWM调速系统主电路线路简单，需用的功率器件少。

(2)开关频率高，电流容易连续，谐波少，电机损耗及发热都较小。

(3)低速性能好，稳速精度高，调速范围广，可达到1：10000左右。

(4)如果可以与快速响应的电动机配合，系统频带宽，动态响应快，动态抗扰能力强。

(5)功率开关器件工作在开关状态，导通损耗小，当开关频率适当时，开关损耗也不

大，因而装置效率较高。

(6)直流电源采用不可控整流时，电网功率因数比相控整流器高。

1.3采用转速电流双闭环的理由

同开环控制系统相比，闭环控制具有一系列优点。在反馈控制系统中，不管出于

什么原因(外部扰动或系统内部变化)，只要被控制量偏离规定值，就会产生相应的控

制作用去消除偏差。因此，它具有抑制干扰的能力，对元件特性变化不敏感，并能改善

系统的响应特性。由于闭环系统的这些优点因此选用闭环系统。单闭环速度反馈调速系

统，采用PI控制器时，可以保证系统稳态速度误差为零。但是如果对系统的动态性能

要求较高，如果要求快速起制动，突加负载动态速降小等，单闭环系统就难以满足要求。

这主要是因为在单闭环系统中不能完全按照要求来控制动态过程的电流或转矩。另外，

单闭环调速系统的动态抗干扰性较差，当电网电压波动时，必须待转速发生变化后，调

节作用才能产生，因此动态误差较大。在要求较高的调速系统中，一般有两个基本要求:

一是能够快速启动制动；二是能够快速克服负载、电网等干扰。通过分析发现，如果要

求快速起动，必须使直流电动机在起动过程中输出最大的恒定允许电磁转矩，即最大的

恒定允许电枢电流，当电枢电流保持最大允许值时，电动机以恒加速度升速至给定转速,

然后电枢电流立即降至负载电流值。如果要求快速克服电网的干扰，必须对电枢电流进

行调节。

1.4设计技术指标要求

已知的设备参数：

1、拖动设备：直流电动机：P=185VVU”22VIx=\AA

n—1600r/minN,过载倍数4-1.5°

2、负载：直流发电机：PN=100IVUiV=220V/iV=0.5A〃=15()0r/minN

3、机组：转动惯量GZ)2=0.065M〃2

要求设计指标：

1、D=4,稳态时无静差。

2、稳态转速n=1500r/min,负载电流0.8A。

3、电流超调量巧45%,空载起动到稳态转速时的转速超调量?W15%。

2PWM直流调速系统主电路设计

图2.1实验系统原理图

2.1主电路结构设计

直流脉宽调速电路原理图如图2.1所示，其中直流斩波电路可看成降压型变换器

和升压型变换器的串联组合,采用IGBT作为自关断器件,利用集成脉宽调制控制SG3525

产生的脉宽调制信号作为驱动信号，由两个IGBT及其反并联的续流二极管组成。

工作工程如下：单相220V交流电经桥式整流电路，滤波电路变成直流电压加在P、N

两点间，直流斩波电路上端接P点，下端接N点，中点公共端（COM）。若使COM端与电机电

枢绕组A端相接,B端接N,可使电机正转。若T2截止，T1周期性地通断,在T1导通的T。

时间内，形成电流回路P一口一A—B-N,此时UAB>0,AB>0；在T1截止时由于电感电流

不能突变，电流AB经D2续流形成回路为A-B-D2-A,仍有UAB>0,IAB〉O,电机工作在正转

电动状态（第一象限），Tl,D2构成一个Buck变换器。若T1截止，T2周期性地通断，在T2

导通的T。时间内，形成电流回路A-T2—B_A；在T2截止时，由于电感电流不能突变，

电流AB经D1续流形成回路为A-D1—P-N-A,此时UAB>0,1AB>O,电机工作在正转制

动状态（第二象限），T2,D1构成一个Boost变换器，只要改变U,T2导通时间的大小，

即改变给Tl,T2所加门极驱动信号脉冲的宽度，即可改变UAB和IAB的大小调控直流电动

机的转速和转矩。若使COM端与电机电枢绕组A端相接，B端接N,可使电机工作在正转电

动或制动状态（I，H象限），若使COM端与B相接而A端接N,可使电机工作在反转电动或

制动状态（II,IV象限），正转或反转状态电机电枢绕组的连接通过状态开关进行切换。

这样仅用两个开关器件就可实现电机的四象限运行。电机的转速经测速发电机以及

FBS（转速变换器）输出到ASR（转速调节器），作为ASR的输入并和给定电压比较，组成系

统的外环，ASR的输出作为ACR（电流调节器）的输入并和主电路电流反馈信号进行比较作

为系统的内环。由于电流调节器的输出接到SG3525的第2脚，R2为限流电阻，所以要求

电流调节器再通过一个反号器的输出电压的极性必须为正，转速调节器的输出作为电流

调节器的给定则又要求其输出电压信号为正，最后转速调节器的给定选择了负极性的可

调电压。ASR和ACR均采月PI调节器，利用电流负反馈与速度调节器输出限幅环节的作用，

使系统能够快速起制动，突加负载动态速降小，具有较好的加速特性。

2.2主电路逆变工作原理

H型桥式可逆直流叫M调速电路图来对降压、升压斩波电路如下:

图2.2H型桥式逆变电路

图2-2中如果始终保持T4导通、T3关断，并使T2截止、T1周期性地通断，在T1导通

的Ton时间内，UAB=UPN>0,iAB>0;在T1截止的Toff时间内，由于电感电流不能突

变，iAB经D2续流，UAB=0,A、B两端电压的平均值UAB二Ton

UPN/（Ton十Toff）=aUPN,a为占空比。可见在上图中当T2截止时由Tl、D2构成了一个降

压斩波电路，iAB>0,UAB>0,电机工作在正向电动状态。

图2-2中若T1截止、T2周期性地通断,在T2导通的Ton时间内,UAB=0,iAB<

0;在T2截止的Toff时间内，由于电感电流不能突变，电流iAB经D1续流，UAB4PN,

A、B两端电压的平均值UAB=ToffUPN/（Ton+Toff）=（La）UPN,可见当T1截止时由

T2、D1构成了一个升压斩波电路，UAB>0,iAB<0,电机工作在正向制动状态，将电

能回送给直流电源。

由以上对可逆H桥电路的分析可知，电机的正反转是通过两个半桥电路即两套升/

降压斩波电路交替工作来实现的，正转时由Tl、T4组成的半桥电路工作，反转时由T2、

T3组成的半桥电路工作。

2.3PWM变换器介绍

脉宽调速系统的主要电路采用脉宽调制式变换器，简称PWM变换器。PWM变换器有不

可逆和可逆两类，可逆变换器又有双极式、单极式和受限单极式等多种电路。不可逆PWM

变换器分为无制动作用和有制动作用两种。图2-3所示为无制动作用的简单不可逆PWM

变换器主电路原理图，其开关器件采用全控型的电力电子器件。电源电压一般由交

流电网经不可控整流电路提供。电容C的作用是滤波，二极管VD在电力晶体管VT关断时

为电动机电枢回路提供释放电储能的续流回路。

图2.3不可逆PWM变换器电路及波形图

电力晶体管VT的基极由频率为f,其脉冲宽度可调的脉冲电压及驱动。在一个开关周期T

内，当时，仇为正，VT饱和导通，电源电压通过VT加到电动机电枢两端；当

tW功＜阳寸，”为负，VT截止，电枢失去电源，经二极管VD续流。这种简单不可逆PWM电

路中电动机的电枢电流力.不能反向，因此系统没有制动作用，只能做单向限运行，这种

电路又称为“受限式”不可逆PWM电路。这种PWM调速系统，空载或轻载下可能出现电

流断续现象，系统的静、动态性能均差。

双极式可逆PWM变换器的主电路如图2-4所示。

C壬

图2.4双极式可逆PWM变换器的主电路

四个电力晶体管分为两组，VT1和VT4为一组，VT2和VT3为一组。同一组中两个电力

晶体管的基极驱动电压波形相同，VT1和VT4同时导通和关断；VT2和VT3同时导通和关

断。而且勿〃，MUM\b2U,与〃相位相反，在一个开关周期内VT1,VT4和VT2,VT3

两组晶体管交替地导通和关断，变换器输出电压，记〃在一个周期内有正负极性变化，这

是双极式PWM变换器的特征，也是“双极性”名称的由来。由于电压仍〃极性的变化，

使得电枢回路电流的变化存在两种情况，其电压、电流波形如图2-5所示。

图2.5双极式PWM变换器电压和电流波形

如果电动机的负载较重，平均负载电流较大，在OWbWf时，〃〃和如为正，VT1

和VT4饱和导通；而如和如为负，VT2和VT3截止。这时0加在电枢AB两端，砺二上，电

枢电流沿3回路1流通，电动机处于电动状态。在-W心W7W，〃〃和川〃为负，VT1

和VT4截止；入2和〃飞为正，在电枢电感释放储能的作用下，电枢电流经二极管VD2和

VD3续流，在VD2和VD3上的正向压降使VT2和VT3的c-e极承受反压而不能导通，电枢电

流力沿回路2流通，电动机仍处于电动状态。

如果电动机负载较轻，平均电流小，在续流阶段电流很快衰减到零，即当叁二t时,

/尸0。于是在功WCW7时，VT2和VT3的c-e极两端失去反压，并在负的电源

电压（-乙）和电动机反电动势E的共同作用下导通，电枢电流力反向，沿回路3流通,

电动机处于反接制动状态。在7WZW。（0W2W力）时，Ub2和〃尔变负，

VT2和VT3截止，因电枢电感的作用，电流经VD1和VD4续流，使VT1和VT4的c-e极承受

反压，虽然以।和〃〃为正，VT1和VT4也不能导通，电流沿回路4流通，电动机工作在

制动状态。当耐，VT1和VT4才导通，电流又沿回路1流通。这样看来，双极式

可逆P恤变换器与具有制动作用的不可逆PIN变换器的电流波形差不多，主要区别在于电

压波形；前者，无论负载是轻还是重，加在电动机电枢两端的电压都在+总和之间变

换；后者的电压只在+4和0之间变换。这里并未反映出“可逆”的作用。实现电动机制

可逆运行，由正负驱动电压的脉冲宽窄而定。当正脉冲较宽时，ton>T/2,电枢两端

的平均电压为正，在电动运行时电动机正转；当正脉冲较窄时，ton>7/2,平均电压

为负，电动机反转。如果正、负脉冲宽度相等，ton=T/2,平均电压为零，电动机停

止运转。这个交变电流的平均值为零，不产生平均转矩，徒然增加了电动机的损耗，当

然是不利的。但是这个交变电流使电动机产生高频微振，可以消除电动机正、反向切换

时的静摩擦死区，起着所谓“动力润滑”的作用，利于快速切换。

2.4参数设计

(1)IGBT参数

TGBT(InsulatedGateBipolorTransistor)绝缘栅极双极晶体管。这种器件具

有MOS门极的高速开关性能和双极动作的高耐压、大电流容量的两种特点。其开关速度

可达ImS,额定电流密度100A/cm2,电压驱动，自身损耗小。其符号和波形图如图2-6

所示。设计中选的1GBT管的型号是IRGPC50U,它的参数如下：

管子类型：NMOS场效应管

极限电压Vm：600V

极限电流Im：27A

耗散功率P：200W

额定电压U：220V

额定电流I：L2A

IGBT符号及波形

(a)符号(b)波形

图2.6IGBT信号及波形图

⑵缓冲电路参数

H桥电路中采用了缓冲电路，由电阻和电容组成。IGBT的缓冲电路功能侧重于开关过程

中过电压的吸收与抑制，这是由于IGBT的工作频率可以高达30-50kHz；因此很小的电路

电感就可能引起颇大的di/dt>Lc,从而产生过电压，危及TGBT的安全。逆变器中IGBT

开通时出现尖峰电流，其原因是由于在刚导通的IGBT负载电流上叠加了桥臂中互补管上

反并联的续流二极管的反向恢复电流，所以在此二极管恢复阻断前，刚导通的IGBT上形

成逆变桥臂的瞬时贯穿短路，使ic出现尖峰，为此需要串入抑流电感，即串联缓冲电路,

或放大IGBT的容量。

缓冲电路参数：经实验得出缓冲电路电阻M10KQ；电容信0.75〃入

⑶泵升电路参数

泵升电路由一个电容量大的电解电容、一个电阻和一个VT组成。泵升电路中电解电容选

取02000电压U=450V；VT选取TRGPC50U型号的IGBT管；电阻选取R=20Q。

3直流脉宽调速系统触发电路设计

3.1触发控制电路设计

集成脉宽调制控制将SG3525是控制电路的核心，它采用恒频脉宽调制控制方案，适

合于各种开关电源、斩波器的控制。本实验电路中用SG3525产生的脉宽调制信号作为

IGBT的驱动信号，其原理框图见图3-1。

〜220V

其中：

G：给定器：DZS：零速封锁器：ASR：速度调节器；ACR电流调节器：GT：触发装置:

FBS：速度变换器；FA：过流保护器；FBC：电流变换；API：I组脉冲放大器;

图3.1双闭环调速系统的原理框图

3.2PWM信号发生器

PWM信号发生器以集成可调脉宽调制器SG3525为核心构成，他把产生的电压信号送

给H桥中的四个IGBT。通过改变电力晶体管基极控制电压的占空比，而达到调速的目的。

其控制电路如图3-1所示.

IEB

l

PWMX^1

1146lT

如Rd_H

«««jnm

B,TT.uH

IT

—_

宰J

T

N

3-2PWM控制电路

：Undo

tCHI：

Pt-Pk17.2V\Mean7.16VAutoset

：Freq；8.772kH2?

FPeriod1…AA■LA』」」』」」.

CH1/a97V

CHTIOOVCH21lb：UVM25.0US

IO-Nov-1413:43a7732*Hz

图3-3占空比

3.3SG3525芯片的主要特点

SG3525是电流控制型PWM控制器，所谓电流控制型脉宽调制器是按照接反馈电流来

调节脉宽的。在脉宽比较器的输入端直接用流过输出电感线圈的信号与误差放大器输出

信号进行比较，从而调节占空比使输出的电感峰值电流跟随误差电压变化而变化。由于

结构上有电压环和电流环双环系统，因此，无论开关电源的电压调整率、负载调整率和

瞬态响应特性都有提高，是目前比较理想的新型控制器。它采用恒频脉宽调制控制方案,

其内部包含有精密基准源、锯齿波振荡器、误差放大器、比较器、分频器和保护电路等。

调节Ur的大小，在A、B两端可输出两个幅度相等、频率相等、相位相互错开180度、占

空比可调的矩形波（即PWM信号）。它适用于各开关电源、斩波器的控制。输出级采用

推挽输出，双通道输出，占空比0-50%可调.每一通道的驱动电流最大值可达200mA,灌拉

电流峰值可达500mA。可直接驱动功率MOS管，工作频率高达400KHz,具有欠压锁定、过

压保护和软启动振荡器外部同步、死区时间可调、PWM琐存、禁止多脉冲、逐个脉冲关

断等功能。该电路由基准电压源、震荡器、误差放大器、PWM比较器与锁存器、分相器、

欠压锁定输出驱动级，软启动及关断电路等组成，可正常工作的温度范围是0-700C。基

准电压为5.1V±1%,工作电压范围很宽，为8V到35V.

16-------------------------------------------------Vc

Vref*接内部13

15电路Q

VccO2基准电源欠电压

锁定

Ground0-

」1

OSC.Output

SyncC—触发器［

RT振荡器

CTO5-OutputB

Discharge<>!----,R

Compensation\-PWM锁存器

INV.input<U-

>5.0pAS

2SG3525A输田级

Noninv.inputO-="—@一>-VREF

8

Soft-StartL

Shutdown5.0k

图3.2SG3525内部结构图

SG3525采用16端双列直插DIP封装，各端子功能介绍如下：

1脚：INV.INPUT（反相输入端）：误差放大器的反相输入端，该误差放大器的增益标称值

为80db,其大小由反馈或输出负载来决定，输出负载可以是纯电阻，也可以是电阻性元

件和电容元件的组合。该误差放大器共模输入电压范围是1.5V-5.2VO此端通常接到

与电源输出电压相连接为电阻分压器上。负反馈控制时，将电源输出电压分压后与基准

电压相比较。

2脚:NLINPUT（同相输入端）：此端通常接到基准电压16脚的分压电阻上，取得2.5V

的基准比较电压与INV.INPUT端的取样电压相比较。

3脚:SYNC（同步端）：为外同步用。需要多个芯片同步工作时，每个芯片有各自的震荡频

率，可以分别他们的4脚和3脚相连，这时所有芯片的工作频率以最快的芯片工作频率

同步。也可以使单个芯片以外部时钟频率工作。

4W：OSC.OUTPUT（同步输出端）：同步脉冲输出。作为多个芯片同步工作时使用。但几

个芯片的工作频率不能相差太大，同步脉冲频率应比震荡频率低一些。如不需多个芯片

同步工作时，3脚和4脚悬空。4脚输出频率为输出脉冲频率的2倍。输出锯齿波电压范围

为0.6V到3.5V.

5脚:Cr（震荡电容端）：震荡电容一端接至5脚，另一端直接接至地端。其取值范围为

0.001,加到0.1肝。正常工作时，在Cr两端可以得到一个从0.6V到3.5V变化的锯齿波。

6脚:Rr（震荡电阻端）：震荡电阻一端接至6脚，另一端直接接至地端。Rr的阻俏决

定了内部恒流值对Cr充电。其取值范围为2K到150K,Rr和Cr越大充电时间越长，反之则

充电时间短。

7脚:DISCHATGERD（放电端）：Cr的放电由5,7两端的死区电阻决定。把充电和放电回路

分开，有利与通过死区电阻来调节死区时间，使死区时间调节范围更宽。其取值范围为

0欧到500欧。放电电阻RD和CT越大放电时间越长，反之则放电时间短。

8脚:SOFTSTATR（软启动）：比较器的反相端即软启动器控制端8,端8可外接软启动电容，

该电容由内部Vf的50uA恒流源充电。

9脚:COMPENSATION（补偿端）：在误差放大器输出端9脚与误差放大器反相输入端1脚间

接电阻与电容，构成PT调节器，补偿系统的幅频、相频响应特性。补偿端工作电压范围

为1.5V到5.2V.

10脚:SHUTDOWN（关断端）：10端为PWM锁存器的一个输入端，一般在10端接入过流检测

信号。过流检测信号维持时间长时，软起动端8接的电容C:将被放电。电路正常工作时,

该端呈高电平，其电位高于锯齿波的峰值电位。在电路异常时，只要脚10电压大于0.7V,

三极管导通，反相端的电压将低于锯齿波的谷底电压（0.9V）,使得输出PWM信号关闭，

起到保护作用.

11脚:OUTPUTA,14脚:OUTPUTB（脉冲输出端）：输出末级采用推挽输出电路,驱动场

效应功率管时关断速度更快.11脚和14脚相位相差1800,拉电流和灌电流峰值达200mA。

由于存在开闭滞后，使输出和吸收之间出现重迭导通。在重迭处有一个电流尖脉冲，起

持续时间约为100ns。可以在V＜处接一个约0.luf的电容漉去电压尖峰。

12脚:GROUND（接地端）：该芯片上的所有电压都是相对于GROUND而言，即是功率地也是

信号地。在实验电路中，由于接入误差放大器反向输入端的反馈电压也是相对与12脚而

言，所以主回路和控制回路的接地端应相连。

13脚:VC（推挽输出电路电压输入端）：作为推挽输出级的电压源，提高输出级输出功率。

可以和15脚共用一个电源，也可用更高电压的电源。电压范围是1.8V-3.4V.

15脚:+VIN（芯片电源端）：直流电源从15脚引入分为两路:一路作为内部逻辑和模拟电

路的工作电压;另一路送到基准电压稳压器的输入瑞，产生5.1±1%V的内部基准电压。

如果该脚电压低于门限电压（Tnn-off:8V）,该芯片内部电路锁定，停止工作基准源及

必要电路除外）使之消耗的电流降至很小（约2mA）.另外，该脚电压最大不能超过35V.使

用中应该用电容直接旁路到GROUND端。

16脚:VREF（基准电压端）：基准电压端16脚的电压由内部控制在5.1V±1%O可以分压

后作为误差放大器的参考电压。

3.4SG3525的工作原理及应用

563525内置了5.1\「精密基准电源，微调至1.0%,在误差放大器共模输入电压范围内，

无须外接分压电组。SG3525还增加了同步功能，可以工作在主从模式，也可以与外部系

统时钟信号同步，为设计提供了极大的灵活性"在CT引脚和Discharge引脚之间加入一

个电阻就可以实现对死区时间的调节功能。由于SG3525内部集成了软启动电路，因此只

需要一个外接定时电容，SG3525的软启动接入端（引脚8）上通常接一个5的软启动电容。

上电过程中，由于电容两端的电压不能突变，因此与软启动电容接入端相连的PWM比较

器反向输入端处于低电平，PWM比较器输出高电平。此时，PWM琐存器的输出也为高电

平，该高电平通过两个或非门加到输出晶体管上，使之无法导通。只有软启动电容充电

至其上的电压使引脚8代于高电平时，SG3525才开始工作。由于实际中，基准电压通常

是接在误差放大器的同相输入端上，而输出电压的采样电压则加在误差放大器的反相输

入端上。当输出电压因输入电压的升高或负载的变化而升高时，误差放大器的输出将减

小，这将导致PWM比较器输出为正的时间变长，PWM琐存器输出高电平的时间也变长，因

此输出晶体管的导通时间将最终变短，从而使输出电压回落到额定值，实现了稳态。反

之亦然。外接关断信号对输出级和软启动电路都起作用。当Shutdown（引脚10）上的信

号为高电平时，PWM琐存器将立即动作，禁止SG3525的输出，同时，软启动电容将开始

放电。如果该高电平持续，软启动电容将充分放电，直到关断信号结束，才重新进入软

启动过程。注意,Shutdown引脚不能悬空，应通过接地电阻可靠接地，以防止外部干扰

信号耦合而影响SG3525的正常工作。欠电压锁定功能同样作用于输出级和软启动电路。

如果输入电压过低，在SG3525的输出被关断同时，软启动电容将开始放电。此外，SG3525

还具有以下功能，即无论因为什么原因造成PWM脉冲中止，输出都将被中止，直到下一

个时钟信号到来，PWM琐存器才被复位。

4转速、电流双闭环设计

4.1电流调节器设计

本设计因为25%且刀々/=23.98/6.7<10。所以按典I系统设计，选PI调节

"S+1

器，其传递函数为：W<£s)=K

，»Aoi\么、$

Ti

如图4T所示，为电流调节器的结构图。

5

Uct

-15V

图47电流调节器的结构图

4.2转速调节器设计

在设计转速调节器时，可把已设计好的电流环看作是转速调节系统中的一个环节。

为此，需求出它的等效传递函数：

卬「⑸回”力上丝_J£_

%(s)U；(s)P2人尸1

P

近似条件：

VVcn3叵取5Tzi

图4-2转速调节器的结构图

5参数测定

5.4测定晶闸管直流调速系统主电路电阻值R、电感值L

I1(A)ui(V)h(A)U2(V)计算值R(Q)

第一组0.90980.5411335.135

第二组0.941020.5211635.713

第三组0.971070.4912333.333

由上表可知，电枢回路总电阻R=34.73。

由上表可知，Ra=l8.640Q,RL=7.480C

KA)Ua(V)UL(V)LaLdL

第一组0.2348540.660.751.41

第二组0.2550.256.10.6乙0.711.36

第三组0.2754.861.50.6乙0.721.38

由公式

L=La+Ld

Za=Ua/I

ZL=UL/I

』=Jz：-次/（2元）

/=历7葡（2*

可求得电枢回路电感L=l.38H

数字示波器记录的n=f（I）曲线如下图所示

由公式

2

GD=375MK/\dn/dt\

MK=~<GD/375^dn/dt

PK=UJkT'R

求得GD2=375MK/\dn/刈=0.41

5.2测定晶闸管直流调速系统主电路电磁时间常数Td

实验观察到的电流上升曲线缶寸（t）如下图所示

测定晶闸管直流调速系统主电路电磁时间常数Td

第一组第二组第三组平均值

Td(ms)50525352

5.3测定直流电动机电势常数Ce和转矩常数Cm

Ud2(V)Udl(V)N2(r)Nl(r)Ce(V,min/r)

测量值175140120010000.175

由公式

CM=9.55Ce

可求得CM=L67I(N•m/A)

5.4测定晶闸管直流调速系统机电时间常数Tm

实验观察到的过渡过程曲线n=/(t)如下图所示

测定晶闸管直流调速系统机电时间常数Tm

第一组第二组第三组平均值

Tm(ms)76757676

测定晶闸管触发及整流装置特性Ud=f(Uct)、测速发电机特性

UTG=f(n)

Ug(V)UTC(V)Ud(V)n

11.620.6145100()

21.823.51651100

32.325.51751200

42.827.41901300

53.031.52151500

根据Ks=AIVAUg计算可得Ks=60.32

晶闸管触发及整流装置特性Ud二f(Ug)

测速发电机特性U./、(/?)

6系统调试

6.1单元部件调试

6.1.1调节器正、负限幅值的调整

将零速封锁器（DZS）上的钮子开关拨向“解除”位置，把DZS的“3”端接至ACR

的“8”端（或ASR的“4”端），使调节器解除封锁而正常工作。把调节器ACR接成比

例积分（PI）调节器，然后将给定器输出“1”端接到调节滞的输入端，当加正给定时,

调整负限幅电位器RP2,使之输出电压为零（实际调至最小值即可，约一0.6V）；当调节

器输入端加负给定时，调整正限幅电位器RP”用示波器观察同步电压和对应的触发脉

冲，使（z-10°左右。（确定移相控制电压U小的调节范围为。〜L,max。）

用同样的方法确定速度调节器的限幅：把调节器ASR接成比例积分（PT）调节器，

然后将给定器输出“1”端接到调节器的输入端，当加正给定时，调整负限幅电位器RP?,

使之输出电压为负6V；当调节器输入端加负给定时，调整正限幅电位器RP”使正限幅

为零,（实际调至最小值即可,约+0.6V）。

6.1.2电流反馈系数的整定

直接将给定电压小接入移相控制电压L的输入端，整流桥接电阻性负载（注意：

将双臂滑线电阻器的双臂电阻并联使用，且调到电阻值最大。）慢慢增加给定电压

••UK,

观察输出电压Ud到220V左右，并同时观察负载电流L,适当调整滑线变阻器使L=1A,

此时用万用表测量电流反馈电压。方法是调节电流变换器（FBC）上的电流反馈电位器

RPi,使得负载电流I,F1A时的电流反馈电压Ufi=3.5~4V,这时的电流反馈系数

£=Ufi/Id=3.5〜4V/A。（可以暂时都为Ufi=4V,因系统调整时，各实验台会略有调整，

使系统性能最佳。）