外架施工方案春和钱塘最终版模板

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。(金昌·春和钱塘公寓)编制单位:浙二建杭州金昌·钱和春塘项目部编制:审核:审核单位:浙江二建建设集团杭州分公司审核:审核:审批单位:浙江省二建建设集团有限公司审核:审批:

目录5213第一章编制依据及工程概况 48439一、编制依据 422935二、工程概况 48219第二章脚手架方案选择 46231第三章脚手架的搭设流程及要求 513691一、钢管落地脚手架 5207311．主杆基础 6226272．立杆间距 6236493．大横杆、小横杆设置 6189394．剪刀撑 6317155．脚手板、脚手片的铺设要求 7326936．防护栏杆 7190837．连墙件 7159588．架体内封闭 88321二、悬挑脚手架 8210041．施工工艺流程 9172112．脚手架要求 9298053．立杆间距 10204864．大横杆、小横杆设置 10141765．剪刀撑 10316966．脚手板、脚手片的铺设要求 11174597．防护栏杆 11231438．连墙件 11308229．架体内封闭 1112422第四章脚手架施工 1230211一、施工准备 1212129二、地基与基础 1211126三、搭设 1211673四、拆除 1514135第五章落地式脚手架计算书 1520667一、计算参数 15281081．脚手架参数 15296142．活荷载参数 16156063．风荷载参数 16147954．静荷载参数 16156045．地基参数 1731598二、大横杆的计算 1823811．均布荷载值计算 18246352．强度验算 1811523．挠度验算: 1923668三、小横杆的计算 1916651．荷载值计算 19128132．强度验算 20133083．挠度验算 2023401四、扣件抗滑力的计算 2127812五、立杆的稳定性计算 2113533六、最大搭设高度的计算 2328964七、连墙件的计算 249069八、立杆的地基承载力计算 259575第六章悬挑式钢管扣件脚手架计算书 2610854一、设计基本规定 2614932二、荷载标准值计算 2611961三、荷载组合 278751四、结构杆件的计算 27241361．纵横水平杆强度和挠度 2733912．脚手架立杆稳定性 2888353．连墙杆的承载力NK 29226354．计算钢梁的强度和挠度 302655．计算钢丝绳的强度 31260846．计算悬挑钢梁预埋环承载力 3287387．计算钢丝绳斜拉锁预埋环承载力 3322564第七章型钢悬挑脚手架构造要求 3313401第八章检查与验收 3610686一、配件检查与验收 3623923二、脚手架检查与验收 3712501第九章脚手架搭设的劳动力安排 3811418第十章安全管理技术措施 3921307一、脚手架搭设安全技术措施 3924187二、脚手架拆除安全技术措施 396270三、安全管理措施 402975第十一章脚手架附图 4229040一、节点详图 42231181．悬挑外架楼板处剖面示意图 4222922．穿孔螺栓锚固 42227083．立杆撑脚详图 43204914．预埋拉环详图 4323515．钢丝绳节点详图 44182996．连墙杆节点详图 4414815二、悬挑外架平面布置示意图 4523433三、外脚手架剖面示意图 46

编制依据及工程概况编制依据《钢结构设计规范》GB50017-;《建筑结构荷载规范》GB50009-;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-(J84-);《建筑地基基础设计规范》GB50007-;《建筑施工安全检查标准》JGJ59-;《混凝土结构设计规范》GB50010-。工程概况工程名称:萧储()69号地块居住项目建设单位:杭州金昌房地产开发有限公司建设地点:杭州市萧山区钱江世纪城外环西路与合丰三路交叉口设计单位:浙江绿城东方设计有限公司建设内容:本工程为住宅小区,地上有7栋住宅:1#~7#楼7栋高层住宅楼及其裙房(功能为配套商业用房和配套服务用房)。结构型式:框架-剪力墙结构。结构层数:地下2层,地上19/23层。项目总用地面积42238平方米,总建筑面积约为171693.3平方米,建筑基底面积8786.2平方米。建筑檐口最大高度:23层的为71.4m,19层的为59.4m。脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收;脚手架的搭设,还必须符合JCJ59-检查标准要求,要符合浙江省文明标化工地的有关标准。根据以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用双排扣件式落地脚手架和悬挑式双排扣件式脚手架,每栋楼具体搭设情况见下表:1#、4#、5#、6#、7#楼(地下2层,地上23层)项目搭设部位搭设最大高度备注落地架-2F~1F13.5m落地架靠近大地下室一侧立杆底部支撑于地下室结构顶板上,立杆下铺垫200宽(厚度30~50mm)木垫板。地下室结构顶板厚度25cm,,因地下室上外架搭设高度仅为首层层高,故无需另外采取加固措施。落地架在地下室顶板上面时避开后浇带位置。第一挑2F~7F18m第二挑8F~13F18m第三挑14F~19F18m第四挑20F~屋面13.8m2#、3#楼(地下2层,地上19层)项目搭设部位搭设最大高度备注落地架-2F~2F16m落地架靠近大地下室一侧立杆底部支撑于地下室结构顶板上,立杆下铺垫200宽(厚度30~50mm)木垫板。地下室结构顶板厚度25cm,,因地下室上外架搭设高度仅为首层层高,故无需另外采取加固措施。落地架在地下室顶板上面时避开后浇带位置。第一挑3F~8F18m第二挑9F~14F18m第三挑15F~屋面16.8m脚手架的搭设流程及要求钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实→浇筑C15素混凝土外架基础(10cm厚)→定位设置立杆垫板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记;用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记;垫板应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空。在搭设首层脚手架过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。其余按标准构造要求搭设。主杆基础本工程脚手架基础部位应在回填土完后夯实,采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化,混凝土硬化厚度不小于10cm。脚手架基础外围设置25*30cm通长排水沟。主杆底部应设置木垫块。地基承载能力应满足外脚手架的搭设要求。立杆间距脚手架立杆纵距1.5m,横距1.05m,步距1.8m;连墙杆间距竖直3.6m,水平4.5m(即二步三跨);里立杆距建筑物0.3m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。立杆应设置通长垫板(厚度为30～50mm,宽度不小于200mm),并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上,离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。大横杆、小横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm。外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置.中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。脚手板、脚手片的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为200mm,里外立杆应满铺脚手板,无探头板。满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。脚手片须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不少于3道,高度分别为0.3m、0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。连墙件脚手架与建筑物应设置刚性拉结点(拉结点间距:水平方向4.5m,垂直方向3.6m)。楼层高度超过4m,则在水平方向加密,如楼层高度超过6m时,则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。拉结点应保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆连接点处。外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。架体内封闭脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm,如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。脚手架施工层应设置隔离层:里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其它措施进行封闭。悬挑脚手架悬挑钢梁外挑长度为1.3m,选用16号工字钢(长度3m),端部斜拉钢丝绳卸荷,钢梁架体纵向间距按1.5m布置(立杆纵距),架体横距0.9m,里排立杆间距离外墙边0.3m,步距1.8m。外架立面见附图1。连墙件按3.6×4.5m布置,用刚性连接横杆对架体进行拉结,拉结点应从外架的第一步开始进行设置。挑梁和预埋环制作及连墙杆连接如图。外侧搭设连续式剪刀撑,满挂密目网。整个架体用Ф17(6×19+1)钢丝绳将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧。架体材料选用Ｉ16工字钢,扣件式钢管架体,底部满铺50mm厚木脚手板。操作层根据需要铺设两层脚手板,每层均设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。悬挑钢梁的锚环设置三道,钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环20cm,如附图3所示。附图1悬挑外架立面示意图施工工艺流程工字钢加工－设置预埋环－工字钢安装就位－放扫地杆－竖立杆与扫地杆扣紧－安装第一步大横杆和小横杆－连接附墙杆－铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网－随主体施工接高架体、加剪刀撑脚手架要求悬挑架搭设应严格一般落地式脚手架搭设规定,纵向水平杆与横向水平杆的连接,采用防滑扣件连接连接,并按规范要求连续设剪刀撑,斜杆与地面倾斜角为45度～60度。工字钢端部10cm即立杆处焊置高度15~20cm的Ф25钢筋或Ф56钢管,作为生根点。挑架底部满铺脚手板,外架钢管全部刷黄油漆。脚手架中部脚手板铺设严密,不允许出现探头板,脚手板下拉兜网．脚手板的材质及规格符合规范要求．材料要求:I16工字钢材质必须符合国家标准要求．钢管规格Ф48cm,壁厚3.5mm,焊接钢管其材质符合YB242-63标准,严禁钢管上打空．扣件符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》,螺栓、螺母、垫圈符合GB700-79《普通碳素钢技术条件》A3规定,螺栓拧紧扭力达65N·m时,不发生破坏．木脚手板厚度不小于50mm,对接扣件应朝上或朝内．各杆件端伸出扣件的长度不小于100mm．架体防护:架体外侧用1.8×6m密目网全封闭．按照临边防护的规定,设置防护栏杆和挡脚杆．底层、操作层均设高度200mm挡脚板,并刷斜度为45度黄黑相间油漆．底层和作业层脚手板应铺满、铺稳,并用钢筋及直径3.2mm的铁丝固定在支撑杆件上,防止人、物的坠落．严格按照建筑施工钢管脚手架规范(JGJ130-)执行.在施工前期,对施工人员及操作人员进行技术安全培训．其主要内容为扣件式钢管脚手架安全技术规范、操作规程、现场施工管理制度的学习,本工程架子施工方案技术交底及施工程序．所有操作人员必须持证上岗,符合国家监管部门的规定要求．立杆间距脚手架立杆纵距1.50m,横距1.05m,步距1.80m;连墙杆间距竖直3.60m,水平4.50m(即二步三跨):里立杆距建筑物0.30m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。立杆应设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上,离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。大横杆、小横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.50m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm。外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。脚手板、脚手片的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板,里外立杆应满铺脚手板,无探头板。满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。脚手片须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不少于3道,高度分别为0.3m、0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。连墙件脚手架与建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3.6m,设一拉结点。楼层高度超过4m,则在水平方向加密,如楼层高度超过6m时,则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。拉结点应保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。架体内封闭脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。施工层以下每间隔1步架的底部用水平兜网或其它措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同,立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。一般采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管,立杆套座其外,并同时在立杆下部设置扫地杆。脚手架施工施工准备脚手架搭设前,应按专项施工方案向施工人员进行交底。应按本规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收,不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。应清除搭设场地杂物,平整搭设场地,并应使排水畅通。地基与基础脚手架地基与基础的施工,应根据脚手架所受荷载、搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定进行。压实填土地基应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的相关规定;灰土地基应符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的相关规定。立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm～100mm。脚手架基础经验收合格后,应按施工组织设计或专项方案的要求放线定位。搭设外脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步;如果超过相邻连墙件以上两步,无法设置连墙件时,应采取撑拉固定等措施与建筑结构拉结。每搭完一步脚手架后,应按本规范表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。底座安放应符合下列规定:1)底座、垫板均应准确地放在定位线上;2)垫板应采用长度不少于2跨、厚度30~50mm、宽度不小200mm的木垫板。立杆搭设应符合下列规定:1)相邻立杆的对接连接应符合本规范第6.3.6条的规定;2)脚手架开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除;3)当架体搭设至有连墙件的主节点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件。脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定:脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设,并应采用直角扣件与立杆固定;纵向水平杆的搭设应符合本规范第6.2.1条的规定;3)在封闭型脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈设置,并应用直角扣件与内外角部立杆固定。脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定:1)搭设横向水平杆应符合本规范第6.2.2条的规定;2)双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm;脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合规范JGJ130-第6.3.2、6.3.3条的规定。脚手架连墙件安装应符合下列规定:1)连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行,不得滞后安装;2)当脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上二步时,应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施,直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。脚手架剪刀撑与单、双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设,不得滞后安装。脚手架门洞搭设应符合规范JGJ130-第6.5节的规定。扣件安装应符合下列规定:1)扣件规格应与钢管外径相同;2)螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m,且不应大于65N·m;3)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;4)对接扣件开口应朝上或朝内;5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定(图7.3.12):1)栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧;2)上栏杆上皮高度应为1.2m;3)挡脚板高度不应小于180mm;4)中栏杆应居中设置。栏杆与挡脚板构造1——上栏杆;2——外立杆;3——挡脚板;4——中栏杆脚手板的铺设应符合下列规定:1)脚手板应铺满、铺稳,离墙面的距离不应大于150mm;2)采用对接或搭接时均应符合本规范第6.2.3条的规定;脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上;3)在拐角、斜道平台口处的脚手板,应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上,防止滑动。拆除脚手架拆除应按专项方案施工,拆除前应做好下列准备工作:1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求;2)应根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除顺序和措施,经审批后方可实施;3)拆除前应对施工人员进行交底;4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;连墙件必须随脚手架逐层,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差大于两步时,应增设连墙件加固。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端,应先按规范JGJ130-第6.4.4条、6.6.4条、6.6.5条的有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。架体拆除作业应设专人指挥,当有多人同时操作时,应明确分工、统一行动,且应具有足够的操作面。卸料时各构配件严禁抛掷至地面;运至地面的构配件应按本规范的规定及时检查、整修与保养,并应按品种、规格分别存放。落地式脚手架计算书计算参数脚手架参数双排脚手架搭设最大高度为16米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为1.50米,立杆的横距为1.05米,大小横杆的步距为1.80米;内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为0.80;连墙件采用两步三跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2层;风荷载参数本工程地处浙江省杭州市,基本风压为0.45kN/m2;风荷载高度变化系数μz:查《建筑结构荷载规范》(GB50009-),并根据落地式脚手架最高点高程约8.50+16.00=24.50m,故取C类30米高,其取值为0.88(其中8.50为本工程的±0.000的绝对标高值);风荷载体型系数μs:查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)中得出:敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5×0.089=0.2403㎡,密目网的挡风系数为0.5,则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后,脚手架的综合挡风面积为(1.8*1.5-0.2403)×0.5+0.2403=1.47015㎡其综合挡风系数为φ=1.47015/(1.8*1.5)=0.5455故背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风荷载体形系数为1.3*0.5455=0.7092静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4;脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:钢管栏杆、冲压钢脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038;地基参数地基土类型:粉质砂土(地基原土);地基承载力特征值(kN/m2):140.00;立杆基础底面面积1.5×0.2=0.3m2;地基土承载力调整系数:1.0。大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m;脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m;活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m;静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m;活荷载的设计值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m;图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.366kN.m;支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.430kN.m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为σ=84.646N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2,满足要求!挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:其中:静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m;活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m;最大挠度计算值为:V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm;大横杆的最大挠度2.315mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm,满足要求!小横杆的计算根据JGJ130-第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038×1.500=0.058kN;脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN;活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN;集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.495kN;小横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m;最大应力计算值σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2;小横杆的最大应力计算值σ=173.124N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm;大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.972mm;最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm;小横杆的最大挠度和2.996mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.0mm与10mm,满足要求!扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN;小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050=0.040kN;脚手板的自重标准值:P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN;活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN;荷载的设计值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687kN;R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值:N=16.109kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.58cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.500;计算长度,由公式lo=kμh确定:l0=3.119m;长细比Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.186;立杆净截面面积:A=4.89cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm2;σ=16109.000/(0.186×489.000)=177.111N/mm2;立杆稳定性计算σ=177.111N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=15.117kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.58cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.500;计算长度,由公式l0=kuh确定:l0=3.119m;长细比:L0/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.186立杆净截面面积:A=4.89cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm2;σ=15116.67/(0.186×489.0)+154491.039/5080=196.613N/mm2;立杆稳定性计算σ=196.613N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!最大搭设高度的计算按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.950kN;活荷载标准值:NQ=4.725kN; 每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.125kN/m;Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.950+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=64.707m;[H]=64.707m和50m比较取较小值。得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m,满足要求!按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.950kN;活荷载标准值:NQ=4.725kN;每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.125kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.154/(1.4×0.85)=0.130kN.m;Hs=(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.950+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.890×0.130/5.080)))/(1.2×0.125)=52.863m;[H]=52.863m和50m比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m,满足要求!连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.280kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2;按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=4.039kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.039kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;又:A=4.89cm2;[f]=205.00N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN;Nl=9.039<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=9.039小于双扣件的抗滑力16.0kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图-1连墙件扣件连接示意图-2立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=140.000kN/m2;其中,地基承载力特征值:fgk=140.000kN/m2;脚手架地基承载力调整系数:kc=1.00;立杆基础底面的平均压力:p=N/A=50.39kN/m2;其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=15.117kN;基础底面面积:A=0.300m2。p=50.39≤fg=140.000kN/m2。地基承载力满足要求!悬挑式钢管扣件脚手架计算书设计基本规定悬挑架的承载力按概率极限状态法的要求,采用分项系数设计表示式进行设计。设计假定及范围,按架体一般双排架结构形式取值,拐角部位架体结构,参照悬挑架的计算取值．架体中间增设的桁架杆件和卸荷支撑的有利约束未计算在内。按规定仅计算:=1\*GB3①纵、横向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力。=2\*GB3②立杆的稳定性。=3\*GB3③悬挑钢梁的长度和挠度。=4\*GB3④连墙杆的承载力。=5\*GB3⑤预埋铁件的强度,钢丝绳斜拉索的强度。荷载标准值计算架体步距1.8米,纵距1.5米,横距0.9米,里立杆距离外墙0.3米．架体计算高度18米,取架体上的全部荷载影响到每根钢梁的范围作为一个计算单元．=1\*GB2⑴.恒载标准值架体主要材料选用Ф48×3.5扣件式钢管,钢梁采用I16工字钢．立杆:q1=18×3.84×9.8×2=1354.8N小横杆:q2=1×3.84×9.8×9=338.7N大横杆:q3＝1.5×3.84×9.8×9×2＝1016N脚手板:q4＝1.5×0.7×0.35×103×3＝1102.5N扣件:q5=18.4×30=552N钢梁:q6=3×20.153×9.8＝592.5N剪刀撑、密目网、扶手杆查手册取值:q7＝1000N则:Gk＝Σq＝1354.8+338.7+1016+1102.5+552+592.5+1000＝5956.5N=2\*GB2⑵.施工荷载标准值QkQk=1.5×0.9×2×103＝2700N=3\*GB2⑶.风荷载标准值ωkωk＝μz*μs*ωo＝0.88×0.7092×0.45×103＝280.84N/m2荷载组合按承重墙结构杆件在工作过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算,其荷载效应组合如下表所示。荷载效应组合计算项目荷载项目组合纵、横向水平杆强度与变形永久组合+施工均布活荷载脚手架立杆稳定永久荷载+0.85(活荷载+风荷载)连墙件承载力风荷载+5.0kN钢梁强度和挠度恒载+活荷载结构杆件的计算纵横水平杆强度和挠度横向水平杆受脚手板传递的施工荷载,按均布荷载简支梁计算,则最大弯距:Ma=q.l2/8=[(1.2G+1.4Q)／lb].lb2/8=(1.2×1.5×3.84×9.8+1.4×2700)÷0.9×0.92÷8=432.87N.m支座反力:R＝(0.9×1.5×3.84×9.8+1.4×2700)÷2＝1915.4N<8000N(扣件抗滑承载力设计值)满足要求挠度:υ＝5q.lb4／384EI＝5×(0.9×1.5×3.84×9.8+1.4×2700)÷0.9×0.94×109／(384×2.06×12.19×109)＝1.45mm＜900／150＝6mm纵向水平杆承载脚手板上的施工荷载最不利状态为横向水平杆中间处,故按集中荷载简支梁计算．则最大弯距:Mb=q.l2/8+P.l/8=0.9×1.5×3.84×9.8×1.52/8+(0.9×1.5×3.84×9.8×0.5+1.4×2700×0.25)×0.25／8=44.62N.m挠度:υ＝5q.lb4／384EI+Pl3/48EI＝5×1.2×39.5×1.54／384×2.06×12.19×109+(0.9×39.5×0.5+1.4×2700×0.25)×1.53×109/48×2.06×12.19×109＝0.12+2.09＝2.21mm<l/150=10mm满足要求∵Ma>Mb∴水平杆强度:σ＝Ma／W＝432.87×103／5.08×103＝85.21N／mm2σ<[f]=205N/mm2∴纵横向水平杆均满足要求脚手架立杆稳定性=1\*GB3①不组合风荷载时立杆稳定性计算架体底部立杆段的轴力:N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNKL=1.2×5956.5+1.4×2700=10927.8N计算立杆的稳定系数:计算长度l=Kμshl=1.155×1.55×1.8=3.222(m)长细比λ=3.222×102/1.58=203.92查表得Ψ＝0.174计算立杆的稳定性:N/ΨA=10927.8/0.174×489=128.43<f=205N/mm2=2\*GB3②组合风荷载时立杆稳定性计算架体底部立杆段的轴力:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×5956.5+0.85×1.4×2700=10360.8N计算立杆的稳定系数:查表得Ψ＝0.174计算有风荷载产生的立杆段弯矩Mn:Mn=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4ωk*la*h2/10=0.85×1.4×280.84×1.5×1.82/10=162.4N.m计算立杆的稳定性:N/ΨA+Mn/W=10360.8/0.174×489+162.4×103/5.08×103=103+31.97=134.97<f=205N/mm2连墙杆的承载力NKNK=1.4ωkA+5000=1.4×280.84×3.6×4.5+5000=6369+5000=11369N>8000NA—每个连墙点覆盖脚手架的范围(m2)采取措施,采用双扣件连接,即连墙杆用扣件分别与里外立杆连接则:NK/2=5684.5N<8000N,满足要求。计算连墙杆强度σ计算长度l0=Kμsh=1.155×1.75×2=4.04长细比λ＝l0／I=255.7查得Ψ＝0.117σ=NK/Ψ×489=8901/0.117×489=155.6N/mm2<[f]=205N/mm2计算钢梁的强度和挠度16号工字钢的截面特性:WX=141×103mm3I=1130×104mm4自重=20.513kg/m弹性模量E=2.06×105N/mm2悬挑梁设置在楼板上,内置1.7m,内端嵌在两道预埋环内,悬挑1.3m。在悬出端部焊15~20cmФ25钢筋头。钢梁悬出砼主梁边沿下部垫10mm厚钢板板做为支点,其起拱后的有利因素计算中暂不计,内置部分在计算中作为悬臂的锚固端,计算简图如下(图5):计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用,钢丝绳的承载力作为安全储备。图5由施工手册查得,内外排立杆的受力分布系数为——内:外＝0.65:0.35P1=10927×0.65=7103NP2=10927×0.35=3824NI16工字钢质量为q＝20.513×9.8=201.02N／m则钢梁的最大弯距Mmax=－P1l1－P2l2－ql2/2＝－7103×0.3－3824×1.3－201×1.32／2＝－7272N.m最大剪力Qmax=－P1－P2－ql＝－7103－3824－201×1.3＝－11188N悬臂梁强度σ＝|Mmax|/W＝7272×103／142.32×103＝51.1N／mm2<[f]=215N/mm2满足要求悬臂梁剪应力τ＝|Qmax|／A＝11188／2612＝4.28N／mm2＜［τ］＝125N/mm2满足要求悬臂梁挠度γmax＝ql4/8EI+P1l21L(3－l1／L)/6EI+P2L3/3EI＝201.02×1.34×109／8×2.06×1130×109+7103×0.32×1.3×109×(3－0.3／1.3)／6×2.06×1130×109+3824×1.32×1.3×109／3×2.06×1130×109＝0.031+0.165+1.203＝1.399mm<l/200=6.5mm满足要求计算钢丝绳的强度=1\*GB3①求支座反力Vc(图6)由力矩平衡可知:Vc×1.3=P2×1.3+P1×0.3Vc=P2+0.3P1／1.3＝3824+0.3×7103/1.3＝3824+1639＝5463N图6=2\*GB3②斜拉索轴力N,水平分力Fx分别为N＝√L2+H2×Vc／HH—层高＝√1.32+3.02×5463／3.0＝5954NL—悬臂梁长度Fx＝LV/H=1.3×5463/3.0=2367.3N钢梁最大弯矩Mmax=q.l2/8+P×2×0.9／1.3＝201×1.32／8+7103×2×0.9／1.3＝42.46+9834.92＝9877.38N.m钢梁正应力强度σ＝Mmax／W+Fx／A＝9877.38×103／141×103+2367.3／2613＝70.05+0.91＝70.96N／mm2<[f]=215N/mm2满足要求挠度γmax＝5q.l4／384EI+P1l3/48EI＝13097.26／893875+60211.7／111734＝0.49mm<l/250=1300/250=5.2mm=3\*GB3③钢丝绳承载力计算钢丝绳断拉力由手册查得:S=122kN(6×19股)安全系数取K＝8则:KN/S＝8×5954／122×103＝0.39＜1安全查实用五金手册得知:闭式OO型1.3号花篮螺栓许用负荷为12.7KN>12312N选用此螺栓计算悬挑钢梁预埋环承载力钢梁内端部的预埋环距梁支座按最小距离2.5m计,则悬挑梁预埋环的最大承载力为:N＝Mmax／L＝7272／2.5＝2908.8N预埋环的截面积为:A＝N／[f]＝2908.8／215＝13.53mm2换算成直径:取安全系数K＝82.π.d2／4=K.Ad=8.30mm<16mm故采用A16螺栓预埋满足要求。预埋环安装措施按砼结构设计规范要求执行．计算钢丝绳斜拉锁预埋环承载力钢丝绳斜拉锁轴力:N＝5954N预埋环的截面积为:A＝N／[f]＝5954／215＝27.7mm2换算成直径:取安全系数K＝82.π.d2／4=K.Ad=11.9mm<20mm故采用A20圆钢预埋环满足要求。型钢悬挑脚手架构造要求一次悬挑脚手架高度不宜超过20m。型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。型钢悬挑脚手架构造1——钢丝绳用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算;钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不宜小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定,固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。悬挑钢梁U型螺栓固定构造1——木楔侧向楔紧;2——两根1.5m长直径18mmHRB335钢筋悬挑钢梁穿墙构造1——木楔楔紧悬挑钢梁楼面构造当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小于100mm×10mm(宽×厚);当采用螺栓角钢压板连接时,角钢的规格不应小于63mm×63mm×6mm。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。锚固位置设置在楼板上时,楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置,每一纵距设置一根。悬挑架的外剪刀撑应自下而上连续设置。剪刀撑设置应符合规范JGJ130-第6.6.2、6.6.5条的规定。连墙件设置应符合规范JGJ130-第6.4节的规定。锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20。检查与验收配件检查与验收A、新钢管的检查应符合下列规定:1)应有产品质量合格证;2)应有质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定,其质量应符合规范JGJ130-第3.1.1条的规定;3)钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;4)钢管外径、壁厚、端面等的偏差,应分别符合规范JGJ130-表8.1.8的规定;5)钢管应涂有防锈漆。B、旧钢管的检查应符合下列规定:1)表面锈蚀深度应符合规范JGJ130-201表8.1.8序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时,应在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时不得使用;2)钢管弯曲变形应符合规范JGJ130-201表8.1.8序号4的规定。C、扣件验收应符合下列规定:1)扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测;2)新、旧扣件均应进行防锈处理;3)扣件的技术要求应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的相关规定。D、扣件进入施工现场应检查产品合格证,并应抽样复试,技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选,有裂缝、变形螺栓出现滑丝的严禁使用。E、脚手板的检查应符合下列规定:木脚手板质量应符合规范JGJ130-第3.3.3条的规定,宽度、厚度允许偏差应符合国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-第4.3.1条表4.3.1第一项的规定。不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板;竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合规范JGJ130-第3.3.4条的规定。F、悬挑脚手架用型钢的质量应符合规范JGJ130-第3.5.1条的规定,并应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有关规定。脚手架检查与验收A、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收:1)基础完工后及脚手架搭设前;2)作业层上施加荷载前;3)每搭设完6m~8m高度后;4)达到设计高度后;5)遇有六级强风及以上风或大雨后,冻结地区解冻后;6)停用超过一个月。B、应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收:1)符合规范JGJ130-第8.2.3~8.2.5条的规定;2)专项施工方案及变更文件;3)技术交底文件。4)构配件质量检查表(规范JGJ130-附录D,表D)C、脚手架使用中,应定期检查下列要求内容:1)杆件的设置和连接,连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案的要求;2)地基应无积水,底座应无松动,立杆应无悬空;3)扣件螺栓应无松动;4)高度在24m以上的双排、满堂脚手架,其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、2的规定;高度在20m以上的满堂支撑架,其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合规范JGJ130-表8.2.4项次1、3的规定;5)安全防护措施应符合本规范要求;6)应无超载使用。D、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法,应符合规范JGJ130-表