2026年煤化工生产人员考试技能考核试卷

2026年煤化工生产人员考试技能考核试卷1.（单选）在固定床气化炉中，若煤的灰熔点ST=1350℃，操作温度应控制在A.1250℃±20℃B.1350℃±20℃C.1450℃±20℃D.1150℃±20℃2.（单选）Shell粉煤气化炉激冷段最易发生的蚀损机理是A.低温硫化-氧化B.高温硫化-渗碳C.高温氯腐蚀D.应力腐蚀开裂3.（单选）甲醇合成塔催化剂床层“飞温”时，最先采取的紧急措施是A.切除原料气B.注入高压氮气C.开大汽包排污D.降低循环量4.（单选）煤直接液化装置中，以下哪项不是循环溶剂的主要作用A.供氢B.分散煤粉C.控制反应温度D.抑制自由基缩聚5.（单选）鲁奇炉夹套锅炉产汽突然下降，最可能的原因是A.夹套内壁结垢B.煤锁加煤过快C.炉篦转速过高D.灰层过薄6.（单选）粗煤气中H2S含量从1.2%降至20mg/Nm³，MDEA溶液循环量应A.线性增加B.按平方根规律增加C.按对数规律增加D.基本不变7.（单选）费托合成浆态床反应器“蜡堵”的先期征兆是A.床层压差骤降B.气体滞留率升高C.搅拌电流下降D.热通量异常上升8.（单选）煤制烯烃（MTO）装置，反应气中C4=收率突然升高，可判断A.催化剂碳池活性增强B.反应温度偏高C.再生器烧焦不足D.甲醇进料带水9.（单选）下列哪项不是导致气化炉渣口堵塞的物理因素A.灰粘度大B.渣层过厚C.氧煤比低D.煤粒径过大10.（单选）低温甲醇洗装置中，CO2闪蒸塔顶温度控制阀卡滞全开，会导致A.下游硫回收尾气SO2升高B.甲醇损失增大C.H2S吸收塔负荷下降D.富甲醇泵汽蚀11.（单选）某厂气化炉投煤量2000t/d，比氧耗380Nm³O₂/1000Nm³(CO+H₂)，若有效气产量提高5%，比氧耗将A.增加约5%B.下降约2%C.基本不变D.下降约5%12.（单选）甲醇精馏三塔流程中，加压塔顶温异常升高，最先排查A.回流量B.塔底蒸汽量C.进料甲醇浓度D.冷凝器冷却水上水温度13.（单选）煤焦油加氢装置，反应器床层压降每月增长0.02MPa，可推断A.催化剂积炭B.催化剂中毒C.床层板结D.内构件破损14.（单选）下列哪种助熔剂对降低煤灰熔点效果最显著A.CaCO₃B.MgOC.Fe₂O₃D.SiO₂15.（单选）气化炉启动过程中，切换由燃油到煤浆的判据是A.炉膛温度>1000℃B.合成气中CH₄<0.5%C.渣口挂渣均匀D.氧含量<0.3%16.（单选）费托合成水相副产物中，含氧化合物占比最高的通常是A.甲醇B.乙酸C.丙酮D.乙醇17.（单选）变换工段汽气比从1.2降至0.8，CO变换率将A.升高B.降低约10%C.降低约20%D.基本不变18.（单选）煤制天然气（SNG）甲烷化反应器，循环气的作用是A.降低分压抑制析碳B.提高CO转化率C.带走反应热D.稀释O₂19.（单选）下列哪项不是导致甲醇合成催化剂失活的化学毒物A.氯离子B.羰基铁C.硫化氢D.氮气20.（单选）气化炉紧急停车后，最先关闭的阀门是A.氧气管线切断阀B.煤浆管线切断阀C.合成气出口阀D.激冷水阀21.（多选）影响水煤浆浓度的因素有A.煤内水含量B.添加剂分子量C.球磨机钢棒配比D.灰分含量22.（多选）下列属于Shell气化炉“十字温度”监测目的的是A.判断渣口堵塞B.评估烧嘴磨损C.预测合成气品质D.计算热通量23.（多选）甲醇合成副产蒸汽并网前必须满足A.钠离子≤15μg/kgB.二氧化硅≤20μg/kgC.电导率≤0.3μS/cmD.溶解氧≤7μg/kg24.（多选）煤直接液化反应器“沟流”现象会导致A.反应温度不均B.催化剂夹带C.结焦加剧D.氢耗下降25.（多选）低温甲醇洗系统发泡的可能原因A.甲醇中水含量>2%B.固体颗粒带入C.表面活性剂污染D.吸收塔气速过低26.（多选）费托合成催化剂再生步骤包括A.蜡剥离B.氮气吹扫C.氢气还原D.空气烧焦27.（多选）下列措施可提高甲烷化催化剂抗积碳性能A.添加Mo助剂B.提高汽气比C.降低反应温度D.采用微孔载体28.（多选）气化炉渣口“拉丝”现象与哪些因素相关A.灰粘度B.表面张力C.氧煤比D.渣层厚度29.（多选）MTO反应气压缩机入口设置水洗塔的目的A.脱除甲醇B.降低反应气温度C.除去催化剂粉尘D.回收热量30.（多选）下列属于煤焦油加氢裂化目标反应的是A.脱金属B.芳烃饱和C.环烷开环D.烯烃聚合31.（判断）气化炉操作压力越高，比氧耗一定越低。（）32.（判断）甲醇合成催化剂还原时，氢气浓度越高越好。（）33.（判断）费托合成产物分布符合Anderson-Schulz-Flory方程，链增长因子α越大，重质烃选择性越高。（）34.（判断）煤制天然气装置中，甲烷化反应器入口CO浓度可允许到3%（mol）。（）35.（判断）低温甲醇洗系统甲醇中水含量升高会显著降低H₂S吸收选择性。（）36.（判断）水煤浆添加剂萘系减水剂对低阶煤适应性优于木质素系。（）37.（判断）煤直接液化装置循环溶剂中，四氢萘/萘比值是衡量供氢能力的重要指标。（）38.（判断）Shell气化炉激冷管段采用Inconel625堆焊层主要为了抗高温硫化。（）39.（判断）MTO催化剂再生烧焦峰值温度超过700℃将导致SAPO-34骨架坍塌。（）40.（判断）变换催化剂失活后，可通过提高汽气比完全恢复活性。（）41.（填空）某厂气化炉灰渣比为20:80，若日排渣量400t，则飞灰量为______t/d。42.（填空）甲醇合成反应器汽包蒸汽产量为120t/h，若排污率2%，则实际补充锅炉水量为______t/h。43.（填空）已知煤浆浓度62%，煤内水8%，则理论成浆浓度上限为______%。（保留整数）44.（填空）费托合成尾气量10000Nm³/h，其中C₂-C₄烃占15%，若烯烃占比为60%，则烯烃流量为______Nm³/h。45.（填空）低温甲醇洗装置，富甲醇闪蒸槽压力0.3MPa，温度-35℃，此时CO₂在甲醇中的溶解度为45Nm³/t，若富甲醇流量800t/h，则CO₂解吸量为______Nm³/h。46.（填空）甲烷化反应器入口气体组成CO1.5%、CO₂0.4%、H₂70%、CH₄25%，其余为N₂，经完全甲烷化后，CO₂出口浓度理论上为______ppm。47.（填空）某煤制烯烃装置，甲醇单耗2.95t/t烯烃，若年产烯烃60万吨，则年需甲醇______万吨。48.（填空）变换炉催化剂装量40m³，堆密度1.2t/m³，若催化剂失活速率0.5%/月，则一年后活性损失______%。49.（填空）煤焦油加氢装置，反应器入口氮含量8000ppm，要求产品氮<500ppm，则化学氢耗约______Nm³/t进料。（按每脱1kgN耗氢100Nm³计）50.（填空）气化炉烧嘴冷却水流量正常值80m³/h，若回水流量低至60m³/h且温差升高，可初步判断为______。51.（简答）说明气化炉渣口“结渣”与“挂渣”的区别及各自对操作的影响。52.（简答）列出甲醇合成催化剂升温还原阶段“三低一高”原则并解释原因。53.（简答）简述低温甲醇洗系统甲醇中水含量升高的三种主要途径及对应处理措施。54.（简答）费托合成浆态床反应器设置“蜡过滤器”的目的及运行注意事项。55.（简答）煤制天然气装置甲烷化反应器为何采用多级绝热反应器串联？56.（简答）说明MTO反应气压缩机设置“干气密封”相比传统浮环密封的优势。57.（简答）水煤浆气化装置烧嘴头部“缩孔”现象的形成机理及预防措施。58.（简答）煤直接液化装置循环溶剂“供氢指数”测定原理及控制范围。59.（简答）变换催化剂“反硫化”现象的产生条件及恢复手段。60.（简答）Shell气化炉激冷管段局部过热的可能原因及在线处理策略。61.（计算）某厂水煤浆气化炉投煤量150t/h，煤浆浓度60%，煤浆密度1150kg/m³，氧煤比0.85Nm³/kg，试计算：（1）每小时煤浆体积流量（m³/h）；（2）每小时氧气消耗量（Nm³/h）；（3）若合成气中有效气（CO+H₂）含量78%，煤中碳含量75%，求碳转化率。（假设煤中碳全部进入合成气）62.（计算）甲醇合成塔入口气量280000Nm³/h，组成CO16%、CO₂8%、H₂70%、CH₄6%，经反应后CO转化率85%、CO₂转化率65%，出口气量多少？生成甲醇多少kmol/h？63.（计算）低温甲醇洗装置，富甲醇流量1000t/h，密度1020kg/m³，粘度0.9cP，经节流阀从5.4MPa降至0.3MPa，阀后管内径400mm，求阀后流速（m/s）。（忽略闪蒸气体积）64.（计算）费托合成反应器，原料气量100000Nm³/h，H₂/CO=2.1，CO转化率90%，链增长因子α=0.9，求C₅⁺烃产量（t/h）。（假设C₅⁺平均分子量200）65.（计算）煤制天然气装置，甲烷化反应器入口气量50000Nm³/h，CO3%、CO₂0.5%、H₂75%，经完全甲烷化后，气体体积减小率多少？放热量多少GJ/h？（CO甲烷化热△H=-206kJ/mol，CO₂甲烷化热△H=-165kJ/mol）66.（综合）某厂Shell气化炉运行中出现“十字温度”三点下降、一点升高，渣口压差由30kPa升至60kPa，合成气中CH₄由0.8%升至1.5%，分析可能原因，给出诊断步骤及处理方案。67.（综合）甲醇合成装置夏季满负荷运行时，循环机出口温度由125℃升至135℃，导致合成塔入口温度超指标，列出三种降温措施并比较优劣。68.（综合）煤焦油加氢装置运行一年后，反应器压降由0.25MPa升至0.45MPa，产品硫、氮含量均上升，催化剂活性下降20%，请制定一套“在线减活抑制”方案，包括工艺参数调整、助剂注入及风险防控。69.（综合）MTO装置再生器烧焦峰值温度频繁超过700℃，导致催化剂跑损加剧，从原料、操作、设备三方面分析原因并提出优化策略。70.（综合）某煤制烯烃项目，甲醇进料负荷100%，双烯（乙烯+丙烯）收率32%，现计划通过催化剂改性+工艺优化将收率提升至34%，列出技术路线、关键控制指标及预期副作用。【答案与解析】1.A解析：操作温度需低于灰熔点100℃以上，防止结渣。2.B解析：高温硫化-渗碳导致Inconel625晶界脆化。3.A解析：切除原料气是最快切断反应热的方法。4.D解析：溶剂不直接抑制自由基缩聚，供氢与分散为主。5.A解析：夹套结垢导致传热差，产汽量下降。6.B解析：MDEA吸收H₂S为快速反应，循环量与√(入口浓度)成正比。7.B解析：气体滞留率升高预示蜡堵前兆。8.C解析：再生不足，催化剂碳池活性下降，副产C₄=升高。9.D解析：粒径过大影响雾化，不直接堵渣口。10.B解析：闪蒸过度，甲醇随CO₂带出，损失增大。11.B解析：有效气提高，比氧耗略降，经验系数约2%。12.D解析：冷却水上水温度升高直接导致塔顶温上升。13.C解析：压降线性增长多为床层板结。14.C解析：Fe₂O₃与灰中硅铝形成低共熔物，降熔点最显著。15.A解析：炉膛>1000℃保证煤浆着火稳定。16.B解析：水相中含氧化合物以乙酸占比最高。17.C解析：汽气比下降，平衡转化率下降约20%。18.C解析：循环气带走大量反应热，控制温升。19.D解析：氮气为惰性，无毒物作用。20.A解析：氧气管线最先切断，防止过氧。21.ABCD22.ABCD23.ABCD24.ABC25.ABC26.ABCD27.ABC28.ABCD29.ABC30.ABC31.×解析：压力升高，氧耗先降后升，存在最佳值。32.×解析：氢浓过高导致还原过度，铜晶粒长大。33.√34.×解析：入口CO>1%即易超温，需<0.5%。35.√36.×解析：木质素系对低阶煤适应性更好。37.√38.√39.√40.×解析：失活不可逆，无法完全恢复。41.100解析：飞灰=400×20%/80%=100t。42.122.4解析：排污量120×2%=2.4t/h，补水量=120+2.4=122.4t/h。43.68解析：理论上限=100×(1-8%)/(1-8%×100/62)=68%。44.900解析：C₂-C₄=10000×15%×60%=900Nm³/h。45.36000解析：800×45=36000Nm³/h。46.0解析：完全甲烷化后CO₂被全部转化。47.177解析：60×2.95=177万吨。48.6解析：0.5%×12=6%。49.750解析：(8000-500)×10⁻³×100=750Nm³/t。50.烧嘴冷却水盘管泄漏解析：流量差+温差升高典型泄漏特征。51.结渣为熔渣在渣口冷凝形成堵塞，挂渣为渣层均匀附着保护渣口；结渣导致压差升高、合成气波动，挂渣有利保护耐火衬。52.低温、低氢、低空速、高恒温；防止铜晶粒长大、防止水热烧结、防止局部过热。53.途径：原料气带水、甲醇储槽吸水、再生塔顶冷凝器泄漏；处理：加强分离、投用分子筛干燥、切换检修。54.目的：截留>50μm蜡粒，防止堵塞换热器；注意：压差>0.1MPa反吹，避免高温蒸汽直接冲刷滤芯。55.反应强放热，单级绝热温升>600℃，多级可控制每段温升<200℃，保护催化剂。56.干气密封用氮气隔离，无油污染，功耗低，泄漏量<5Nm³/h，避免烯烃聚合堵塞。57.机理：煤浆中硬质颗粒冲刷+高温烧蚀导致喷口椭圆化；预防：控制煤浆灰分<8%、烧嘴材料表面渗硼、定期翻转烧嘴。58.原理：高压釜中加氢反应，测定四氢萘/萘比值；控制范围：≥2.5，低于2.0需补充供氢溶剂。59.条件：低温<200℃、高汽气比、高H₂S；恢复：升温至280℃、降低汽气比、引入低硫气。60.原因：激冷水分布器堵塞、渣层脱落、烧嘴偏喷；在线处理：降负荷10%、提高激冷水量20%、切换备用分布器。61.（1）煤浆量=150×1000/0.6=250t/h=250000/1150=217.4m³/h；（2）氧量=150×1000×0.85=127500Nm³/h；（3）碳量=150×0.75=112.5t/h，有效气碳当量=112.5×0.78=87.75t/h，转化率=87.75/112.5=78%。62.设入口CO=280000×0.16=44800Nm³/h，CO₂=22400Nm³/h；反应CO=44800×0.85=38080Nm³/h，CO₂=22400×0.65=14560Nm³/h；生成甲醇=(38080+14560)/22.4=2341kmol/h；出口气量=280000-2×(38080+14560)=174720Nm³/h。63.流速v=(1000×1000/1020)/(0.25×π×0.4²)=1.94m/s。64.CO转化量=100000×0.9/(1+2.1)=29344Nm³/h=