多层厂房楼盖抗振设计规范

多层厂房楼盖抗振设计规范GB50190-93

主编部门：中华人民共和国机械工业部

同意部门：中华人民共和国建设部

施行日期：1994年6月1日

有关公布国标《多层厂房楼盖抗微振设计规范》的告知

建标(1993)859号

根据电家计委计综［1984)305号文的规定，由原机械电子工业部设计研究院主编，会同有关单位共

同编制的国标《多层厂房楼盖抗微振设计规范》，已经有关部门会审。现同意《多层厂房楼盖抗微振设计

规范》GB50190-93为强制性国标，自一九九四年六月一日起施行。

本规范由机械工业部管理，其详细解释等工作由机械工业部设计研究院负责，出版发行由建设剖原则

定额研究所负责织织。

中华人民共和国建设部

一九九三年十一月十六日

1总则

1.0.1为了使多层厂房楼盖设计做到技术先进，经济合理，简便合用，保证正常生产，制定本规范。

1.0.2本规范合用于多层厂房楼盖在动力荷载不不小于600N的中小型机床、制冷压缩机、电机、风机

或水泵等设备作用下的振动计算和设计。

1.0.3多层J房楼盖抗微冻设计时，接盖上设备的动力荷载应按本规范执行，楼盖上的其他荷载应按

现行国标《建筑构造荷载规范》的规定执行；楼盖的构造计算、区域环境和劳动保护的振动规定，应符合

国家现行有关原则规范的规定。

2术语、符号

2.1术语

2.1.1第一频率密集区Compactzoneoffirstfrequency

在动力荷载作用下的多跨持续梁，其幅频特性曲线上出现若干密集区，每个密集区内拥有若干个固有

频率，在幅频特性曲线上首先出现的频率密集区，称为第一频率密集区。

2.1.2板梁相对抗弯刚度比Ratioofrelativefiexuralrigidityofslabtobeam

板单位宽度的相对抗弯刚度乘以主梁跨度与主梁的相对抗弯刚度之比。2.2符号

2.2.1作用和作用效应

编号符号涵义

P机器扰力

Az楼盖的坚向振动位移

Ast机器扰力作用点，楼莅的静位移

Ao机器扰力作用点，楼盖小J坚向振动位移

Ar同一楼层上扰力作用点以外各验算点的响应振动位移

Am多台机器同步运转时，楼盖某验算点产生的合成振动位移

Vin多台机器同步运转时，楼盖某验算点产生H勺合成振动速度

Aj一台机器运转时，楼能上某验算点产生的响应振动位移

Vj・台机器运转时，楼盖上某验算点产生的响应振动速度

Ari第i受振层上各验算点的响应振动位移

m楼盖构件上单位长度的均布质量

flI楼盖第一频率密集区内最低固有频率

flh楼盖第一频率密集区内最高固有频率

fl楼盖第一频密集区内最低固有频率计算值

f2楼盖第一频密集区内最高固有频率计算值

fo机器的扰力频率

2.2.2计算指标

编号符号涵义

[A1坚向振动位移容许值

(V]望向振动速度容许值

E材料的弹性模量

楼盖的阻尼比

2.2.3几何参数

编号符号涵义

I截面惯性矩

1楼盖沿纵向的次梁或侦制槽形板的跨度

iy主梁的跨度

C次梁间距或预制槽形板宽度

2.2.4计算参数

编符涵

号号义

集

4)

质

量

换

算

系

数

K)位

Ki移

€系

4)数

P空

间

影

响

系

数

扰

力

点

位

置

修

正

系

数

扰

力

点

位

置

换

算

系

数

振

动

位

移

传

递

系

数

3基本规定

3.0.1承受动力荷载的楼盖设计，应获得下列资料：

(1)建筑物的平面与剖面图；

(2)楼盖上设备平面布置图、设备名称及其底座尺寸；

(3)设备的扰力、扰频、扰力作用的方向和位置以及自重等；

(4)楼盖上机床、设备和仪器的竖向振动容许值。

3.0.2承受动力荷载的楼盖宜采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖或装配整体式楼盖。

3.0.3次梁间距不不小于或等于2m、板厚不小于或等于80mm的肋形楼盖和预制槽板宽度不不小于或

等于1.2m的装配整体式楼盖，其梁和板的截面最小尺寸，应符合表3.0.3的规定。

梁和板的截面最小尺寸

表3.0.3

肋形楼盖装配整体式楼盖(mm)主梁高跨比

现浇面层厚度

板高跨比次梁高跨比板厚(mm)板号(mm)主梁高跨比

(mm)

1111

6030

18152010

3.0.4由动力设备产生的动力荷载应由设备制造厂提供；当无资料时，可按本规范第4章的规定采用。

3.0.5支承机床、仪器和设备的楼面或台面，其振动位移容许值和振动速度容许值应由设备和仪器制

造厂提供或通过试验确定；当无资料时，可按本规范第5章的规定采用。

3.0.6楼盖的竖向振动值，应符合下列体现式规定：

Az<[A](3.0.6-1)

Vz<[V](3.0.6-2)

式中Az一楼盖的竖向振动位移(m);

Vz——楼盖的竖向振动速度(m/s);

[A]——竖向振动位值容许值(m);

M—竖向振动速度容许值(m/s)。

3.0.7当楼盖上设置加工表面粗糙度较粗的机床，其楼盖单位宽度的相对抗弯刚度(Eplp/c13)不小于或

等于表3.0.7的规定值时，可不做竖向振动计算。

楼盖单位宽度的相对抗弯刚度Eplp/c13(N/nV)

表307

板梁相对抗弯刚度机订分布密度(m7台)

楼盖横向跨数

比aW1011〜18>18

<0.4240200170

10.82.8220180

1.6330270220

2W0.4230180160

0.8270200180

1.6300240200

<0.4220170150

30.8260200170

1.6280229190

注：①机床分布密度为机床布置区的总面积除以机床台数。

②Ep—次梁或预制槽形板的弹性模量(N/nf);

Ip—次梁或预制槽形板的截面惯性矩()；

c——次梁间距或预制槽形板的宽度(m);

I——次梁或预制槽形板的跨度(m)。

③板梁相对抗弯刚度比a,按(623)式计算。4动力荷载

4.1机床扰力

4.1.1机床的扰力可按表4.1.1确定。

机床扰力

表411

钻

车床铳床刨床磨床

床

CG6125C616X60WX61WX51B635B6O5OM1O1OM712OM12OW

Z535

机床C620B650M7130M131W

Z3040

型号CM6125C630X634WX62WX52B5O32B665M2110Ml040

Z5135

CA6140M2120Ml080

Z3O25

CW5I40X8126X63WX53

CI336

C336

扰力100〜100〜200〜300〜300〜500〜100〜200〜

505050

(N)150150300400400600150300

注：①表中的扰力为当量竖向扰力；

②加工铝、桐制品时，扰力取下限值；加工钢制品时，扰力取上限值。

4.1.2机床扰力的作用点，可取机床底面的几何中心。4.2反机、水泵和电机扰力

4.2.1风机、水泵和电机的扰力，可按下列公式计算：

p=(4.Z1—1)

wo=0.105n(4.2.1-2)

式中P—机器扰力(N);

mo------旋转部件的总质量(kg);

eo—旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距(m);

wo—机器的工作圆频率(rad/s);

n------机器转速(r/mir)。

4.2.2旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距e。,可按表4.2.2确定。

旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距eo

表422

风机电机水泵

机

器皮带传动转速(r/min)转速(r/min)

类<5号

直联】0〜

别6号7号8号300015001(X)0750300015001000750

20号

(m)2.5X5.5X5X4.5X4X0.5XIX1.5X3X2X4X6X8X

4.2.3在腐蚀环境中工作叼机器，其旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距eo,应按表4.2.2叼数值

乘以介质系数，介质系数可取1.1〜1.2；塑料风机的介质系数可取1.0。

4.3制冷压缩机扰力

4.3.1制冷压缩机的扰力和扰力矩计算的参数，应按下列规定确定：

4.3.1.1各旋转部件质量换算到曲柄中心(图431)的质量，可按下列公式计算：

(1)单曲柄：

Tn=mi+2+1--r-%幻”—2—(4・3«1—1)

t%5"

(2)双曲柄：

%=叫+售叫+需叫+1一3/叫一号叫(4.3.1-2)

式中一各旋转部件质量换算到曲柄中心的质量(kg);

----曲柄销质量(kg);

单曲柄臂或端曲柄臂质量(kg);

中间曲柄臂质量(kg);

单连杆组件质量(kg);

单平衡铁质量(kg);

——曲柄半径(m);

单曲柄臂或端曲柄臂质心至主轴中心的距寓(m);

Tfa]——中间曲柄臂质心至主轴中心的距离(m);

b-----曲柄距宙(m);

d—两端曲柄臂质心之间的距离(m);

d——上、下与中间曲柄臂质心之间的轴向距寓(m);

Ic—连柄质心至曲柄销的距离(m);

Io—连杆长度(m);

一种曲柄所带的连杆数；

平衡铁质心至主轴距离(m);

a——两平衡铁质心之间的轴向距国(m);

c----连杆间距(m)。

4.3.1.2往复运动的部件，曲柄连杆机构的质量换算到曲柄销的质量，可按下式计算：

啊=啊+皆叫(4.3.1—3)

式中ms——曲柄连杆机构的质量换算到曲柄销的质量(kg);

ms—曲柄连杆机构上所有活塞组件(包括活塞杆和活塞)的质量(kg)。

玳£B伙U

'由械

<6>JKRFi

图4.3.1曲柄

4.3.2制冷压缩机的扰力和扰力矩，可按下列规定计算：

(1)单V型制冷压缩机(图432-1)的二阶竖向扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取

0;一阶竖向扰力，一阶和二阶水平扰力可按下列公式计算：

尸H=〃碇(叫+讥s)(4.3.2—1)

P^i="4(啊+啊)(4.3.2—2)

者=72%麻学叫

式中一制冷压缩机一阶竖向扰力(N);

制冷压缩机一阶水平扰力(N);

制冷压缩机二阶水平扰力(N)。

图432・1单V型制冷压缩机传动机构简图

(2)双VI型制冷压缩机(图4.3.2-2)的一阶和二阶竖向扰力，一阶水平扰力、二阶回转力矩、二阶扭转

力矩可取0；二阶水平扰力、一阶回转力矩、一阶扭转力矩可按下列公式计算：

=272净(4.3.2—4)

嘱i=3劭(/+抗s)(4.3.2—5)

跖i=小版(叫+啊)(4.3.2—8)

式中一制冷压缩机一阶回转力矩(Nm)；

制冷压缩机一阶扭转力矩(Nm)。

图4.3.2-2双VI型制冷压缩机传动机构简图

(3)双Vn型制冷压缩机(图4,3.2-3)的一阶和二阶竖向扰

图432・3双V【］型制泠压缩机传动机构简图

力、一阶水平扰力、二阶回转力矩、二阶扭转力矩可取0；二阶水平扰力可按(4.3.2-4)式计算一阶

回转力矩、一阶扭转力矩可按下列公式计算：

Mg=7“4bj(明+?诙＞+%y(4.3.2—7)

以1=丁皿斜J(阳+明尸+《明尸(4.3.2—8)

(4)单W型制冷压缩机(图4.3.2-4)的二阶竖向扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取

0;一阶竖向扰力、一阶和二阶水平扰力可按下列公式计算：

・

Pzi=Ja(犯+LSmB)(4.32—9)

=TetoJOwr+1.5mg)(4.3.2—10)

pa=1.SrBt(4早%(4.3.2—11)

X

图432-4单W型制冷压缩机传动机构简图

(5)双W型制冷压缩机(图4.32-5)的一阶竖向扰力、一阶水平扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二

阶扭转力矩可取0;二阶竖向扰力、二阶水平扰力可按下列公式计算：

y2±=%碇名/(4.12—12)

中方=3rBf6^(4«3.2—13)

式中一制冷压缩机二阶竖向扰力(N)。

图4.3.2-5双W型制冷压缩机传动机构简图

(6)单S型制冷压缩机(图4.3.2-6)的一阶和二阶回

I

图4.3.2・6单S型制冷压缩机传动机构简图

转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取0;一阶和二阶竖向扰力、一阶和二阶水平扰力可按下列公式计算：

尸曰=%谴(叫+2ml(4.3.2—14)

/田=“4(啊+2叫)(4.3,2—15)

pc=0.76545rB¥叫(4.3.2—16)

p方=1.84弧痛乎叫(4.3.2—17)

(7)双S型制冷压缩机(图432-7)的一阶竖向扰力、一阶水平扰力可取0;二阶竖向扰力、二阶水平

扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可按下列公式计算：

图4.3.2-7双S型制冷压缩机传动机构简图

pc=L.明(4.3.2—18)

pa=3.696M4黑明(4.3.2—19)

0•

Mi=”4&(浜+2ms)(4.3.2—20)

跖H=丁^^(%+2ms)(4.3.2—21)

Mg=4.132~^cm8(4.3.2—22)

Mg—1・711%欣Y^c/Hg(4.3.2—23)

式中——制冷压缩机二阶回转力矩(Nm);

——制冷压缩机二阶扭转力矩(Nm)。

(8)单立式制冷压缩机(图4.3.2-8)的二阶水平扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取

0；一阶竖向扰力可按(4.3.2-1)式计算，二阶竖向扰力可按(4.3.2-12)式计算；

一阶水平扰力可按下式计算：

Pci=rBtGimr(4.3.2—24)

图4.3.2-8单立式制冷压缩机传动机构简图

（9）双立式制冷压缩机（图4.3.2・9）的一阶竖向扰力、一阶和二阶水平扰力、二阶回转力矩、二阶扭转

力矩可取0;二阶竖向扰力、一阶回转力矩、一阶扭转力矩可按下列公式计算：

=^<4不啊(4.3.2—25)

M帆=（叫+明）(4.3.2—26)

M帆=(4.3.2—27)

图4.3.2-9双立式制冷压缩机传动机构简图

4.3.3制冷压缩机的回转力矩和水平扰力在楼盖上产生的回转力矩，可换算为作用在设备底部螺栓处

的一对竖向力耦；扭转力矩对楼盖振动的影响可不计入。

5竖向振动容许值

5.0.1机床的竖向振动容许值可按表5.0.1采用。

机床的竖向振动容许值

表5.0.1

加工精振动位移容许值振动速度容许值

机床名称

度(Mm)(min/s)

表面粗糙度Ra>0.4〜0.8um时精密卧式镣床、精密

较高4.80.3

车床、数控车床和磨床等较

表面粗糙度Ra>0.8〜1.6口m的精密车床及磨床等100.5

表面粗糙度Ra>l.6-3.2Pm时机床一般—1.0

表面粗糙度Ra>3.2ninH勺机床较粗—1.5

5.0.2仪器和设备的竖向振动容许值可按表5.0.2采用。

仪器和设备的竖向振动容许值

表5.0.2

原

动

位振动

测

移速度

仪器、设试

容容许

备名称精

许值

度

值(mm/s)

(U

m)

六级天

平：

TG628A

分析天

平，陀螺

仪摇摆

较

试验台、4.80.3

高

陀螺仪

偏角试

验台、陀

螺仪阻

尼试验

台

精度为

1umIfU

万能工—

具显微

镜V

台式光

点反射

检流计、

硬度计、10.0

色谱仪、

温度控

制仪

大型工

0.5

具显微

镜、双管

显微镜、

阿贝测—

长仪、万

能测长

仪、卧式

光度计

示波检

线器动—1.0

般

平衡机

6竖向振动值

6.1一般规定

6.1.1楼盖竖向振动值计算应按下列环节进行：

(1)确定动力荷载；

(2)计算楼盖的固有频率；

(3)计算楼盖的竖向振动值，其计算成果应符合本规范第

3.0.6条的规定。

6.1.2楼盖竖向振动值计算时，其计算简图可按下列规定选用：

(1)计算板上位移时，宜沿J房纵向将楼盖视为由彼此分开的多跨持续T形梁构成；计算主梁上位移时，

可将主梁视为单跨或多跨持续梁；

(2)楼盖的周围支承条件宜取简支；

(3)当持续梁超过五跨时，可按五跨计算。

6.1.3钢筋混凝土楼盖的阻尼比《,可取0.05。

6.1.4混凝土的动弹性模量，可按现行国标《混凝土构造设计规范》的规定采用。

6.2楼盖刚度计算

6.2.1钢筋混凝土肋形楼盖或装配整体式楼盖的刚度，可按下列公式计算:

(1)计算主梁时：

D=EI(6.2.1-1)

(2)计算次梁或预制情形板时：

D=Epp(6.2.1-2)

式中D——楼盖网度(Nir，)；

E——主梁的弹性模量(NE);

I—主梁的截面惯性矩()；

Ep—次梁或预制槽形板的弹性模量(N-nf);

Ip——次梁或预制槽形板的截面惯性矩()。

6.2.2计算楼盖刚度时，其截面惯性矩可按下列规定确定：

(1)现浇钢筋混凝土肋形楼盖中梁的截面惯性矩，宜按T形截面计算，其翼缘宽度应取梁的间距，但不

应不小于梁跨度的二分之一；

(2)装配整体式楼盖中预制槽形板的截面惯性矩，宜取包括现浇面层在内的预制槽形板的截面计算；

(3)装配整体式楼盖中主梁的截面惯性矩，宜按T形截面计算，其翼缘厚度宜取现浇面层厚度，翼缘的

宽度应取主梁的间距，但不应不小于主梁跨度的二分之一。

6.2.3楼盖的板梁相对抗弯刚度比，应按卜式计算：

a=胃(6.2.3)

式中a——板梁相对抗弯刚度比；

I—次梁或预制槽形板的跨度(m);

ly——主梁的跨度(m);

c—次梁间距或预制槽形板的宽度(m)。6.3固有频率计算

6.3.1计算楼盖的固有频率时，其质量应包括楼盖构件质量、设备质量、长期堆放的原材料和备件及

成品等的质量。

6.3.2楼盖第一频率密集区内的最低和最高固有频率，应按下列公式计算：

(6.3.2—1)

(6.Q2—2)

式中f”——楼盖第一频率密集区内最低固有频率(Hz);

flh一楼盖第一频率密集区内最高固有频率(Hz);

m一楼盖构件上单位长度的均匀质量(kg/m),当有集中质量时，应按本规范第6.3.6条的规定计

算；

Io—楼盖构件的跨度(m);

epi、＜ph——固有频率系数。

6.3.3对于单踏和等绮持续梁，其固有频率系数可按表6.3.3确定。

固有频率系数

表6.3.3

梁的跨数

固有频率系数

12345

11.571.571.571.571.57

4>h1.572.452.943.173.30

6.3.4当楼盖上机器的转速均低于600r/min时，可仅计算楼盖的第一频率密集区内最低固有频率地

f11o

6.3.5计算楼盖的竖向振动值时，楼盖的固有频率计算值应按下列公式计算：

fi=0.8fii(6.3.5-1)

f2=1.2fih(6.3.5-2)

式中fl—楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值(Hz);

f2一楼盖第一频率密集区内最高固有频率计算值(Hz)。

6.3.6当楼盖构件上有均布质量和集中质量时，对于单跨梁和各跨刚度相似的等跨持续梁，应按下式

将集中质量换算成均布质量：

(6-3.6)

式中mu一楼盖构件上单位长度的均布质量(kg/m);

mj——楼盖构件上的集中质量(kg);

n——梁的跨数；

kj——集中质量换算系数。

6.3.7集中质量换算系数kj可按表6.3.7采用。计算多跨持续梁的第一频率密集区内最低固有频率fn

时，集中质量换算系数kj可按单跨梁选用；计算第一频率密集区内最高固有频率fih时，集中质量换算系

数kj应根据跨数及其序号选用。

集中质量怏算系数kJ

表6.3.7

跨固

跨

度有

度

序频

数00.100.200.300.400.500.6()0.700.800.9()

号率

1100.1910.6911.3101.8102.0001.8101.3100.6910.191

100.3110.1071.8632.2672.0881.4560.7200.2080.081

2

200.0180.2080.7201.4562.0882.2671.8631.0700.311

100.2260.7561.2341.3811.1000.6010.1830.0110.006

3200.1600.9512.3803.8034.4003.8032.3800.9510.160

300.0060.0110.1830.6011.1001.3811.2430.7560.226

续表6.3.7

跨固

跨

度有

度

序频

数00.100.200.300.400.500.600.700.800.90

号率

100.1640.5400.8630.9130.6700.3120.0620.0000.018

200.1920.10442.4403.6463.9033.0461.6390.5040.046

4

300.4570.5044.6393.046.9033.6462.4401.0440.192

400.0180.0000.0620.3120.6700.9130.8630.5400.164

100.1220.3970.6230.6410.4480.1880.0260.0040.022

200.1700.9142.0702.9923.0722.2601.1040.2780.012

5300.1060.8412.3673.9924.6933.9922.3670.8410.106

400.1420.2781.1042.2603.0722.9922.0700.9140.170

500.0220.0040.0260.1880.4480.6410.6230.3970.120

注：aj为集中荷载离左边支座距离x与梁或板的跨度Io之比，对于中间跨内集中荷载的x值，仍为集

中荷载离本跨左边支座的距离。6.4竖向振动值计算

6.4.1楼盖的竖向振动位移,应按下列规定计算：

6.4,1.1当机器扰力作用在主梁上或各跨跨中板条上时，扰力作用点的竖向振动位移，可按下列公式计

算：

⑴当fovfi时:

-_r1—251.71—1/

(6.4.1—1)

•一w1一零4,11一2再

"小北+〔喊'(6<4.1—2)

4t一〜10皿(&4.1-3)

41-*1lOOZJe1—4)

e=£(8.4.1-5

)

(2)当foH14fli时：

A1

/0=途(8.4.1—6)

(3)当fiisfo$f2时：

4.=44巩+，21

l/一勺(6.4.1—7)

(6.4.1—8)

4-k上鱼

Ai-ki10008

式中Ao—机器扰力作月点，楼盖的竖向振动位移(m);

Ast—机器扰力作用点，楼盖的静位移(m);

fo—机器的扰力频率(Hz);

P——机器扰力(N);

A1——机器扰力频率f。与楼盖第一频率宓集区最低固有频率计算值竹相似，且不考虑动力系数n

时的竖向振动位移(m);

A2——机器扰力频率fo与楼盖第一频率密集区最高固有频率计算值行相似，且不考虑动力系数n

时的竖向振动位移(m);

kst、ki、k2------位移系数；

(——楼盖的阻尼比;

£一空间影响系数，当计算主梁的振动位移时，£取为1；

M、r)2------动力系数；

<p—扰力作用点位置修正系数，应按本规范第6.4.3条的规定采用。

6.4.1.2当机器扰力不作用在跨中板条上时，其作用点的竖向振动位移(图6.4.1),可按下列公式计算：

ArOl=0.65A01(6.4.1-10)

A'02=0.65AO2(6.4.1-11)

Ar03=0.65A03(6.4.1-12)

A'04=0.70A04(6.4.1-13)

式中A01、A02、A03、AL——跨中板条上各扰力作用点的竖向振动位移(m)；

A'O1、A'02、A'03、A'4——跨中板条以外的各扰力作用点竖向振动位移(m)。

6.4.2位移系数可按表642确定。

6.4.3扰力作用点位置修工系数①,可按下列规定取值：

(1)当扰力作用点位于主梁上及三跨或两跨边跨的跨中板条上时，扰力作用点位置修正系数中可取1；

(2)当扰力作用点位十三转中跨的跨中板条时，扰力作用点位置修正系数①可取0.8;

(3)当扰力作用点位于单跨的跨中板条上时，扰力作用点位置修正系数中可取1.2o

图6.4.1扰力作用点平面位置图

位移系数kst、ki、k2

表6.4.2

XXX

讲算简图

0.250.500.750.250.500.750.250.500.75

vX1.1722.0831/1721.0422.0541.042---

^Px

094?149707230578110105410%)0138

打LXX

0.9281.4580.6930.4610.8610.4120.1600.1930.054

0.0621.1460.6200.3790.7470.3790.1850.4600.185

4a工

工

fT，…0.9271.4560.6910.4280.7920.3730.1080.1260.043

写AJLJ)

nPxX10.6131.1210.5970.3260.6250.3090.1390.3030.107

______0.9271.4450.6910.4240.7810.3660.0890.1030.040

iaa工A

H工1aiTX0.6121.1190.5950.3120.5900.2860.1100.2280.082

0.5901.0960.5900.2690.5230.2690.1070.2680.107

6.4.4计算楼盖竖向振动位移对，机床的扰力频率f。可取楼盖第一频率密集区内最低固有频率竹1。

6.4.5同一层楼盖上，扰力作用点以外各验算点的响应振动位移，可按下式计算：

Z7Ao(6.4.5)

式中Ar——同一楼层上扰力作用点以外各验算点的响应振动位移(m);

Y—位移传递系数应按本规范附录A确定。

6.4.6当楼盖上设有对振动敏感的设备和仪器时，应计算各层楼盖的层间响应振动位移。第i受振层上

各验算点的响应振动位移，可按下式计算：

Ari=ariAr(6.4.6)

式中Ari——第i受振层上各验算点的响应振动位移；

ari—层间振动传递比。

6.4.7层间振动传递比ari,可按表6.4.7确定。

6.4.8楼盖的竖向振动速度，应按下式计算：

Vj=wjAj(6.4.8)

式中Vj——一台机器运转时,楼盖上某验算点产生的响应振动速度(m/s);

Aj——一台机器运转时，楼盖上某验算点产生的响应振动位移(m);

a)j——机器的扰力圆频率(rad/s)。

层间振动传递比ari

表6.4.7

验克验算验算点位置

扰力点作用

点点位

于

位于于123456789

三层0.300.420.520.600.680.750.820.860.90

本跨

四层0.350.490.600.680.750.810.830.880.90

一层梁中

邻跨三层0.500.580.660.720.770.820.850.880.90

或

隔跨四层0.600.680.740.790.830.860.880.890.90

三层0.350.510.630.720.790.800.880.90

本跨

四层0.400.580.700.770.830.870.890.90

二层板中

邻跨三层0.500.630.730.800.830.880.890.90

或

隔跨四层0.510.640.730.790.840.850.880.90

三层0.300.450.570.660.740.790.840.870.90

本跨

四层0.400.520.620.700.760.820.850.890.90

二层梁中

邻跨三层0.600.980.750.800.820.86().880.890.9()

或

隔跨四层0.650.720.760.810.840.870.880.890.90

:.层0.350.510.620.700.770.820.870.90

本跨

四层0.450.580.680.750.820.850.870.90

二层板中

邻跨三层0.500.60