2026年环境工程高级工程师答辩题库

2026年环境工程高级工程师答辩题库1.某垃圾填埋场渗滤液COD为18000mg·L⁻¹，BOD₅/COD=0.45，拟采用“厌氧+两级AO+臭氧催化氧化”工艺。若要求最终出水COD≤60mg·L⁻¹，且臭氧催化氧化段对COD去除率遵循一级动力学r=−kC，其中k=0.12min⁻¹，接触时间t=45min。求：（1）厌氧+两级AO组合工艺需达到的最低COD去除率；（2）若厌氧段实际去除率为70%，两级AO总去除率为92%，验证出水能否达标；（3）若进水氨氮为2200mg·L⁻¹，两级AO的硝化液回流比R=400%，好氧池污泥龄θc=18d，曝气池MLSS=4500mg·L⁻¹，求系统理论硝化速率常数μN（d⁻¹）并判断是否满足完全硝化要求（假设完全硝化要求μN≥0.45d⁻¹）。2.某化工园区废水含难降解有机物（以TOC计）120mg·L⁻¹，拟采用“Fe-C微电解+过硫酸盐（PDS）高级氧化”组合。已知：微电解对TOC去除率30%，且可将部分难降解有机物转化为可氧化形态；PDS氧化段遵循伪一级动力学ln(C₀/C)=kPDS·t，kPDS与初始Fe²⁺浓度呈线性关系kPDS=0.018+0.12[Fe²⁺]（min⁻¹），[Fe²⁺]单位mmol·L⁻¹。若要求最终TOC≤15mg·L⁻¹，反应时间t=60min，求：（1）微电解出水中TOC浓度；（2）为达到出水要求，初始Fe²⁺最低投加量（以mg·L⁻¹计）；（3）若实际采用FeSO₄·7H₂O固体投加，计算每立方米废水所需药剂量（kg）。3.某城市污水处理厂采用AAO工艺，设计规模Q=8×10⁴m³·d⁻¹，进水TN=55mg·L⁻¹，TP=6.5mg·L⁻¹，BOD₅=220mg·L⁻¹。现拟通过“侧流厌氧氨氧化（DEMON）+主流强化生物除磷（EBPR）”升级，实现出水TN≤10mg·L⁻¹、TP≤0.3mg·L⁻¹。已知：（1）侧流污泥消化液NH₄⁺-N=1200mg·L⁻¹，流量Qside=0.06Q，DEMON工艺NH₄⁺-N去除率85%，TN去除率80%；（2）主流EBPR的PAOs比吸磷速率为qP=0.18gP·(gVSS·d)⁻¹，厌氧池VFA/P=8gCOD·g⁻¹P，进水VFA=45mg·L⁻¹；（3）剩余污泥含磷率按6%计，污泥产率系数Y=0.85kgVSS·kg⁻¹BOD₅。求：（1）侧流DEMON可削减的TN总量（kg·d⁻¹）；（2）主流系统每日需通过剩余污泥排出的磷量（kg·d⁻¹）；（3）若厌氧池HRT=1.5h，求厌氧池有效容积（m³）并校核VFA是否足够。4.某钢铁厂烧结机头烟气量G=1.2×10⁶Nm³·h⁻¹，SO₂浓度3500mg·Nm⁻³，NOx浓度650mg·Nm⁻³，颗粒物25mg·Nm⁻³，拟采用“SDA半干法脱硫+布袋除尘+SCR脱硝”工艺。已知：（1）SDA脱硫效率≥96%，钙硫比Ca/S=1.05，生石灰纯度90%；（2）SCR脱硝需满足NOx≤50mg·Nm⁻³，催化剂层数2+1，设计脱硝效率ηNOx=92%，氨氮摩尔比NSR=0.85；（3）布袋除尘出口颗粒物≤10mg·Nm⁻³。求：（1）每小时生石灰消耗量（kg·h⁻¹）；（2）每小时20%氨水消耗量（kg·h⁻¹，密度0.923kg·L⁻¹）；（3）若SCR反应器空塔气速v=4.5m·s⁻¹，催化剂模块间距0.8m，求反应器最小截面积（m²）及单层催化剂所需体积（m³），催化剂比表面积A=420m²·m⁻³，要求NH₃slip≤2.5mg·Nm⁻³。5.某污染场地土壤苯并[a]芘（BaP）浓度为5.8mg·kg⁻¹，超过风险筛选值0.55mg·kg⁻¹，拟采用“原位热脱附+尾气生物过滤”修复。已知：（1）热脱附温度T=420°C，停留时间t=30min，BaP去除率η=99.2%，尾气流量Qgas=2800Nm³·h⁻¹，BaP排放浓度≤0.3μg·Nm³；（2）生物过滤器入口温度需≤40°C，采用喷淋降温+生物滤床，滤床比负荷率q=75m³·(m²·h)⁻¹，空床停留时间EBRT=25s，滤料为堆肥+木屑，BaP生物降解半衰期t1/2=4.2h；（3）土壤容重ρb=1.6g·cm⁻³，修复深度3.5m，面积1200m²。求：（1）理论需热能（kWh），假设土壤平均比热容cs=0.85kJ·(kg·°C)⁻¹，含水率w=18%，水分汽化潜热γ=2260kJ·kg⁻¹；（2）生物过滤器最小截面积（m²）与滤料体积（m³）；（3）若尾气中BaP实际浓度为0.15μg·Nm³，判断尾气是否达标，并计算滤床出口BaP浓度（μg·Nm³）。6.某湖泊面积A=22km²，平均水深z=3.2m，现状TP=0.18mg·L⁻¹，拟采用“底泥原位钝化+生态浮岛”组合控磷。已知：（1）钝化剂为镧改性膨润土（La-Bentonite），理论最大吸附容量qmax=28mgP·g⁻¹，实际投加量按底泥可移动磷的3倍摩尔量计，底泥可移动磷平均含量0.85gP·m⁻²；（2）生态浮岛覆盖率设定8%，浮岛植物（美人蕉+鸢尾）年均吸收磷量Yp=12gP·m⁻²；（3）外源TP负荷Lext=0.12g·(m²·a)⁻¹，内源负荷在未钝化情景下Lin=0.35g·(m²·a)⁻¹，钝化后削减80%。求：（1）需投加La-Bentonite总量（t），La原子量138.9，膨润土密度2.3g·cm⁻³；（2）生态浮岛年吸收TP总量（kg·a⁻¹）；（3）若湖泊水力停留时间τ=1.8a，按Vollenweider模型TP7.某工业园区拟建设“零排放”废水处理站，进水TDS=12000mg·L⁻¹，COD=380mg·L⁻¹，NH₄⁺-N=45mg·L⁻¹，水量Q=4000m³·d⁻¹。工艺路线为“预处理+RO+FO+MD+结晶器”。已知：（1）RO回收率Yro=65%，脱盐率99.2%，COD去除率98%，NH₄⁺-N去除率95%；（2）FO采用1.5mol·L⁻¹NaCl驱动液，水通量Jw=3.2L·(m²·h)⁻¹，盐返混通量Js=0.08mol·(m²·h)⁻¹，FO回收率Yfo=70%；（3）MD为真空式，操作温度T=65°C，膜蒸馏通量Jmd=5.5L·(m²·h)⁻¹，截留率99.9%；（4）结晶器产出NaCl结晶盐纯度≥97%，母液回流比R=15%。求：（1）RO浓水TDS浓度（mg·L⁻¹）；（2）FO驱动液每日需补充NaCl量（kg·d⁻¹）；（3）若MD膜面积Amd=1200m²，求每日MD产水量（m³·d⁻¹）及浓水TDS（mg·L⁻¹）；（4）结晶器理论产盐量（t·a⁻¹），按年运行330d计。8.某城市大气PM₂.5来源解析结果显示，二次硝酸盐贡献占比38%，现拟通过“NOx深度减排”降低其浓度。已知：（1）城区NOx排放清单中，机动车占比42%，燃煤锅炉31%，工业炉窑18%，其他9%；（2）PM₂.5与NOx的二次硝酸盐转化系数α=0.18μg·m⁻³·(t·a⁻¹)⁻¹，基于非线性响应曲线，当NOx减排率β≤45%时，α视为常数；（3）城区目标PM₂.5年均浓度≤35μg·m⁻³，现状55μg·m⁻³，其中二次硝酸盐20.9μg·m⁻³。求：（1）需削减NOx排放总量（t·a⁻¹）；（2）若机动车实施国六b标准，单车NOx排放因子下降80%，机动车NOx可削减量（t·a⁻¹），假设机动车年行驶里程VKT不变；（3）若燃煤锅炉全部完成超低排放改造（NOx≤50mg·m⁻³，现状平均220mg·m⁻³），锅炉年耗煤量M=1.45×10⁶t·a⁻¹，煤含氮率1.2%，燃料型NOx生成系数K=1.8，求锅炉NOx减排量（t·a⁻¹）；（4）综合（2）（3）两项，判断能否实现目标，并给出进一步减排路径。9.某危险废物焚烧炉处理量W=30t·d⁻¹，废物低位热值Qnet=12MJ·kg⁻¹，焚烧温度T=1100°C，烟气停留时间t≥2s。拟采用“SNCR+急冷+干法+活性炭+布袋+湿法”组合净化。已知：（1）SNCR脱硝效率ηNOx=45%，氨水（25%）耗量r=4.2kg·t⁻¹废物；（2）急冷塔出口温度Tout=185°C，喷水蒸发量mwater=0.18kg·kg⁻¹烟气；（3）干法Ca(OH)₂喷射量=10kg·t⁻¹废物，吸附HCl效率95%，SO₂效率60%；（4）活性炭喷射量=1.2kg·t⁻¹废物，对二噁英吸附效率≥99%；（5）湿法NaOH洗涤，循环液pH=8.5，对HCl去除率99%，SO₂去除率85%。求：（1）每小时氨水消耗量（kg·h⁻¹）；（2）若烟气量G=9800Nm³·t⁻¹废物，求急冷塔需蒸发水量（kg·h⁻¹）及对应水泵流量（m³·h⁻¹），假设水温20°C；（3）若布袋入口二噁英浓度Cin=2.5ngTEQ·Nm⁻³，求出口浓度（ngTEQ·Nm³）；（4）湿法洗涤后SO₂排放浓度（mg·Nm³），假设原始SO₂=1800mg·Nm³。10.某大型垃圾焚烧厂飞灰产生量F=1250kg·h⁻¹，重金属Pb浸出浓度为25mg·L⁻¹，超过《危险废物鉴别标准》限值5mg·L⁻¹，拟采用“磷酸洗涤+水泥窑协同处置”工艺。已知：（1）磷酸洗涤液浓度3%（质量），液固比L/S=3L·kg⁻¹，Pb洗脱效率92%，洗脱后飞灰Pb降至2.2mg·L⁻¹；（2）洗脱后飞灰按20%比例替代水泥生料，水泥窑高温区T≥1350°C，停留时间t≥12s，Pb固化率≥99.5%；（3）洗涤废水含Pb=23mg·L⁻¹，流量Q=3.75m³·h⁻¹，采用“硫化沉淀+陶瓷膜”处理，硫化钠投加量按S²⁻/Pb摩尔比1.5:1，膜通量J=120L·(m²·h)⁻¹，对Pb截留率99.4%。求：（1）每小时磷酸耗量（kg·h⁻¹）；（2）水泥窑每日可消纳飞灰量（t·d⁻¹），按24h运行；（3）硫化钠（Na₂S·9H₂O）每小时投加量（kg·h⁻¹）；（4）膜面积（m²）及出水Pb浓度（mg·L⁻¹）。11.某流域建设人工湿地处理农村污水，设计流量Q=3500m³·d⁻¹，进水TN=48mg·L⁻¹，TP=6mg·L⁻¹，COD=180mg·L⁻¹。湿地类型为“垂直潜流+水平潜流”串联，面积分别为Av=0.8hm²、Ah=1.2hm²。已知：（1）垂直潜流对COD、TN、TP的表面积负荷去除速率常数kCOD=18g·(m²·d)⁻¹，kTN=1.2g·(m²·d)⁻¹，kTP=0.18g·(m²·d)⁻¹；（2）水平潜流对应常数kCOD=12g·(m²·d)⁻¹，kTN=0.9g·(m²·d)⁻¹，kTP=0.12g·(m²·d)⁻¹；（3）温度修正系数θ=1.05，冬季平均水温T=8°C，设计按冬季运行。求：（1）冬季垂直潜流出水COD、TN、TP浓度（mg·L⁻¹）；（2）冬季水平潜流出水COD、TN、TP浓度（mg·L⁻¹），并判断是否达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A；（3）若湿地植物（芦苇+香蒲）年收割一次，生物量B=18t·hm⁻¹·a⁻¹，含氮率2.8%，含磷率0.35%，求植物收割年去除TN、TP量（kg·a⁻¹）及其对总去除率的贡献（%）。12.某石化企业VOCs无组织排放源包括储罐、装卸、装置阀门，排放总量E=1260t·a⁻¹，拟采用“LDAR+储罐浮盘改造+油气回收”减排。已知：（1）LDAR对阀门、泵、法兰的减排效率ηLDAR=65%，可管控设备数N=28500点，平均排放因子f=2.8kg·a⁻¹·点⁻¹；（2）储罐浮盘改造（从固定顶到双浮盘）对储罐减排效率ηtank=95%，储罐年排放量Etank=420t·a⁻¹；（3）汽油装卸油气回收效率ηloading=97%，装卸年排放量Eloading=180t·a⁻¹。求：（1）LDAR年减排量（t·a⁻¹）；（2）储罐改造后年排放量（t·a⁻¹）；（3）油气回收后年排放量（t·a⁻¹）；（4）综合三项措施后总减排率（%），并评估是否满足《挥发性有机物无组织排放控制标准》要求（要求总减排≥70%）。13.某地下水污染羽含氯苯C0=3200μg·L⁻¹，下游200m处有一饮用水井，需100d内将氯苯降至≤10μg·L⁻¹。拟采用“原位化学氧化（ISCO）+抽出处理（P&T）”组合。已知：（1）ISCO采用过硫酸钠，氧化剂剂量Dos=25g·L⁻¹，氯苯降解遵循伪一级动力学ln(C0/C)=kISCO·t，kISCO=0.048h⁻¹；（2）P&T井场布置3口抽水井，单井流量Qw=25m³·h⁻¹，捕获宽度W=60m，含水层厚度b=8m，孔隙度n=0.28，地下水流速v=0.35m·d⁻¹；（3）抽出废水采用GAC吸附，EBCT=15min，氯苯吸附容量q=28mg·g⁻¹，GAC密度ρ=450kg·m⁻³。求：（1）ISCO100d后氯苯浓度（μg·L⁻¹）；（2）P&T每日抽水总量（m³·d⁻¹）及捕获区最大长度（m）；（3）若GAC床层允许穿透浓度C/C0=0.05，求单柱GAC体积（m³）及年需更换次数，假设单柱运行至穿透即更换，年运行365d。14.某沿海城市海水淡化厂规模Q=150000m³·d⁻¹，采用“SWRO+压力交换式能量回收”工艺，回收率Y=45%，膜通量J=14L·(m²·h)⁻¹，操作压力P=6.2MPa。已知：（1）能量回收效率ηER=96%，高压泵效率ηpump=82%，电机效率ηmotor=96%；（2）浓水排放TDS=68000mg·L⁻¹，环境允许最大排放TDS≤40000mg·L⁻¹，需与厂区废水（TDS=1200mg·L⁻¹，流量Qw=35000m³·d⁻¹）混合排放；（3）膜更换周期5a，膜价格Cm=38USD·m⁻²，美元汇率7.0。求：（1）所需SWRO膜面积（m²）及膜组件数量（单支膜面积37m²）；（2）高压泵轴功率（kW）及日均电耗（kWh·d⁻¹）；（3）混合排放TDS（mg·L⁻¹）及是否满足排放要求；（4）膜折旧成本（元·t⁻¹产水）。15.某大型数据中心需建设“间接蒸发冷却+机械制冷”复合空调系统，设计冷负荷Qc=18MW，室外设计干球温度Tdb=36°C，湿球温度Twb=22°C，室内设计温度Tin=24°C，相对湿度50%。已知：（1）间接蒸发冷却效率ηIEC=65%，空气侧压降ΔP=180Pa，风机效率ηfan=68%；（2）机械制冷采用离心式冷水机组，COP=6.2（冷却水进水30°C），部分负荷性能系数IPLV=7.0；（3）系统年运行8760h，负荷率分布：100%占8%，75%占25%，50%占40%，25%占27%。求：（1）间接蒸发冷却可承担冷负荷（MW）及出口空气温度（°C）；（2）机械制冷需补充冷负荷（MW）及年耗电量（MWh·a⁻¹）；（3）若电价0.65元·kWh⁻¹，求年运行电费（万元·a⁻¹）；（4）与全机械制冷方案（COP=6.2）对比，年节电率（%）。16.某钢铁厂烧结工序拟采用“选择性催化氧化（SCO）+湿式氨法脱硫”协同脱除SO₂、NOx、二噁英。已知：（1）SCO催化剂为V₂O₅-WO₃/TiO₂，操作温度T=280°C，NO氧化为NO₂效率ηNO=55%，二噁英氧化效率ηPCDD=98%；（2）湿式氨法脱硫液气比L/G=3.5L·Nm⁻³，SO₂去除率≥98%，氨逃逸≤5mg·Nm³；（3）烟气中SO₂=3800mg·Nm³，NOx=650mg·Nm³（其中NO占95%），二噁英=3.2ngTEQ·Nm³。求：（1）SCO出口NO₂浓度（mg·Nm³）；（2）湿法脱硫后SO₂排放浓度（mg·Nm³）及每小时氨耗量（kg·h⁻¹），烟气量G=1.1×10⁶Nm³·h⁻¹；（3）若二噁英毒性当量因子TEF=1，求出口二噁英浓度（ngTEQ·Nm³）及年排放量（mgTEQ·a⁻¹），年运行8000h。17.某垃圾填埋场沼气收集系统覆盖面积A=12hm²，填埋高度H=25m，垃圾降解产气规律遵循一阶模型G(（1）收集效率ηcol=75%，沼气中CH₄占比55%，CO₂占比43%，其余2%为N₂、O₂；（2）沼气用于内燃机发电，发电效率ηgen=38%，甲烷破坏效率ηdes=99.5%；（3）电网排放因子EFgrid=0.610tCO₂·MWh⁻¹，甲烷全球变暖潜势GWPCH₄=28。求：（1）当前年产沼气量（万Nm³·a⁻¹）；（2）年发电量（MWh·a⁻¹）及上网电量（MWh·a⁻¹），厂用电率8%；（3）项目年减排温室气体（tCO₂e·a⁻¹），包括替代电网与甲烷破坏。18.某工业园区建设“光伏+储能+微电网”系统，光伏装机Ppv=25MWp，年利用小时Th=1350h，储能系统Ebat=20MWh，充放电效率ηc/ηd=92%/92%，微电网年负荷电量Eload=28GWh，峰谷差率R=42%。已知：（1）储能每日一充一放，最大放电深度DOD=90%，循环寿命N=6000次；（2）电网购电价格Pbuy=0.75元·kWh⁻¹，光伏自发自用部分等效价值按Pbuy计；（3）储能系统投资Cbat=1.8元·Wh⁻¹，光伏投资Cpv=3.8元·Wp⁻¹，折现率i=6%，项目期n=20a。求：（1）年光伏发电量（GWh·a⁻¹）及自发自用率（%）；（2）储能年循环次数及理论寿命（a）；（3）项目净现值NPV（万元），假设运维成本为投资额的2%·a⁻¹，无补贴。19.某大型造纸厂黑液碱回收炉烟气量G=2.4×10⁵Nm³·h⁻¹，SO₂浓度1100mg·Nm³，H₂S浓度280mg·Nm³，颗粒物3500mg·Nm³，拟采用“炉内喷NaHCO₃+脉冲布袋+湿式洗涤”工艺。已知：（1）NaHCO₃分解温度≥120°C，喷入量按SO₂化学计量比1.2:1，SO₂去除率≥90%；（2）布袋除尘对颗粒物去除率≥99.5，滤料为PTFE覆膜，气布比v=0.9m·min⁻¹；（3）湿式洗涤采用NaOH溶液，对H₂S去除率≥98%，液气比L/G=2L·Nm⁻³。求：（1）每小时NaHCO₃耗量（kg·h⁻¹）；（2）布袋过滤面积（m²）及所需脉冲阀数量（单阀承担面积18m²）；（3）湿法洗涤后H₂S排放浓度（mg·Nm³）及年排放量（t·a⁻¹），年运行8400h。20.某城市污水处理厂污泥产量Ds=85tDS·d⁻¹，含水率w=80%，拟采用“热水解+厌氧消化+板框脱水+热干化”工艺。已知：（1）热水解温度T=165°C，反应时间t=30min，污泥破解率ηdis=28%，后续厌氧消化产气率提升35%；（2）厌氧消化有机负荷OLR=3.2kgVS·(m³·d)⁻¹，VS/TS=0.75，产气率Ygas=0.92Nm³·kg⁻¹VS，甲烷含量64%；（3）板框脱水投加FeCl₃+CaO，脱水后含水率w2=58%，干化至w3=10%，热干化能耗q=0.95kWh·kg⁻¹水蒸发。求：（1）热水解后每日VS量（tVS·d⁻¹）；（2）厌氧消化池有效容积（m³）及日产沼气（万Nm³·d⁻¹）；（3）每日需蒸发水量（t·d⁻¹）及热干化电耗（MWh·d⁻¹）；（4）若沼气用于锅炉，热效率ηboiler=88%，沼气低热值Qnet=21.5MJ·Nm⁻³，求沼气可替代天然气量（万Nm³·a⁻¹），年运行365d。21.某污染场地土壤石油烃（C10-C40）浓度为4800mg·kg⁻¹，风险筛选值1500mg·kg⁻¹，拟采用“原位化学氧化（ISCO）+生物刺激”联合修复。已知：（1）ISCO采用活化过硫酸钠，氧化剂剂量Dos=50g·kg⁻¹土，石油烃降解遵循伪一级动力学ln(C0/C)=kox·t，kox=0.025d⁻¹；（2）生物刺激阶段投加缓释氧剂（MgO₂），维持溶解氧DO≥4mg·L⁻¹，石油烃生物降解半衰期t1/2=85d；（3）修复目标≤500mg·kg⁻¹，土壤容重ρb=1.7g·cm⁻³，修复深度4m，面积3000m²。求：（1）ISCO90d后石油烃浓度（mg·kg⁻¹）；（2）生物刺激阶段需持续时间（d）以达到目标；（3）若过硫酸钠价格3.2元·kg⁻¹，MgO₂价格12元·kg⁻¹，投加量0.8kg·m⁻³土，求药剂总成本（万元）。22.某大型机场飞机尾气NOx排放总量ENOx=2400t·a⁻¹，其中LTO（起降循环）占比38%，巡航占比62%。拟通过“可持续航空燃料（SAF）+发动机技术升级”减排。已知：（1）SAF掺混比按体积30%，SAF较传统JetA-1NOx排放下降18%；（2）发动机技术升级（如TAPS燃烧室）对NOx减排率ηtech=45%，适用于新飞机，新飞机占比年提升4%，现有机队年更新率6%；（3）机场年LTO循环N=285000次，巡航排放与LTO排放比值为1.8:1。求：（1）SAF30%掺混后年NOx减排量（t·a⁻¹）；（2）第5年末因新发动机技术带来的NOx减排量（t·a⁻¹）；（3）综合两项措施，第5年总NOx排放（t·a⁻¹）及累计减排率（%）。23.某城市黑臭水体治理采用“旁路磁分离+原位生态修复”技术，河道水量Q=86000m³·d⁻¹，旁路处理流量Qb=12000m³·d⁻¹。已知：（1）磁分离对TP去除率ηTP=85%，对SS去除率ηSS=90%，磁粉投加量m=12g·m⁻³，回收率99%；（2）原位种植沉水植物（苦草+狐尾藻），覆盖度60%，植物对TP吸收速率vp=0.25mg·(gDW·d)⁻¹，植物生物量密度ρplant=2.5kgDW·m⁻²；（3）河道内源TP释放速率r=1.2mg·(m²·d)⁻¹，水面面积A=15hm²。求：（1）旁路系统每日去除TP量（kg·d⁻¹）；（2）植物每日吸收TP量（kg·d⁻¹）；（3）若外源TP负荷削减50%，判断河道TP能否从现状0.28mg·L⁻¹降至≤0.10mg·L⁻¹，假设河道完全混合。24.某工业园区建设“二氧化碳捕集+矿化养护混凝土”示范，烟气CO₂浓度14%（体积），流量G=5×10⁴Nm³·h⁻¹，捕集采用MEA化学吸收，再生能耗q=3.8GJ·t⁻¹CO₂，捕集效率ηCO₂=90%。已知：（1）矿化养护每m³混凝土需CO₂mc=80kg，混凝土密度ρc=2400kg·m⁻³，年产混凝土Vc=120000m³·a⁻¹；（2）捕集CO₂优先用于矿化，剩余部分液化出售，液化能耗qL=0.25MWh·t⁻¹CO₂；（3）MEA损耗率0.25kg·t⁻¹CO₂，MEA价格18元·kg⁻¹。求：（1）年捕集CO₂量（万t·a⁻¹）；（2）矿化年消耗CO₂量（万t·a⁻¹）及富余量（万t·a⁻¹）；（3）MEA年耗成本（万元·a⁻¹）；（4）若矿化混凝土强度提升8%，售价上浮20元·m⁻³，求矿化带来的年收益（万元·a⁻¹）。25.某城市污水处理厂拟建设“光伏+水源热泵”能源站，光伏装机Ppv=6MWp，年利用小时Th=1200h，水源热泵制热性能系数COPh=5.2，制冷COPc=6.0，年供热负荷Qh=28GWh，年供冷负荷Qc=18GWh。已知：（1）污水处理厂出水温度Tout=24°C，冬季取热ΔT=5°C，夏季排热ΔT=6°C，水比热容cp=4.18kJ·(kg·°C)⁻¹；（2）热泵年运行时间：冬季4000h，夏季3500h；（3）电网购电价格0.68元·kWh⁻¹，光伏自发自用等效价值同购电价。求：（1）年光伏发电量（GWh·a⁻¹）及自发自用率（%）；（2）冬季、夏季需水源水量（m³·h⁻¹）；（3）热泵年耗电量（GWh·a⁻¹）及年电费（万元·a⁻¹）；（4）与分体式电空调+燃气锅炉对比，年减碳量（tCO₂e·a⁻¹），燃气排放因子0.058tCO₂·GJ⁻¹，电网排放因子0.610tCO₂·MWh⁻¹。26.某大型医院建设“医疗废物高温蒸汽+微波消毒”处理站，处理量W=8t·d⁻¹，废物密度ρw=180kg·m⁻³，包装体积Vw=0.12m³·箱⁻¹。已知：（1）高温蒸汽处理温度T=134°C，压力P=0.22MPa，维持时间t=45min，处理周期90min；（2）微波消毒功率Pmw=120kW，处理时间t2=30min，灭菌效率≥99.9999%；（3）处理残渣送生活垃圾焚烧厂，减重率ηmass=25%，减容率ηvol=80%。求：（1）每日需处理箱数（箱·d⁻¹）；（2）高温蒸汽处理设备所需容积（m³），装填系数0.75；（3）微波消毒日耗电量（kWh·d⁻¹）；（4）残渣日产量（t·d⁻¹）及体积（m³·d⁻¹）。27.某城市轨道交通线路长L=42km，采用“再生制动+超级电容储能”节能系统，列车编组6节，轴重≤16t，日开行对数N=280对，平均站间距s=1.2km。已知：（1）再生制动能量回馈率ηreg=42%，超级电容储能效率ηcap=90%，充放电深度DOD=80%；（2）单列次再生能量Ereg=2.8MWh，其中30%被相邻列车吸收，剩余70%由超级电容回收；（3）超级电容功率密度ρP=8kW·kg⁻¹，能量密度ρE=12Wh·kg⁻¹，循环寿命C=1×10⁶次。求：（1）每日可回收再生能量（MWh·d⁻¹）；（2）超级电容总容量（MWh）及总质量（t）；（3）年节电量（MWh·a⁻¹）及年减碳量（tCO₂e·a⁻¹），电网排放因子0.610tCO₂·MWh⁻¹。28.某大型化工园区建设“事故废水应急储存+物化预处理”系统，设计暴雨强度q=180L·(s·h