CN119434976A 一种页岩储层可压性评价方法及系统 （中国石油化工股份有限公司）

本发明提供了一种页岩储层可压性评价方函数和钻井液侵入页岩储层的模型分析页岩储计算页岩脆性指数；获取页岩的水平差应力系述可压性运算模型进行求解确定页岩储层的可压性指数，评估目标页岩储层不同深度的可压性。采用该方案克服了现有技术考虑因素不全2步骤S1：根据储层作业过程中的毛管力函数和钻井液侵步骤S4：分析储层的断裂韧性类型，并基于所述断裂韧步骤S5：根据脆性指数、页岩水平差应力系数和页岩分析页岩结合假设条件和约束条件分析钻井液侵入页wrooVs1和E2分别为系数；W和Wa－分别为页岩吸附水质3i为待评价目的层水化后的泊松比，νmin和νmax分别为整个区域的最小和最大泊松St为差应力系数和页岩断裂韧性指数建立下述的储ritn为页岩断裂韧性指数。9.一种存储介质，其特征在于，所述存储介质上存储有4量和泊松比归一化后的平均值作为脆性指数以表征岩石的可压性，MikeJ.Mullen认为可擦角对可压性的影响；专利文件CN106869911A公开了一种描述页岩储层可压性的评价方[0005]公开于本发明背景技术部分的信息仅仅旨在加深对本发明的一般背景技术的理5性运算模型，并对所述储层可压性运算模型进行求解确定页岩储层不同深度的可压性指[0012]步骤S6：依据所述可压性指数分析目标页岩储层设定深度区间的可压性评估结W和Wa－分别为页岩吸附6最大杨氏模量，νi为待评价目的层水化后的泊松比，νmn为页岩断裂韧性指数。7[0041]图2是本发明实施例所提供页岩储层可压性评价方法中川中大安寨段油页岩地层[0042]图3是本发明另一实施例所提供页岩储层可压性评价方法中页岩吸水随无因次距[0043]图4是本发明实施例所提供页岩储层可压性评价方法的中可压性指数随深度、时[0046]虽然流程图将各项操作描述成顺序的处理，但是其中的许多操作可以被并行地、8量和泊松比归一化后的平均值作为脆性指数以表征岩石的可压性，MikeJ.Mullen认为可擦角对可压性的影响；专利文件CN106869911A公开了一种描述页岩储层可压性的评价方[0058]图1示出了本发明实施例一提供的页岩储层可压性评价方法的流程示意图，参照9(capillaryforce)是液体在毛细管或细小孔隙中产生的一种表现为吸引力的力，其大小[0081]考虑油相和水相的体积压缩系数，结合式3和式4可得钻井液侵入页岩储层的模ro表示页or和Swi分别为油藏残余油饱和度和原始含水饱和度。a－分别为页岩吸附水质量百分比和页岩原始含水质量百分比；ν为页岩泊松最大杨氏模量，vA为待评价目的层水化后的泊松比，νmin和νmax分别为整个σh为最小水平主应St表示岩石单轴抗拉强四川盆地第一口页岩油水平井,大安寨段深度为2598_2703m，其具体的测井数据如图2所[0133]结合测井资料分析可以发现，NC2H井大安寨段的杨氏模量处于18.23_23.70GPa[0149]具体地，图5中示出了本发明实施例中提供的页岩储层可压性评价系统的结构示[0152]水平差应力分析模块，其配置为考虑储层开启和延伸形a－分别为页岩吸附水质量百分比和页岩原始含水质量百分比；ν为页岩泊松最大杨氏模量，νi为待评价目的层水化后的泊松比，νmn为页岩断裂韧性指数。