CN119433296A 一种铝合金、箱体、电子设备及制作方法 （华为技术有限公司）

锰而提高铝合金在压铸成型后以及高温钎焊后2对合金熔液进行除渣除气处理；其中所述合金熔液的组成与如权利要求1_13中在对所述合金熔液进行所述除渣除气处理之前，将按照所述铝3和/或，二硼化钛以所述铝和所述二硼化钛形成的中间合金的形式引入至所述合金熔采用如权利要求14或15所述的制作方法制作出的铝4[0003]常用的铝合金铸件采用的铝合金一般为Al_Si系合金，而Al_Si系合金的熔点较5属间化合物第二相颗粒同样可以称之为自生的第二相颗粒，在铝合金的压铸成型过程中，这些金属间化合物第二相颗粒作为异质晶核同的金属间化合物第二相颗粒)的作用，同样由于这些金属间化合物第二相颗粒是在压铸成可以将片状含铁的金属间化合物第二相颗粒转变为细密的球状金属间化合物第二相颗粒，6金在进行高温钎焊时，钎料可以较好地润湿和填充至待钎焊的各铝合金铸件之间的间隙，可避免的杂质≤0.3％。在本申请另一种实施方式中，该铝合金包括以下7以铝和铁形成的中间合金(可以简称为Al_Fe中铝和锆形成的中间合金(可以简称为Al_Zr中间合金)以铝和钐形成的中间合金(可以简称为Al_Sm中间合金和锰形成的中间合金(可以简称为Al_Mn中间合金)8鼓泡高度进一步被缩小至0.2mm以内或是真空压铸成型时采用的真空度可以为小于或等于100mbar，进一步地可以被优化为小于或9合金的熔点较低约为577℃,显然Al_Si系合金的熔点低于高温钎焊时使用的温度，所以采用Al_Si系合金制作出的铝合金铸件无法应用于高温钎料复合板20的一侧表面设置有钎料((a)图中未示出)；在将钎料复合板20置于铝合金铸件金在进行高温钎焊时，钎料可以较好地润湿和填充至待钎焊的各铝合金铸件之间的间隙，[0056]铝合金中添加的锰的质量占比例如但非限制性地可以为：0.001％、0.01％、[0058]并且，按质量百分比，铝合金还可以包括不超过1％的锆，进一步可以被优化为[0072]S205、采用测氢仪检测合金熔液中的含氢量，并判断含氢量是否不超过0.3ml/硅铜铁锰镍铬_________[0081]分别测试实施例1至实施例5以及对比例1至对比例3中的铝合金铸件的熔点和力的屈服强度指的是铝合金铸件进行高温钎焊后的屈服强度，表3中的抗拉强度指的是铝合金铸件进行高温钎焊后的抗拉强度，表3中的弹性模量指的是铝合金铸件进行高温钎焊后[0083]熔点测试：对切取的铝合金铸件样品，进行差示扫描量热(Differential[0088]从表3中的数据可以看出，本申请实施例1至实施例5所对应的铝合金铸件的综合[0089]由实施例1至实施例5与对比例1至对比例3的对比数据可以看出，本申请实施例1量相近，实施例1中铝合金的二硼化钛的含量明显高于实施例2中铝合金的二硼化钛的含为铝合金铸件的微观形貌图，白色区域(例如但元素的金属间化合物第二相颗粒，灰色区域(例如金属间化合物第二相颗粒均匀地分散在铝基体中，金属间化合物第二相颗粒的尺寸均较小的微观区域内可能无法观测到，但这并不表示整个铝合金铸件中不包括锰和二硼化钛。钎焊后屈服强度明显低于实施例1至实施例5，使得对比例2中的铝合金铸件所承受的破坏力低于实施例1至实施例5中铝合金铸件所承受的破坏力，对比例2中的铝合金铸件在打螺[0092]对比例3中的铝合金铸件的熔点虽然也高于600℃,但进行高温钎焊后屈服强度同例1在进行高温钎焊后的鼓泡示意图，(b)为对比例2在进行高温钎焊后的鼓泡示意图。从[0097]参照图6所示，(a)为实施例1中的铝合金铸件在进行高温钎焊后的焊缝组织结构拉强度高达104MPa，从这一点也可以说明铝合金铸件在进行高温钎焊后的焊接效果较好。[0101]参照图9所示，(a)为实施例1中的铝合金铸件在进行高温钎焊后的耐腐蚀性效果