双排外架施工优化方案

L工程概况：

2.施工规定

2.1双排外脚手架从基础-6.33m处开始搭设，清除搭设场地杂物

用素土扎实，平整搭设场地，并使排水畅通，立杆下铺设木垫板。

2.2材料准备；

2.2.1搭设双排外脚手架日勺构配件应提前准备好，按规格分类、

堆放整洁、平稳，堆放场地不能有积水。

222材料质量规定：

2.2.2.1钢管选用648*3.0管材，管壁厚薄均匀且无裂缝、无翘曲、

不圆整等缺陷。

外架子横杆和立杆刷黄色油漆，边缘杆件和剪刀撑以及挑网支架

都刷黄黑相间日勺油漆。

222.2钢管连接的扣件，符合出厂质量原则，无裂纹，丝扣浸油，

无乱扣，扭转灵活。

2.2.2.3旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形口勺严禁使用，

出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。

2.2.2.4木脚手板的宽度为250mm,厚度为50mm,距两端150mm

处各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

脚手板材质为松木，腐朽的脚手板不得使用。

2.2.2.5全封闭密目网要有出厂合格证，采用全新绿色密目安全网

（2023目）。

3.双排外脚手架搭设

脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻

以上两步，内立杆距墙面300mm。

3.1操作工艺流程：放置纵向扫地杆一自角部起依次向两边竖立

底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆也与立杆固

定，每边竖起3〜4根立杆后，随即装设第一步大横杆和小横杆，校

正立杆垂直和大横杆水平，使其符合规定后，拧紧紧围绕件。形成构

架日勺起始段一按上述规定依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完

毕。交圈后，再全面检查一遍构架质量一设置连墙件一按第一步架的

作业程序和规定搭设第二步，依次类推随搭设进度及时装设连墙件和

剪刀撑f装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挂安全

网。

3.2脚手架搭设

立杆纵距1.45m,立杆排距0.9m,横杆间距0.9m,小横杆竖向间

距0.9m、水平间距为1.45m。

连墙件日勺设置

沿搭设高度在一层墙高度0.9米位置设置一道连墙拉节点，沿水

平方向与通过钢丝绳穿过墙体对拉螺栓孔进行拉结。连墙件设置为架

体与框架柱用钢管双扣件进行连接。

±0.00如下脚手架因现场不能设连墙件，搭设抛撑。抛撑采通

长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在45c〜60c之间；连接

点中心至主节点日勺距离不应不不大于300mmo

剪刀撑、扫地杆的设置

在外侧立面日勺两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶持续设置；

中间各道剪刀撑之间的净距不应不不大于15m。剪刀撑的斜杆与水平

面的交角控制在45〜60度之间，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚

手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增长2〜4个扣结点。剪刀

撑斜杆斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应不不不大于1m,应采用

不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板W、J边缘至杆端距离不应不不

不大于lOOmmo

脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定

在距底座上皮不不不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角

扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度

上时，必须将高处日勺纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高下差

不应不不大于Imo靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应不不不

大于500mmo

立杆接长除顶层顶步外，其他各层各步接头均采用对接扣件连

接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离为600mm,

两根相邻纵向水平杆接头不合适放置在同步或同跨内，不同样步或不

同样跨两个相邻接头在水平方向错开日勺距离不应不不不大于500mm,

各接头中心至近来的距离不合适不不大于纵距的Jl/3o

主节点及立杆对应处必须设置一根横向水平杆，离墙距离为

100mm,用直角扣件扣接，严禁拆除，非主节点根据铺设脚手板长度

中间加设一道横向水平杆。

左右相邻立杆和上下相邻平杆日勺接头应互相错开并置于不同样

的构架框格内。同一排大横杆的水平偏差不不不大于该片脚手架总长

度的1/250,且不不不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立

杆日勺里侧和外侧，以减少立杆偏心受载状况。

3.3脚手板

在楼层顶板施工时需在双排外架日勺内外立杆之间设置架板。作业

层脚手板应铺满、铺稳定，离开墙面120T50mm。采用满铺50mm木

架板铺设。脚手板对接平铺时.，接头处必须设两根横向水平杆，脚手

板外伸长度应取130-150mm,两块板外伸长度的和不应不不大于

300mmo脚手板搭接铺设时，接头必须支在横缶向水平杆上，搭接长

度应不不大于200mm,其伸出横向水平杆的I长度不应不不不大于

100mm。

作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承

杆可靠地固定。

3.4安全防护

脚手架外侧面采用密目绿色安全网封闭。安全网在国家定点生产

厂购置，并索取合格证。进场后，经项目部安全员、材料员验收合格

后方可投入使用。

外脚手架在操作层施工时满铺脚手板，每次暴风雨来临前，必须

对脚手架进行加固。暴风雨过后，要对脚手架进行检查、观测。若有

异常应及时进行矫正或加固。

3.5操作要点

①底立杆按立杆接长规定选择不同样长度的钢管交错设置，至少

应有两种适合日勺不同样长度日勺钢管作立杆。

②在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一抛撑，以保证架子

稳定。

③采用先搭设起始段而后向前延伸日勺方式。

④连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。

⑤杆件端部伸出扣件之外的长度不得不不不大于lOOmmo

⑥剪刀撑口勺斜杆与基本构架构造之间至少有3道连接，其中，斜

杆H勺对接接头部位至少有1道连接。

⑦周围脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。

⑧脚手架必须保证施工楼层的增长同步搭设，搭设高度应超过施

工作业面不少于1200mmo

3.6搭设的质量规定

①扣件及钢管的质量必须符合规范日勺有关规定。

②立杆垂直度最终验收容许偏差100mm,搭设中检查时按每2米

高容许偏差±7mm。

③间距：步距偏差容许±20mm,立杆纵距偏差容许±50mm,立杆

排距偏差容许±20加。

④大横杆日勺高差：一根杆日勺两端容许±20mni,在每一种立杆纵距

内容许±10mm,每片脚手架总长度容许偏差±50mm。

3.7上人斜道：

3.7.1上人斜道采用之字型斜道，斜道附着于外脚手架。

3.7.2上人斜道宽度为1000mm,坡度为1：3。

3.7.3拐弯处设置平台，其宽度为1000mm,长度为2400mm。

3.7.4之字斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高

度为1.2m,挡脚板高度不应不不不大于18()mmo

3.7.5脚手板横铺，横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆

间距为500mmo

3.7.6斜道脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条，厚度为

20mmo

4.脚手架拆除

4.1脚手架拆除前的准备工作

全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系与否符合构造规

定；

4.1.2由项目施工员进行详细的安全技术交底；

4.1.3清除脚手架上杂物及地面障碍物。

4.2拆除脚手架时，应符合下列规定

4.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业；

连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手

架；分段拆除高差不应不不大于2步，如高差不不大于2步，增设连

墙件加固；

4.3卸料时应符合下列规定：

4.3.1各构配件严禁抛掷至地面；

4.3.2运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养，并按

品种、规格随时码堆寄存。

5.安全管理：

5.1脚手架搭设人员要有操作证且为专业架子工，上岗人员应定

期体检。

5.2搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

5.3作业层上施工荷载不得超载，不得将模板支架、，泵送佐输送

管固定在脚手架上，不得堆放脚手架、模板等材料。

5.4当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。

5.5在脚手架有效期间严禁拆除，若需拆除需技术负责人同意。

5.6在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

5.7搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，

严禁非操作人员入内。

5.8架子搭设完由项目部组织验收后方可使用。

落地式双排外脚手架计算书

扣件式钢管落地脚手架的计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》(JGJ130-2023)编制。

一、参数信息：

L脚手架参数

双排脚手架搭设高度为15米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆日勺纵距为1.8米，立杆的横距为0.9米，大小横杆日勺步距为1.5

米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用H勺钢管类型为①48x3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00：

连墙件采用三步四跨，竖向间距4.5米，水平间距7.2米，采用软拉硬撑连接;

2.活荷载参数

施工均布活荷载原则值:3.000kN/m2；脚手架用途:构造脚手架；

同步施工层数:2层；

3.风荷载参数

本工程地处山西省太原市，基本风压为0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数山为1.00,风荷载体型系数位为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的构造自重原则值(kN/nP):0.1495；

脚手板自重原则值(kN/n?)：0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/nr1):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;

每米脚手架钢管自重原则值(kN/rn?):0.033；

脚手板铺设总层数：3；

5.地基参数

地基土类型：素填土；地基承载力原则值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(n?)：0.25；地基承载力调整系数:0.50o

单位：(mm)300900

落跚手架船翻

[l800]

单立杆落地架脚手架正立面图

二、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第条规定，大横杆按照

三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面口勺脚手

板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆H勺最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆H勺自重原则值:P尸0.033kN/m；

脚手板日勺自重原则值:P2=O.35X0.9/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载原则值:Q=3X0.9/(2+l)=0.9kN/m；

静荷载日勺设计值：qi=l.2X0.033+1.2X0.105=0.166kN/m；

活荷载口勺设计值：q2=1.4X0.9=1.26kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

跨中最大弯距为Mimax=0.08X0.166X1.82+0.10X1.26X1.82=0.451kN.m；

支座最大弯距计算公式如下：

此.=-0.10^2-0.117^2

22

支座最大弯距为M2max=-o.10X0.166X1.8-0.117X1.26X1.8=-0.531kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

a=Max（0.451x106,0.531x106）/4490=118.263N/mm2：

大横杆的最大弯曲应力为。=118.263N/mm?不不不大于大横杆的抗压强度

设计值[f]=205N/mm2,满足规定！

3.挠度验算：

最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下:

A=0.677-^—+0.990-^

100①10057

其中：

静荷载原则值：Pi+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载原则值：q2二Q=0.9kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677X0.138X18004/(100X2.06X105X107800)+0.990X0.9X18004/；100

X2.06X105X107800)=4.655mm；

大横杆口勺最大挠度4.655mm不不不大于大横杆底I最大容许挠度1800/150mm

与10mm,满足规定!

三、小横杆的计算：

根据JGJ130-2023第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在

小横杆日勺上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利

荷载布置卜计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆日勺自重原则值：Pi=0.033X1.8=0.06kN；

脚手板日勺自重原则值：Pi=0.35X0.9X1.8/(2+l)=0.189kN；

活荷载原则值:Q=3X0.9X1.8/(2+l)=1.620kN；

集中荷载的设计值：P=1.2X(0.06+0.189)+1.4XI.62=2.567kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的原则值最不利分派的

弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

仁="/8

Mqmax=1.2X0.033X0.92/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=2.567X0.9/3=0.77kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.774kN.ID;

最大应力计算值。=M/W=0.774x1()6/4490=172.397N/mrrP；

小横杆H勺最大弯曲应力。=172.397N/mm?不不不大于小横杆的抗压强度设

计值205N/mm2,满足规定！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的

挠度和；

小横杆自重均布荷载弓起日勺最大挠度计算公式如下:

a38452

45

Vqmax=5X0.033X900/(384X2.06X10X107800)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=pi+P2+Q=0.06+0.189+1.62=1.869kN；

集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下：

=产/(引2一4尸/9)

y=725Z-

Vpmax=1868.94X900X(3X9002-4X9002/9)/(72X2.06X105

X107800)=2.178mm；

最大挠度和V-Vqmax+Vpmax—0.013+2.178=2.19Bini;

小横杆的I最大挠度为2.19mm不不不大于小横叶的I最大容许挠度900/150=6

与10mm,满足规定！

四、扣件抗滑力的计算：

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力系

数1.00,该工程实际日勺旋转单扣件承载力取值为8.00kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时;扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

RWRc

其中Rc~扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

R-纵向或横向水平阡传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆日勺自重原则值：Pi=0.033X1.8X2/2=0.06kN；

小横杆口勺自重原则值：P2=0.033X0.9/2=0.015kN；

脚手板日勺自重原则值：P3=0.35X0.9X1.8/2=0.284kN；

活荷载原则值:Q=3X0.9X1.8/2=2.43kN；

荷载的设计值:R=l.2X(0.06+0.015+0.284)+1.4X2.43=3.832kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！

五、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内容:

⑴每米立杆承受的构造自重原则值(kN),为0.1495

NGI-[0.1495+(1.80X2/2)X0.033/1.50]X15.00-2.842；

⑵脚手板口勺自重原则值(kN/n?)；采用木脚手板，原则值为0.35

NG2=0.35X3X1.8X(0.9+0.3)/2=1.134kN；

⑶栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值

为0.15

NG3=0.15X3X1.8/2=0.405kN；

⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m?)；0.005

NG4=0.005X1.8X15=0.135kN；

经计算得到，静荷载原则值

NG=NGi+NG2+NG3+NG4=4.516kN；

活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的

1/2取值。

经计算得到，活荷载原则值

NQ=3X0.9X1.8X2/2=4.86kN；

风荷载原则值按照如下公式计算

畋=0.7%乜%

其中Wo-基本风压(kN/n?),按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)日勺

规定采用：

Wo=0.4kN/m2；

Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)口勺

规定采用：

Uz-1；

Us-风荷载体型系数：取值为1.13；

经计算得到，风荷载原则值

2

Wk=0.7X0.4X1X1.13=0.316kN/m；

不考虑风荷载时,立杆日勺轴向压力设计值计算公式

N=L2NG+L4NQ=1.2X4.516+1.4X4.86=12.223kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X4.516+0.85X1.4X4.86=11.202kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为

2

Mw=0.85X1.4WkLah/10=0.850X1.4X0.316X1.8X

1.52/10=0.152kN.m；

六、立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

◎吟可力

&4

立杆的轴向压力设计值：N=12.223kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得：k=1.155；当验算杆件长细比

时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表得：M=1.7；

计算长度，由公式lo=kXpxh确定：lo=2.945m；

长细比Lo/i=185；

轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比l0/i口勺计算成果查表得到：（p=0.209；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵御矩）：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

o=12223/（0.209x424）=137.933N/mm2；

立杆稳定性计算137.933N/mn?不不不大于立杆的抗压强度设计值[f]

=205N/mm2,满足规定!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

四WJ

立杆的轴心压力设计值：N=11.202kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表得：口=1.7；

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=2.945叫

长细比：Lo/i=185；

轴心受压立杆的稳定系数（p,由长细比lo/i日勺成吴查表得到：（p=0.209

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵御矩）：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

a=11202.48/（0.209x424）+152488.98/4490=160.378N/mm2；

立杆稳定性计算。=160.378N/mm2不不不大于立杆的抗压强度设计值[f]

=205N/mm2,满足规定！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架

可搭设高度按照下式计算：

一四八(1.2曾皿+1.4%)

it.----------------------------------

s1.2g山

构配件自重原则值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.674kN；

活荷载原则值：NQ=4.86kN；

每米立杆承受的构造自重原则值：Gk=0.15kN/m；

Hs=[0.209X4.24XIO/x205X(i.2X1.674

+1.4X4.86)]/(1.2X0.15)=52.138m；

按《规范》条脚手架搭设高度Hs等于或不不大于26米，按照下式调整且不超过

50米:

U

[H]=———

1+0.001也

[11]=52.138/(1+0.001X52.138)=49.554叱

[H]=49.554和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]

=49.554m。

脚手架单立杆搭设高度为15nb不不不大于[H],满足规定！

按《规范》条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭H勺脚手架可

搭设高度按照下式计算：

_超〃-[1.2为求+0,85乂1.4(儿0+刎舷联/印)]

ri.=

$12&

构配件自重原则值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.674kN；

活荷载原则值：NQ=4.86kN；

每米AL杆承受的)构造巨重原则值：Gk—0.15kN/m；

计算立杆段由风荷载原则值产生日勺弯矩：Mwk=Mw/(1.4X0.85)=0.152/(1.4

X0.85)=0.128kN.m；

43

Hs=(0.209X4.24XIO-X205X10-(1.2X1.674+0.85X1.4X(4.86+0.209X

4.24X100X0.128/4.49)))/(1.2X0.15)-41.051m；

按《规范》条脚手架搭设高度也等于或不不大于26米，按照下式调整旦不超过

50米：

[H]=41.051/(1+0.001X41.051)=39.432m；

[H]=39.432和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值