全套含图纸土木工程毕业设计五层钢混框架教学楼样本

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。(全套计算书和图纸加QQ索要)一工程概况本工程为某高校教学楼。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为18.6m。工程所在地抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第一组,场地类别为Ⅱ类。屋面做法:钢筋混凝土现浇板,20mm石灰砂浆抹底,20mm水泥砂浆找平,40～120厚(1%找坡)膨胀珍珠岩保温层,四层作法防水层(一毡二油上铺小石子)。楼面做法:钢筋混凝土现浇板,20mm石灰砂浆抹底,20mm水泥砂浆找平,水磨石面层。墙身做法:由普通砖砌筑而成,普通砖自重18kN/m3,厚度240mm。门窗做法:门为木门,自重0.2kN/m2,窗为钢窗玻璃窗,自重0.4kN/m2。风荷载标准值0.4kN/m2,雪荷载标准值0.65kN/m2。活荷载:上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2,楼面活荷载标准值2.0kN/m2。本设计计算书包括屋盖、楼盖、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。二屋盖、楼盖设计(一)屋盖1．设计资料1)屋面做法:钢筋混凝土现浇板,20mm石灰砂浆抹底,20mm水泥砂浆找平,40～120厚(1%找坡)膨胀珍珠岩保温层,四层作法防水层(一毡二油上铺小石子)2)屋面荷载:均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面),雪荷载标准值为0.65kN/m23)材料:混凝土强度等级为C30;梁内受力纵筋为HRB335,其余为HPB235钢筋2．屋盖的结构平面布置图3．板的设计(弹性理论)1)荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值,故取前者进行计算恒荷载标准值:20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m240～120厚(1%找坡)膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2四层作法防水层0.36kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2小计4.08kN/m2荷载设计值g=1.2×4.08=4.90kN/m2,q=1.4×2.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2,g+q/2=6.3kN/m2,g+q=7.7kN/m22)弯矩计算计算过程见下页表中3)截面设计截面有效高度:假定选用Φ8钢筋,则l01方向跨中截面的h01=80mm;l02方向跨中截面的h02=70mm;支座截面h0=80mm。最小配筋率:因为,故取ρsmin=0.27%,则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2截面设计时取用的弯矩设计值:中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%;边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处,当lb/l0<1.5时减小20%,当lb/l0=1.5～2.0时减小10%;楼板的角区格不折减。弯矩值计算表ABCDEFGHl01(m)3.93.93.03.03.33.43.93.9l02(m)7.27.27.83.93.93.97.27.2l01/l020.540.540.380.770.850.870.540.54m1(0.0388+0.2×0.0052)×6.3×3.92+(0.0232+0.2×0.0810)×1.4×3.92=4.58(0.0388+0.2×0.0052)×6.3×3.92+(0.0535+0.2×0.0099)×1.4×3.92=5.00(0.0400+0.2×0.0038)×6.3×3.92+(0.0965+0.2×0.0174)×1.4×3.92=3.57(0.0285+0.2×0.0136)×6.3×3.92+(0.0376+0.2×0.0196)×1.4×3.92=2.14(0.0246+0.2×0.0156)×6.3×3.92+(0.0225+0.2×0.0255)×1.4×3.92=2.32(0.0235+0.2×0.0159)×6.3×3.92+(0.0329+0.2×0.0124)×1.4×3.92=2.52(0.0388+0.2×0.0052)×6.3×3.92+(0.0907+0.2×0.0203)×1.4×3.92=5.84(0.0388+0.2×0.0052)×6.3×3.92+(0.0121+0.2×0.0504)×1.4×3.92=4.29m2(0.0052+0.2×0.0388)×6.3×3.92+(0.0810+0.2×0.0232)×1.4×3.92=3.07(0.0052+0.2×0.0388)×6.3×3.92+(0.0099+0.2×0.0535)×1.4×3.92=1.68(0.0038+0.2×0.0400)×6.3×3.92+(0.0174+0.2×0.0965)×1.4×3.92=1.13(0.0136+0.2×0.0285)×6.3×3.92+(0.0196+0.2×0.0376)×1.4×3.92=1.44(0.0156+0.2×0.0246)×6.3×3.92+(0.0255+0.2×0.0225)×1.4×3.92=1.87(0.0159+0.2×0.0235)×6.3×3.92+(0.0124+0.2×0.0329)×1.4×3.92=1.81(0.0052+0.2×0.0388)×6.3×3.92+(0.0203+0.2×0.0907)×1.4×3.92=2.06(0.0052+0.2×0.0388)×6.3×3.92+(0.504+0.2×0.0121)×1.4×3.92=2.37m’1-0.0817×7.7×3.92=-9.57-0.0817×7.7×3.92=-9.57-0.0829×7.7×3.02=-5.74-0.0686×7.7×3.02=-4.75-0.0626×7.7×3.32=-5.25-0.0611×7.7×3.42=-5.44-0.0817×7.7×3.92=-9.57-0.0817×7.7×3.92=-9.57m’2-0.0571×7.7×3.92=-6.69-0.0571×7.7×3.92=-6.69-0.0570×7.7×3.02=-3.95-0.0563×7.7×3.02=-3.90-0.0551×7.7×3.32=-4.62-0.0547×7.7×3.42=-4.87-0.0571×7.7×3.92=-6.69-0.0571×7.7×3.92=-6.69为了便于计算,近似取γ=0.95,计算过程见下表屋面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)Al01方向800.8×4.58=3.66229.3Φ8@180282l02方向700.8×3.07=2.45175.4Φ8@180282Bl01方向805.00313.3Φ8@150335l02方向701.68120.3Φ8@180282Cl01方向800.8×3.57=2.86179.2Φ8@180282l02方向700.8×1.13=0.9165.2Φ8@180282Dl01方向802.14134.1Φ8@180282l02方向701.44103.1Φ8@180282El01方向802.32145.4Φ8@180282l02方向701.87133.9Φ8@180282Fl01方向800.8×2.52=2.01125.9Φ8@180282l02方向700.8×1.81=1.45103..8Φ8@180282Gl01方向800.8×5.84=4.67292.6Φ8@160318l02方向700.8×2.06=1.65118.2Φ8@180282Hl01方向804.29268.8Φ8@180282l02方向702.37169.7Φ8@180282支座截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)A-A80-0.8×9.57=-7.65479.3Φ10@160491A-Bl01方向80-0.8×9.57=-7.65479.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.69=-5.35335.2Φ10@200393A-Cl01方向80-0.8×9.57=-7.65479.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.69=-5.35335.2Φ10@200393A-Gl01方向80-0.8×9.57=-7.65479.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.69=-5.35335.2Φ10@200393A-H80-0.8×9.57=-7.65479.3Φ10@160491B-D80-0.8×6.69=-5.35335.2Φ10@200393C-C80-0.8×3.95=-3.16198.0Φ10@200393C-D80-0.8×3.95=-3.16198.0Φ10@200393E-F80-0.8×5.44=-4.35272.6Φ10@200393F-F80-0.8×5.44=-4.35272.6Φ10@200393F-G80-0.8×6.69=-5.35335.2Φ10@200393边缘支座截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)A80-6.69419.2Φ10@180436Bl01方向80-9.57599.6Φ10@180654l02方向80-6.69419.2Φ10@180436Dl01方向80-4.75297.6Φ10@200393l02方向80-3.90244.4Φ10@200393El01方向80-5.25328.9Φ10@200393l02方向80-4.62289.5Φ10@200393F80-4.87305.1Φ10@200393Hl01方向80-9.57599.6Φ10@180654l02方向80-6.69419.2Φ10@1804364．次梁的设计1)次梁l1次梁l1跨度7.2m,次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm,取h=600mm,截面宽度取b=200mm。(1)荷载设计值板传来的荷载p=2pe=27.44kN/m次梁自重0.2×(0.6-0.1)×25×1.2=3kN/m次梁粉刷0.02×[(0.6-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.5kN/m则荷载总设计值g+q=30.94kN/m(2)内力计算弯矩设计值:跨中支座剪力设计值:跨中支座(3)正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度的确定如下:,,,,,,取,,三者中的最小值,即=1400mm混凝土强度等级为C30,fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335,fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235,fyv=210N/mm2故跨中为第一类T形截面,可按矩形截面进行计算Asmin=200×565×max{0.2%,0.45×1.43/300}=242mm2跨中:配置416(As=804mm2)支座:配置314(As=462mm2)(4)斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,,由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋,计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距,取s=200mm2)次梁l2次梁l2跨度3.9m,次梁截面高度h=l/18～l/12=3900/18～3900/12=217mm～325mm,取h=320mm,截面宽度取b=150mm。(1)荷载设计值板传来的荷载p=2pe=18.28kN/m次梁自重0.15×(0.32-0.1)×25×1.2=0.99kN/m次梁粉刷0.02×[(0.32-0.1)×2+0.15]×17×1.2=0.24kN/m则荷载总设计值g+q=19.51kN/m(2)内力计算弯矩设计值:跨中支座剪力设计值:跨中支座(3)正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度=1350mm,h0=285mm故跨中为第一类T形截面,可按矩形截面进行计算Asmin=150×285×max{0.2%,0.45×1.43/300}=92mm2跨中:配置214(As=308mm2)支座:配置212(As=226mm2)(4)斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,,由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋,计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距,取s=200mm(二)楼盖以第四层楼盖为例1．设计资料1)楼面做法:钢筋混凝土现浇板,20mm石灰砂浆抹底,20mm水泥砂浆找平,水磨石面层。2)楼面荷载:均布活荷载标准值2kN/m23)材料:混凝土强度等级为C30;梁内受力纵筋为HRB335,其余为HPB235钢筋2．楼盖盖的结构平面布置图见下页3．板的设计(弹性理论)1)荷载计算恒荷载标准值:水磨石面层0.65kN/m220厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2小计4.01kN/m2荷载设计值g=1.2×4.01=4.81kN/m2,q=1.4×2.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2,g+q/2=6.21kN/m2,g+q=7.61kN/m2)弯矩计算计算过程见第13页表中3)截面设计截面有效高度:假定选用Φ8钢筋,则l01方向跨中截面的h01=80mm;l02方向跨中截面的h02=70mm;支座截面h0=80mm。最小配筋率ρsmin=0.27%,则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2截面设计时取用的弯矩设计值:中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%;边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处,当lb/l0<1.5时减小20%,当lb/l0=1.5～2.0时减小10%;楼板的角区格不折减。为了便于计算,近似取γ=0.95,计算过程见下表楼面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)Al01方向800.8×4.53=3.62226.8Φ8@180282l02方向700.8×3.05=2.44174.7Φ8@180282Bl01方向804.94309.5Φ8@150335l02方向701.66118.9Φ8@180282Cl01方向800.8×3.54=2.83177.3Φ8@180282l02方向700.8×1.12=0.9064.5Φ8@180282Dl01方向802.12132.8Φ8@180282l02方向701.42101.7Φ8@180282El01方向802.30144.1Φ8@180282l02方向701.85132.5Φ8@180282Fl01方向800.8×2.49=1.99124.7Φ8@180282l02方向700.8×1.79=1.43102.4Φ8@180282Gl01方向800.8×5.78=4.62289.5Φ8@160318l02方向700.8×2.04=1.63116.7Φ8@180282弯矩值计算表ABCDEFGl01(m)3.93.93.03.03.33.43.9l02(m)7.27.27.83.93.93.97.2l01/l020.540.540.380.770.850.870.54m1(0.0388+0.2×0.0052)×6.21×3.92+(0.0232+0.2×0.0810)×1.4×3.92=4.53(0.0388+0.2×0.0052)×6.21×3.92+(0.0535+0.2×0.0099)×1.4×3.92=4.94(0.0400+0.2×0.0038)×6.21×3.92+(0.0965+0.2×0.0174)×1.4×3.92=3.54(0.0285+0.2×0.0136)×6.21×3.92+(0.0376+0.2×0.0196)×1.4×3.92=2.12(0.0246+0.2×0.0156)×6.21×3.92+(0.0225+0.2×0.0255)×1.4×3.92=2.30(0.0235+0.2×0.0159)×6.21×3.92+(0.0329+0.2×0.0124)×1.4×3.92=2.49(0.0388+0.2×0.0052)×6.21×3.92+(0.0907+0.2×0.0203)×1.4×3.92=5.78m2(0.0052+0.2×0.0388)×6.21×3.92+(0.0810+0.2×0.0232)×1.4×3.92=3.05(0.0052+0.2×0.0388)×6.21×3.92+(0.0099+0.2×0.0535)×1.4×3.92=1.66(0.0038+0.2×0.0400)×6.21×3.92+(0.0174+0.2×0.0965)×1.4×3.92=1.12(0.0136+0.2×0.0285)×6.21×3.92+(0.0196+0.2×0.0376)×1.4×3.92=1.42(0.0156+0.2×0.0246)×6.21×3.92+(0.0255+0.2×0.0225)×1.4×3.92=1.85(0.0159+0.2×0.0235)×6.21×3.92+(0.0124+0.2×0.0329)×1.4×3.92=1.79(0.0052+0.2×0.0388)×6.21×3.92+(0.0203+0.2×0.0907)×1.4×3.92=2.04m’1-0.0817×7.61×3.92=-9.46-0.0817×7.61×3.92=-9.46-0.0829×7.61×3.02=-5.68-0.0686×7.61×3.02=-4.70-0.0626×7.61×3.32=-5.19-0.0611×7.61×3.42=-5.38-0.0817×7.61×3.92=-9.46m’2-0.0571×7.61×3.92=-6.61-0.0571×7.61×3.92=-6.61-0.0570×7.61×3.02=-3.90-0.0563×7.61×3.02=-3.86-0.0551×7.61×3.32=-4.57-0.0547×7.61×3.42=-4.81-0.0571×7.61×3.92=-6.61楼面板配筋计算表(续表)支座截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)A-A80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491A-Bl01方向80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393A-Cl01方向80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393A-Gl01方向80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393C-C80-0.8×3.90=-3.12195.5Φ10@200393C-D80-0.8×3.90=-3.12195.5Φ10@200393E-F80-0.8×5.38=-4.30269.4Φ10@200393F-F80-0.8×5.38=-4.30269.4Φ10@200393F-G80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393边缘支座截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)A80-6.61414.2Φ10@180436Bl01方向80-9.46592.7Φ10@180654l01方向80-6.61414.2Φ10@180436Dl01方向80-4.70294.5Φ10@200393l01方向80-3.86241.9Φ10@200393El01方向80-5.19325.2Φ10@200393l01方向80-4.57286.3Φ10@200393F80-4.81301.4Φ10@2003934．次梁的设计1)次梁l1次梁l1跨度7.2m,次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm,取h=600mm,截面宽度取b=200mm。(1)荷载设计值板传来的荷载p=2pe=25.94kN/m次梁自重0.2×(0.6-0.1)×25×1.2=3kN/m次梁粉刷0.02×[(0.6-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.5kN/m则荷载总设计值g+q=29.4kN/m(2)内力计算弯矩设计值:跨中支座剪力设计值:跨中支座(3)正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度=1400mm混凝土强度等级为C30,fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335,fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235,fyv=210N/mm2故跨中为第一类T形截面,可按矩形截面进行计算Asmin=242mm2跨中:配置416(As=804mm2)支座:配置314(As=462mm2)(4)斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,,由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋,计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距,取s=200mm2)次梁l2次梁l2跨度3.9m,次梁截面高度h=l/18～l/12=3900/18～3900/12=217mm～325mm,取h=320mm,截面宽度取b=150mm。(1)荷载设计值板传来的荷载p=2pe=18.06kN/m次梁自重0.15×(0.32-0.1)×25×1.2=0.99kN/m次梁粉刷0.02×[(0.32-0.1)×2+0.15]×17×1.2=0.24kN/m则荷载总设计值g+q=19.29kN/m(2)内力计算弯矩设计值:跨中支座剪力设计值:跨中支座(3)正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度=1350mm,h0=285mm故跨中为第一类T形截面,可按矩形截面进行计算Asmin=92mm2跨中:配置214(As=308mm2)支座:配置212(As=226mm2)(4)斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,,由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋,计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距,取s=200mm三框架结构布置及计算简图(一)梁柱尺寸1．梁高hb=(1/12~1/8)lb横向hb=600~900mm,取800mm纵向hb=650~900mm,取800mm过道hb=250~375mm,考虑到次梁高度为600mm,也取为600mm2．柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构,7度设防,高度<30m,抗震等级为三级,取底层C6柱估算柱尺寸,根据经验荷载为15kN/m2:N=15×7.8×(3.6+1.5)=2983.5kN由轴压比限值得Ac≥==260795mm2为安全起见,取底层柱截面尺寸为650mm×650mm,其它层为600mm×600mm(二)计算简图(取轴线⑥处)初步设计基础顶面离室外地面500mm,则底层层高为4.2+0.6+0.5=5.3m框架结构计算简图(三)梁柱线刚度(其中E=3.0×104N/mm2)AC、BC跨梁i=2E××0.3×0.83/7.2=3.56×10-3EBC跨梁i=2E××0.3×0.63/3.0=3.60×10-3E上部各层柱i=E××0.64/3.6=3.00×10-3E底层柱i=E××0.654/5.3=2.81×10-3E将梁柱线刚度标于计算简图中四恒荷载内力计算(一)恒荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m240～120厚(1%找坡)膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2四层作法防水层0.36kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2屋面恒荷载4.08kN/m2边框架梁自重0.3×0.8×25=6kN/m边框架梁粉刷2×(0.8-0.1)×0.02×17=0.48kN/m中框架梁自重0.3×0.6×25=4.5kN/m2边框架梁粉刷2×(0.6-0.1)×0.03×17=0.34kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为:g5AB1=6.48kN/mg5BC1=4.85kN/mg5AB2=4.08×3.9=15.91kN/mg5BC2=4.08×3=12.24kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.46kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2水磨石面层0.65kN/m2楼面恒荷载3.89kN/m2边框架梁自重及粉刷6.48kN/m中框架梁自重及粉刷4.85kN/m边跨填充墙自重0.24×3.6×18=15.55kN/m填充墙粉刷2×0.02×2×17=2.45kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为:gAB1=6.48+15.55+2.45=24.48kN/mgBC1=4.85kN/mgAB2=3.89×3.9=15.17kN/mgBC2=3.89×3=11.67kN/m3．屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重0.3×0.8×7.8×25=46.8kN纵向框架梁粉刷2×(0.8-0.1)×0.02×7.8×17=3.71kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载2×(3.9/2)2×4.08=31.02kN次梁自重及粉刷0.6×0.2×25×7.2/2+2×0.02×(0.6-0.1)×7.2/2=10.87kN次梁传来的屋面恒荷载(1-2×0.272+0.273)×4.08×3.9×7.2/2=50.06kN1m高女儿墙自重及粉刷1×7.8×0.24×18+2×1×7.8×0.02×17=39kN则顶层边节点集中荷载为:G5A=181.46kN纵向框架梁自重及粉刷46.8+3.71=50.51kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载31.02+(1-2×0.192+0.193)×4.08×7.8×3/2=75.64kN次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载10.87+50.06=60.93kN则顶层中节点集中荷载为:G5B=187.08kN4．楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重及粉刷51.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载2×(3.9/2)2×3.89=29.44kN次梁自重及粉刷10.87kN次梁传来的楼面恒荷载(1-2×0.272+0.273)×3.89×3.9×7.2/2=47.73kN钢窗自重2×2.3×1.8×0.4=3.31kN墙体自重(3.6×7.8-2×2.3×1.8)×0.24×18=85.54kN墙面粉刷2×(3.6×7.8-2×2.3×1.8)×0.02×1.7=13.46kN框架柱自重0.602×3.6×25=32.4kN柱面粉刷4×0.6×0.02×17=0.82kN中间层边柱节点集中荷载为:GA=274.08kN纵向框架梁自重及粉刷50.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载29.44+(1-2×0.192+0.1923)×3.89×7.8×3/2=71.98kN次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载10.87+47.73=58.6kN木门自重2×1.0×2.6×0.2=1.04Kn墙体自重(3.6×7.8-2×1.0×2.6)×0.24×18=98.84kN墙面粉刷2×0.02×()×17=15.56kN框架主自重及粉刷32.4+0.82=33.22kN中间层中柱节点集中荷载为:GB=329.75kN(二)恒荷载作用下内力计算1．计算简图计算简图2．荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩(取半结构计算)1)顶层分配系数计算如下内力计算过程如下(单位:kN∙m)1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-88.0488.04-9.3837.9550.09→25.05-22.92←-45.84-34.74-23.139.8813.04→6.52-1.44←-2.88-2.19-1.450.620.82→0.41-0.18-0.14-0.0948.45-48.4571.12-37.07-34.05M图见下页(单位:kN∙m)2)中间层分配系数计算如下内力计算过程如下(单位:kN∙m)3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-163.04163.04-8.9849.0849.0864.88→32.44-30.87←-61.73-46.81-46.81-31.159.299.2912.29→6.15-1.02←-2.04-1.54-1.54-1.030.310.310.40→0.20-0.07-0.05-0.05-0.0358.6858.68-117.36137.99-48.4-48.4-41.19M图见下页(单位:kN∙m)3)底层分配系数计算如下内力计算过程如下(单位:kN∙m)3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-163.04163.04-8.9852.1750.0560.82→30.41-30.26←-60.51-45.75-47.78-30.439.689.2911.29→5.65-0.93←-1,85-1.40-1.47-0.930.300.290.34→0.17-0.06-0.04-0.04-0.0362.1559.63121.78136.85-47.19-49.29-40.37M图如下(单位:kN∙m)5．不平衡弯矩分配计算过程见如下(单位:kN∙m),方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁7.1311.1319.56-11.13-10.73-16.133.6016.155.409.43-12.36-5.218.8119.56-14.21-8.98-16.134.7619.567.7810.68-16.13-8.037.7819.56-15.57-8.03-16.135.3819.567.6910.54-16.13-8.138.0119.88-15.70-7.73-15.735.3219.5613.565.29-16.13-12.13-6.26-7.304.182.66不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图,见第29页(单位:kN∙m,括号内为调幅后的弯矩值)6．跨中弯矩计算7．剪力计算M图(单位:kN∙m)8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下(单位:kN)VNV,M图(单位:kN)9．弯矩调幅边跨:端部弯矩值乘以0.85,跨中弯矩值乘以1.2中跨:端部弯矩值乘以0.85,跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的()内10．梁端柱边剪力与弯矩V(kN)M(kN∙m)60.19-65.3713.55-32.5846.90-21.82118.02-122.5014.02-76.4288.81-26.76118.07-122.4514.02-77.5689.64-26.23118.11-122.4114.02-77.6789.53-26.28117.77-121.3913.84-71.4481.37-27.55五活荷载内力计算(屋面布雪荷载)(一)活荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB=0.65×3.9=2.54kN/mq5BC=0.65×3.0=1.95kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.0×3.9=7.8kN/mqBC=2.5×3.0=7.5kN/m3．屋面框架节点集中荷载标准值边节点:纵向框架梁传来的雪荷载3.92×0.65/2=4.94kN次梁传来的雪荷载(1-2×0.272+0.273)×0.65×3.9×7.2/2=7.98kN则Q5A=12.92kN中节点:纵向框架梁传来的雪荷载4.94+(1-2×0.192+0.193)×0.65×7.8×3/2=12.05kN则Q5B=12.05+7.98=20.03kN4．楼面框架节点集中荷载标准值边节点:纵向框架梁传来的活荷载3.92×2.0/2=15.21kN次梁传来的活荷载(1-2×0.272+0.273)×2.0×3.9×7.2/2=24.54kN则QA=39.75kN中节点:纵向框架梁传来的雪荷载15.21+(1-2×0.192+0.193)×2.0×7.8×3/2=42.55kN则Q5B=42.55+24.54=67.09kN(二)活荷载作用下内力计算1．计算简图见下页2．荷载等效计算简图顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下:3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩1)顶层内力计算过程如下(单位:kN∙m)1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-9.599.59-0.924.135.46→2.73-2.52←-5.04-3.82-2.541.091.43→0.72-0.32-0.24-0.165.22-5.227.68-4.06-3.62M图如下(单位:kN∙m)2)中间层内力计算过程见下页(单位:kN∙m)3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-29.4629.46-3.528.878.8711.72→5.86-5.27←-10.53-7.98-7.98-5.311.581.582.11→1.06-0.35-0.27-0.27-0.1710.4510.45-20.9025.5-8.25-8.25-9M图如下(单位:kN∙m)3)底层内力计算过程如下(单位:kN∙m)3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-29.4629.46-3.529.439.0410.99→5.50-5.16←-10.31-7.80-8.14-5.191.651.581.93→0.97-0.32-0.24-0.25-0.1611.0810.62-21.7025.3-8.04-8.39-8.87M图如下(单位:kN∙m)5．不平衡弯矩分配计算过程如下(单位:kN∙m),方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁1.221.983.48-1.98-1.83-2.750.611.740.171.36-1.35-0.321.913.48-2.08-1.72-2.750.683.481.391.82-2.75-1.371.393.48-2.78-1.37-2.750.923.481.371.80-2.75-1.391.433.54-2.8-1.32-2.680.913.482.410.90-2.75-2.07-1.11-1.300.710.46不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图,如下(单位:kN∙m,括号内为调幅后的弯矩值)M图(单位:kN∙m)6．跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的,故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。7．剪力计算顶层中跨端部剪力其它层中跨段部剪力各边跨段部剪力:8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下:(单位:kN)VNV,N图(单位:kN)9．弯矩调幅边跨:端部弯矩值乘以0.85,跨中弯矩值乘以1.2中跨:端部弯矩值乘以0.85,跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的()内10．梁端柱边剪力与弯矩V(kN)M(kN∙m)6.41-6.811.41-4.465.53-2.1419.76-20.835.41-13.6016.58-5.4519.79-20.85.41-14.1916.98-5.2519.80-20.795.41-14.2116.97-5.2619.83-20.75.37-13.1115.54-5.40六活荷载内力计算(屋面布活荷载)(一)活荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB=2.0×3.9=7.8kN/mq5BC=2.0×3.0=6.0kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.0×3.9=7.8kN/mqBC=2.5×3.0=7.5kN/m3．屋面框架节点集中荷载标准值边节点:纵向框架梁传来的活荷载3.92×2.0/2=15.21kN次梁传来的雪荷载(1-2×0.272+0.273)×2.0×3.9×7.2/2=