城市桥梁关键工程质量检查与检验

本条文inm介性孔g勘Hzmwjmm.

一、比2随料m出庆餐

（-）也许存在的问题

地质勘探重要存在勘探孔间距太大、孔深太浅，土工实验数量局限性、土工取样和土工

实验不规范，桩周摩阻力和柱端承载力局限性等问题。设计文献重要存在对地质勘探资料没

有认真研究、桩型选择不当、地面标高不清等问题。

（-）避免措施

在桩基开始施工前，对地质勘探资料和设计文献进行认真研究。对桩基持力层厚度变化

较大的场地，应合适加密地质勘探孔；必要时进行补充勘探，避免桩端落在较薄的持力层上

而发生持力展||切破坏。场地有较厚的回填层和软土层时，设计者应认真校核桩基与否存在

负摩擦现象。

二、扎口闻深度（航尤

（_）扎口闻B标R*

孔口高程的误差重要有两方面：一是由于地质勘探完毕后场地再次回填，计算孔口高程

时疏忽而引起的误差；二是曰于施工场地在施工过程中废渣的堆积，地面不断升高，孔口高

程发生变化导致日勺误差。

其对策是认真校核原始水准点和各孔口的绝对高程，MMtJHUm一次松位孔口育

郎

0trn距

有些工程在场地回填平整前就进行工程地质勘探，地面高程较低，当工程地质勘探采用

相对高程时，施工应把高程换算一致，避免浮现钻孔深度的误差。此外，扎澡满■应乘用文

g头的2#长度处作为孔制孔..，不道直枭用翩M定孔深.对于端

承桩钻孔的终孔标高应以21人气力・溺度为Jt,不适宜以固定孔深的方式终孔。因此，

钻孔达到桩端持力层后应及盹及样*速.MINI号香迷人卷«持力

三、孙辍KU

孔径误差重要是由于作业人员疏忽错用其她规格的钻头，或因钻头陈旧磨损后直径偏小

所致。对于直径800〜1200mm日勺桩，钻头直径比设计桩径小WhYO一是合理日勺。BUtJUF

他It应险证M头规格”实行筌证

四、然扎・亶废不尚潮皿

（-）重要因素

1it堆平整度和密实MtlL安・不平"WftisM发生不均邺X“小帆・帏

2例E、《（柑妗炳峰大,导致《通«1帏

3帖头夏植■■不一，钻头受力不均，

4恸ft中一-in交界・・«»博・时.体底过离使他头受力不均,4HMm«流方

（二）控制钻孔垂直度的重要技术措施

1压实、平!mx制u

i安岫机时应严格检查轼机脚FII*丽岫杆的rat,3过程中应定XMH

喇和ma,发戏“立

3定删由（头、炳、接头.发观闷■及时m更挨彳

4在物田1交界mim立■处郸£应由&USM.窝BKNUm*应及时四

雌土,*平，（低邃低期性进$

5在复祭23,必要时在性杆上加设扶正・■

五、耽与第径

（一）重要因素

）•孔与编傻产，的国家物・戛・堆・黛蕊、tm逮度过快、妒壁源MttHt、

成和B放量时间过来没，B注险■国素断导致。

（二）避免措施

钻C申）孔灌注桩穿过较厚的砂层、砾石层时，成孔速度应控制在＞外以内，泥浆性能

重要控制其密度为1、3〜1、w•久朝鹰为2071、匐—小《«»若孔内自然造浆不能满足

以上规定期，可采用力*L*、谈•潮明出*,通就对2脑I・砂

I*决，可控轴I陵的密度和1潜率。没有特殊因素，钢筋骨架安装后应立即灌注碎。

大、1S装持力魔警别罐谟

持力臬整黑是钻孔桩成败日勺核心，现场施工必须予以足够的注重。对于融覆类持力・，

判断比较容易，可根据地质资料，*81期■样进行综合鉴定。

对于■・冷力Ji为MW中风化”的桩，鉴定岩层界面难度较大，可采用以地及费

料的濠度为器匕飨的»心受力、岫例HI蝌动状况和孔口携样谢翎Z总必戛H

谢”（位K8*诙.

七、孔际财力*或灌注舱.孔内源I含2・过去

孔底沉渣过厚除清孔泥浆质量差，清孔无法达到设计规定外，尚有测量措施不当导致误

判。要精确测量孔底沉渣厚度，一方面需精确测量桩的终孔深度，应采用丈■惴f族度措施

测定，蝌内船杆蜘t+钵头长度"惦头铁度MS类的2Q绝。

在含粗砂、砾砂和卵石的地层钻孔应优先采用ms底・环清孔。当采用正■郑清义时，

■冷盘应采用ZMt漆柴清孔，并■大浦HJB慌■,使I阳轴能顺利地浮出孔口。孔底沉

渣厚度符合设计规定后，应把孔内泥浆密度降至。清孔整个过程应专人负责孔

口捞渣和测量孔底沉渣厚度，及时对孔内泥浆含砂率和孔底沉渣厚度H勺变化进行分析，若浮

现清孔前期孔口泥浆含砂量过低，捞不到粗砂粒，或后期把孔内泥浆密度减少后，孔底沉渣

厚度增大较多，则阐明前期清孔时漏物帽幢和小，砂粒悬浮在孔内泥浆里，没有真

正达到清孔日勺目的，施工时应特别注意这种状况。

八、水下验灌注和3Hg同・

碎质量关系到舲灌注过程与否顺利和桩身碎质量两大方面。要配制出高质量的舲，一方

面要设计好配合比和做好现场试配工作，采用高强度水泥时，应注意佐日勺初凝和终凝时间与

单桩灌注时间日勺关系，必要时添加缓凝剂。施工现场应严格控制好配合比（特别是水灰比）

和搅拌时间。及其那uu01H料目跳过槿中爱生喜新和”.

（-＞初湎审达不sm触悔

规范规定，灌注导管底端至孔底日勺距离应为6AAsm,初灌时导a次0澡电不不不

小于在计算硅的初灌量时，除计算桩长所需的砂量外，还应计算导管内积存的砂量。

首批灌注砂所需数量可按下式计算：

2i

V^hlnd/4-^-nDCH}+H2）/4（1K420101-1）

式中V——潮注首批混凝土所需数量（n?九

D——桩孔直径（m）.

H,——桩孔底至导管底端间距，一般为0・4m；

H2——导管初次埋入混凝土的深度，不小于1.0m,

d——导管内径（m）..

砥-—桩孔内混凝土达到埋置深度Hz时，导管内混凝土柱平衡导管外（或泥浆）

压力所倩的高度（m），

Hw——桩孔内水或泥浆的深度（m）：

匕——桩孔内水或泥浆的重度（kN/m3）；

3

K——混凝土板和物的重度（kN/m）o

1灌注碎时发生堵管重要由*MHt*、灌注导管gg度太小、无睾二次清孔

磨充注倒储备时何太长、■水检不糊（、却泊1履・楚、潴注过程中潴注导管域濠过大等

因素引起。

2灌注导管在安装前应有专人负责检查，可采用肉眼租1禾1打喷声相结合的措施进行

检查，检查项目重要有灌注导管与否存在扎温E*、接头・说Nt、JW■香ML

3灌注导管使用前应进行水毒、神禾南阕M如■,产兼用气压。呻水喊

届不应不不小于孔内水深1、3售醐K力，■不应不不小于■物帆评承受潴注岫1«

大内压力P的1、3住。

D=温一ywHw（1K420101-2）

式中/e—混凝土拌合物的重力密度（kN/m3）；

生一导管内混凝土柱最大高度（m）,以导管全长或预计的最大高度计；

”—桩孔内水或泥浆的重度（kN/m3）,

Hw——班孔内水或泥浆的深度（m）。

4灌注导管底部至孔底的距离应为dga-,在灌浆设备的初灌量足够的条件下，应

尽量取大值。隔水栓应认真细致制作，其上篌和・・度应符合使用规定，其H漉座《级一

5完毕第二次清孔后应立即开始灌注磅，若因故推迟灌注碎，应重新进行清孔。否则也

许导致孔内泥浆悬浮日勺砂粒下沉而使孔底沉渣过厚，并导致隔水栓无法正常工作而发生堵管

事故。

《三》4注出ta中”*蔡上浮

1重要因素：

(1)般初加螺•酥快»,使孔内碎过早结块，当碎面上升至钢筋骨架底时，结块日勺

佐托起钢筋骨架；

(2)丽吨内源用■薄时处太务,碎灌注过程中砂粒回沉在碎面上，形成较密实日勺

砂层，并随孔内已逐渐升高，当砂层上升至钢筋骨架底部时托起钢筋骨架；

(3)碎灌注至钢筋骨架底部时，灌注逮度太快,导致钢筋骨架上浮。

2避免措施：

除认真清孔外，当灌注的碎画•左右时.应"少灌注迪度。当碎面上升

到骨架底口一以上时提高导管，使导管底口高于骨架底部X以上，然后恢复正常灌注速度。

(B)

重要因素是施工现场控“不产、时所•禾时W。避免措施：严格

把好进厂水泥的质量关，控制好施工现场险配合比，掌握好搅拌时间和碎的和易性。

《五》标JH0逮减em

1重要因素：

0)椰・«»不导致初灌后埋管深度太小或导管主线就没有进入碎；

(D碎灌注过程拔管长度控制不准，身管城出

(3)舱棚除邮・时间木短，或灌注时间太长，使碎上部结块，导致桩身碎夹渣；

(4)洪孔时扎内海㈱■河的砂粒太务，碎灌注过程中砂粒回沉在碎面上，形成沉积砂层,

阻碍於日勺正常上升，当碎冲破沉积砂层时，部分砂粒及浮渣被包入佐内。严重时也许导致堵

管事故，导致碎灌注中断。

2避免措施：

导管的埋置深度宜控制在Z•之网。碎灌注过程中拔管应有专人负责指挥，并分别采

用理论灌入量计算孔内碎面和重锤实测孔内佐面，取两者日勺低值来控制拔管长度，保m

的也涮盘,禽，单检联除用0»睡19管除棚型搁内.

6)松脸不塞实如＜送养*悌处

重要因素是超灌高度不够、碎浮浆太多、孔内碎面测定不准。

对于掂篌买1000,际曲娜却8不不不小于R的嫩*对于*>1。00-制趋

海■度不小千柱蜘的5*对于大体积碎的桩，mu内的碎应合适调节配合比，增大碎石

含量，减少桩顶浮浆。在灌注■后IHft,孔内碎面测定应采用聚柑g媾法测定。

九、检灌注潮ism中.

砂灌注过程中断日勺因素较多，在采用急救措施后仍无法恢复正常灌注日勺状况下，可采用

如下措施进行解决：

（-）若刚开灌不久，孔内碎较少，可拔起导管和吊起钢筋骨架，重新钻孔至原孔底，

安装钢筋骨架和清孔后再开始灌注碎。

（二）迅速拔出导管，清理导管内积存碎和检查导管后，重新安装导管和隔水栓，然后

按初灌的措施灌注碎，待隔水栓完全排出导管后，立即将导管插入原碎内，此后便可按正常

日勺灌注措施继续灌注碎。此法的解决过程必须在碎的初凝时间内完毕。

（三）砂灌注过程因故中断后拔除钢筋骨架，待已灌碎强度达到C15后，先用同级钻头

重新钻孔，并钻除原灌砂日勺浮浆，再用0500钻头在桩中心钻进300〜500mm深，这样就完毕

了接口日勺解决工作，然后便可按新桩的灌注程序灌注碎。

1K42❸^也磴送繁立工»检，*3«

本条文以都市桥梁工程为主简要简介市政公用工程大体积硅浇筑质量控制措施，重点是

避免裂缝。

一、控制碎裂缝

（一）裂缝分类

大体积舲浮现的裂缝按深度日勺不同，分为•・丽、漫编三种。

1表面裂缝重要是温度裂缝，一般危害性较小，但影林!图・，

2深层裂缝部分地切断了构造断面，对构造时久性产生一梯・，

3贯穿裂缝是由碎表面裂缝发展为深层裂缝，最后形成贯穿裂缝；它切断了构造的断面,

也评炯柚附的m禾而谁性，其危害性是较严重日勺。

（二）冰漏水化热舞，、内外的廉条件的酸*、外界气源变化的爹，、

检的收编变形、检的求I蝴缱）

1水泥水化热影响

水泥在水化过程中产生了大量的热量，因而使碎内部的温度升高，当碎内部与表面温差

过大时，就会产生温度应力和温度变形。温度应力与温差成正比，温差越大，温度应力越大,

当温度应力超过硅内外的约束力时，就会产生裂缝。破内部的温度与碎的厚度及水泥用量有

关，砂越厚，水泥用量越大，内部温度越高。

2内外约束条件的影响

佐在初期温度上升时，产生的膨胀受到约束而形成压应力。当温度下降，则产生较大的

拉应力。此外，砂内部由于水泥日勺水化热而形成中心温度高，热膨胀大，因而在中心区产生

压应力，在表面产生拉应力。若拉应力超过砂的抗拉强度，碎将会产生裂缝。

3外畀气温变化的影响

大体积佐在施工阶段，常受外界气温的影响。险内部温度是由水泥水化热引起aWR温

度、源独匾禾曲热湿度三者的叠加。当气温下降，特别是气温骤降，会大大增长外层碎与

佐内部日勺温度梯度，产生温差和温度应力，使碎产生裂缝。

4碎的收缩变形

碎中的80%水分要蒸发，约20%的水分是水泥硬化所必需H勺。而最初失去的30%自由水分

几乎不引起收缩，随着硅的陆续干燥而使20%日勺吸附水逸出，就会浮现干燥收缩，而表面干

燥收缩快，中心干燥收缩慢。由于表面日勺干缩受到中心部位於日勺约束，因而在表面产生拉应

力而浮现裂缝。在设计上，确时HI"网片4邨1岫*«瞰编时产生翎，

5碎时沉陷裂缝

支架、豆橙级TF激会引纪构造裂缝，过早拆除楼板支架易使未达到强度的舲构造发生

裂缝和破损。

二、质量控制要点

（一）施工方案的编制应做到科学合理，内容应重要涉及：

（1）材料规定和配合比设计；

（2）支架模板及支撑搭设与拆除日勺稳定性、安全性措施；

(3)位日勺搅拌、运送和浇筑方案，分层分块浇捣措施；

(4)温度控制，涉及佐时测温和降温等措施；

(5)养护措施。

(-)避免碎非沉陷裂缝的核心是筵渊真过程中温度木心内外3墓控总(温度控制)。

温度控制就是对碎的浇筑温度和硅内部的最高温度进行人为日勺控制。施工前应进行热工计算,

施工措施应符合国标《大体积已施工规范》GB50496的有关规定。

(三)质量控制重要措施

1俄化融配令比

(1)大体积碎因其水泥水化热的大量积聚，易使砂内外形成较大的温差，而产生温差应

力，因此应途用水悠蝴的喊混，以减少水泥水化所产生日勺热量，从而控制大体积碎日勺温

度升高。

(2)充足运用碎的中后期强度，尽・世水混用・。

(3)严格控制集料日勺级配及其上海・。如果含泥量大的话，不仅会增长砂的收缩，并且

会引起碎抗拉强度的减少，对碎抗裂不利。

(4)选用合适日M*、*求等外加剂，以改善碎的性能。加入外加剂后，可延长碎日勺凝

结时间。

(5)控制好阖黑Ml,不适宜过大，一般在*即可。

2源R与*I*

采用分■澜寅碎，运用浇筑面散热，以大大减少施工中浮现裂缝日勺也许性。选择浇筑方

案时，除应满足每一处碎在初凝此前就被上一层新碎覆盖并捣实完毕外，还应考虑构造大小、

钢筋疏密、预埋管道和地脚螺栓日勺留设、舲供应状况以及水化热等因素的影响，常采用日勺措

施有如下几种：

(1)全■分・:即在第一层全面浇筑完毕后，再回头浇筑第二层，此时应使第一层依尚

未初凝，如此逐级持续浇筑，直至竣工为止。采用这种方案，合用于构造日勺平面尺寸不适宜

太大，施工日如侬讲始,治长谢M眦戴加I。0*网的晒感从中网胸翩峻从两

中网同步谢资

(2)分酸分■:硅浇筑时，先从底层开始，浇筑至一定距离后浇筑第二层，如此依次向

前浇筑其她各层。由于总日勺层数较多，因此浇筑到顶后，第一层末端日勺砂尚未初凝，又可以

从第二段依次分层浇筑。这种方案合用于单位时间内规定供应的碎较少，构造物厚度不太大

而面积或长度较大的工程。

(3)黑■分■:规定斜面的坡度不不小于1/3,合用于构造的长度大大超过厚度3倍的

状况。砂从浇筑层下端开始，逐渐上移。砂日勺振捣也要适应斜面分层浇筑工艺，一般在每个

斜面层的上、下各布置一道振动器。上面的一道布置在碎卸料处，保证上部碎的捣实。下面

一道振动器布置在近坡脚处，保证下部佐密实。随着碎浇筑日勺向前推动，振动器也相应跟上。

3养E*

大体双橄心■度，以便控制碎内外温差，增进碎强度的正

常发展的同步避免碎裂缝的产生和发展。大体积磴日勺养护，不仅要满足强度增长的需要，还

应通过温度控制，避免因温度变形引起碎开裂。

碎养护阶段的温度控制措施：

(1)险的中心温度与来之闽、舱上■湿度与看券■保U之闭的♦倒均应不不

小于20心①当构造碎具有足够日勺抗裂能力时，不不小于25〜30℃。

(2)碎拆模时，碎H勺表面温度与中心温度之间、表面温度与外界气温之间的温差不超过

20C。

(3)采用内部降温法来减少佐内外温差。内部降温法是在硅内湎W,通入冷却水,

减少碎内部最高温度。冷却在砂刚浇筑完时就开始进行。尚有常用通■石法,也可以有效

控制佐开裂。

(4)保灌液是在构造外露日勺舲表面以及模板外侧覆盖保温材料(如草袋、锯木、海砂等)，

在缓慢日勺散热过程中，保就瞰的内外涯整不不小于痴C。根据工程日勺具体状况，尽量睡杀

藤》时问，拆模后立即回填或再覆盖保护，同步避免近期骤冷气候影响，避免碎初期和中期

裂缝。

(5)大体积碎湿润养护时间应符合表1K42的规定。

大体积碎湿润养护时间表1K42

水泥品种养护时间(d)

硅酸盐水泥、一般硅酸盐水泥14

火山灰水泥、矿渣水泥、低热微膨胀水泥,现场掺21

粉煤灰的水泥

高温期湿润养护时间28

惟3MI顺力或切虹

本条文仅简介预应力施工质量控制措施和质量事故避免重要措施。

（-）

1承当预应力*工aw位应具所相的橄工资・。

2预应力张拟■工应由工程H・技术负责人主持。

3款拉帕队员应舞培色格后方可上岗.

（x>ae»N

1*拉设・不翻眼半年，且不柳瞅级次*2.

22设■应配套核**配套使用.

二、准榭IMftMk加N

（一）预应力施工应按设计规定，搦”项也工方案和作业报弓I书,并按有关规定■批■

（二）预应力筋进场检查

1外观检查：规定预应力筋展开后应平・，不—折，表面不应一般、小则、«M

搠尿MS漉禾谕涛等。

2按照《预应力佐用钢绞线》GBIT5224规定，按进场日勺批次抽样进行力学性It等检查,

并检驴品MHE、出「HK*禾谶靖实—。

3进场检查批和项目的）规定，详见1K41。

《三）凝电力用“、如和翎H*图i检«

1外观检查：核对数量、型号及相应配件。锚具应无锈蚀、机械损伤和裂纹等，尺寸满

足容许偏差规定。

2按照有关规范规定，按进场的批次抽样复验其■度、实■等，并检查产事令

格证、出厂检MH禾迷丽f。

3进场检查批和项目的规定，详见1K41,

(n)atMmrae

1金属波纹管外观检查应无锈蚀、空洞和不规则皱褶，咬口开裂脱扣等现象。

2塑料波纹管内壁应光滑，壁厚均匀，且不应有气温、蒙口、分■线及雁ML

三、皿加蚣睡点

(-)下2安掂

1预应力筋及孔道日勺品种、规格、数量必须符合设计规定。

2预应力筋下料长度应经计算，并考虑模具尺寸及张拉千斤顶所需长度；产紫使m

厚*

3锚垫板和螺旋筋安装位置应精确，保证预应力筋与锚垫板面垂直。1受力中心应与

浜应力筋含力中心T.

4波纹管安装应严格按照设计规定拟定位置，曲线平滑、平顺；架立筋应绑扎牢固，波

纹管接头应严密不得漏浆。管道应留原柒孔禾向HWL

5预应力筋及波纹管安装应避免电焊火花等导致损伤。

6预应力筋穿束宜用卷扬机整束牵引，应根据具体状况采用为不法或餐我鑫。但必须保

证预应力筋平顺，无扭绞现象。

(x)

1张拉时，碎强度、张拉顺序和工艺应符合设计规定和有关规范规定。

2张拉前应根据设计规定对孔道日*&失谢fW,以便拟定张拉控制应力，并拟定

预应力筋的理论伸长值。

3张拉应保证逐渐加大拉力，不得忽然加大拉力，以保证应力对的传递。张拉过程中，

先张预应力筋的断丝、断筋数量不得超过表1K41-2和后张预应力筋日勺滑丝、断丝、断筋数量

不得超过表1K41-4的规定。

4张拉施工质量控制应做到“去不嫌拉1即：窗网电力超出E料合格诬、意应力籍

总格不得含出忖I氟E林特令设计加t、*切核廉不清、准备工作不充足安金设施

来俄好、融，度达不SI设计裁定》不张拉。

5张拉控制应力达至底值后方可锚固，锚固后■威力篇的弊■来度寿谭宣养不小于

g-。对锚具应采用封端碎保护，当需较长时间外露时，应采用防锈蚀措施。锚固完毕经检

查合格后，方可切割端头多余的预应力筋，产紫使用—