【刚性连接组合截面构件研究现状文献综述3000字】

刚性连接组合截面构件研究现状文献综述十字型组合截面研究现状1985年，Charles[42]研究了有刚性连接的组合截面简支柱的屈曲。结果表明对弹性屈曲来说，刚性连接的组合截面与实腹式截面结果相近。2003年，Makris等[43]研究了双角钢十字型组合构件扭转弯曲问题，得出了在构件有初始偏心或者初始弯曲时，扭转屈曲与剪切变形相关量有关。2005年，郝英奇、赵滇生、范夕森[44-47]等根据目前输电铁塔塔架的角钢受力情况并根据实际工程应用情况，提出一字型板加固方法。通过静力试验和有限元模型数值计算对该方法进行可行性分析，提出了加固后构件承载力的计算方法，保证了输电铁塔加固补强的安全和便捷施工，为输电铁塔加固改造提供参考和依据。2006年，TongkasameC[48]对一字型同向连接、一字型交替连接和十字型螺栓连接三种连接方式加固后构件进行试验，探讨不同连接方式的十字型组合构件传力效率。试验结果表明：三种连接方式中十字型螺栓连接传力效率优于其他两种，螺栓连接个数对传力效率影响较小。图1-9一字板连接Fig.1-9One-wordboardconnection同年，李峰等[49]等对单角钢、十字型和T型截面的输电铁塔加固构件的稳定问题进行了探讨，得到输电铁塔设计十字型组合构件扭转失稳起控制作用，单角钢弯扭失稳起控制作用。2007年，左元龙等[50]在输电线铁塔设计中，实腹双拼、四拼组合角钢构件设置填板达到整体受力的要求，结合试验整理出十字型组合构件填板及其螺栓的计算方法。如图1-9所示，填板按照纵横两个方向布置，一字型填板需要对截面绕X-X轴失稳情况分析填板的受力，螺栓和填板均要考虑。2008年，韩军科等[51]以十字组合构件为研究对象，将美国、英国、欧洲关于十字型组合构件稳定承载力的计算方法与中国《架空输电路杆塔结构设计技术规定》(DL/T5154)及《钢结构设计规范》(GB50017)进行对比分析。其中，输电铁塔规范同时考虑扭转屈曲和弯曲屈曲。同年，李振宝等[52]进行输电铁塔主材十字型组合构件承载力试验，为模拟主材加固补强工程实际，考虑节间斜材支撑的十字型组合受压构件承载力试验，研究了该类构件的承载力以及加固材尺寸、填板设置、螺栓个数等因素对承载力的影响，探讨了其组合截面构件承载力计算方法，为建立该类加固设计方法提供了依据。2009年，Tahir[53]研究了十字型组合截面主材的承载力，并对比了BS5950和EC3规范的计算结果。同年，周文涛等[54]等通过试验研究了背靠背主材的加固措施，考虑连接板的不同形式和连接螺栓数量对加固后承载力的影响，提出了同类型的加固优化方案。主材加固后承载力随着加固材规格的降低而降低，建议采用同规格角钢加固。2010年，李振宝等[55]考虑斜材、辅助材约束作用对一字型组合截面构件进行试验，结果表明构件破坏由平行轴变为最小轴，Q235钢材的加固构件较主材承载力提高达68%~85%，并提出了构件在偏心受压时承载力计算公式。2011年，Ting等[56]对比了组合截面短柱的试验结果与理论结果，发现理论计算比试验要高。同年，石鹿言等[57]试验中表明双角钢布置一字型、十字型分离板、十字型焊板，承载力最高的为十字型焊接式填板，且十字焊接型填板所受的剪力最小，对构件最有利。只要填板布置满足组合构件整体性要求，按构造设计填板承载力完全满足要求。同年，李正良等[58]]对十字型组合构件进行有限元分析，主要分析了填板数量和布置位置对承载力的影响，结果表明填板布置的最佳间距为15i~40i，填板间距满足推荐间距且均匀布置为构件的最佳选择。2012年，赵仕兴等[59]通过试验发现长细比和宽厚比对双角钢组合构件承载力影响较大。在其它条件相同的情况下，随着长细比和宽厚比的增大，构件承载力将减小。长细比较小时，构件发生明显局部屈曲；长细比较大时，构件变形以绕十字截面的强轴（角钢自身弱轴）弯曲屈曲为主。为防止局部失稳，研究提出填板的最佳布置方式为：间距在15i~40i的范围内，沿长度均匀布置。同年，刘红军等[60]对12组偏心十字型组合构件进行受压试验研究，探讨宽厚比、长细比、填板数量等参数对压杆承载力的影响。研究发现在其他条件相同的情况下，填板间距满足40i要求，构件承载力随填板数量的增加而趋于平缓；宽厚比满足规范要求，承载力随着宽厚比的增大而减小。同年，徐明鸣等[61]通过对多种工况下500kV双回路真型试验，研究试验塔在多种工况下破坏模式。试验塔主材为双角钢十字型组合截面，试验表明十字型组合构件中的两个角钢不是理想的整体统一状态，具有受力不均匀性，受力越大体现越明显，建议输电铁塔塔身主材长细比控制在40左右，均匀布置填板与加固材；考虑杆件变形影响，输电塔应用整体长细比修正方法对承载力进行修正。2013年，高渊等[62]对真型塔模型数值模拟和理论分析，研究两种不同双角钢十字型组合连接方式的性能。研究结果发现，双角钢拼接方式优于单角钢拼接方式。双角钢拼接方式下主材的受力、应力和刚度分布更均匀，位移协调性更好。同年，岳平等[63]在试验的基础上采用有限元分析软件ANSYS对十字组合构件进行参数化设计，研究填板的数量、布置方式及填板与角钢连接方式等对构件极限承载力的影响。研究发现，当填板间距小于40i时，构件承载力随着填板数量的增加先增加后而后趋于平缓。长细比较小时，填板与角钢连接方式为焊接比螺栓连接的构件承载力高，长细比越大连接方式对承载力的影响越小。参考文献TongkasameC,MillsJ,ZhugeY.Effectivenessofacommonlegreinforcingmethodusedforstrengtheningexistingtransmissiontowers.In:Proc19thAustralasianconfonthemechanicsofStruc&Mat,Christchurch,November2006.p.881-5.架空输电线路杆塔结构设计技术规定:DL/T5154-2012[S].北京:中国计划出版社,2012.GB50017-2003钢结构设计规范[S].北京:中国计划出版社,2017.陈鹏云,王羽,文习山,蓝磊,王成智,甘艳,张露,詹帆,付平.低温雨雪冰冻灾害对我国电网损毁性影响概述[J].电网技术,2010,34(10):135-139.张卓群,李宏男,李士锋,任宗栋,张鹏,李宁.输电塔-线体系灾变分析与安全评估综述[J].土木工程学报,2016,49(12):75-88.李宏男,白海峰.高压输电塔-线体系抗灾研究的现状与发展趋势[J].土木工程学报,2007,40(2):39-46.田蕾,张子引,刘颢.输电线路跨(钻)越高速铁路设计技术[J].电力建设,2012,33(12):27-31.张子引,田蕾,贡金鑫,等.跨越高速铁路输电线路的目标可靠指标[J].电力建设,2014，35(5):28-33.王锦文.强风作用下输电线塔结构塑性疲劳破坏机理研究[D].武汉:武汉理工大学,2008.郭应龙,李国兴,尤传永.输电线路舞动[M].北京:中国电力出版社,2003.王杨.风荷载下输电塔体系动力可靠性分析[D]．大连:大连理工大学,2008.日本電力中央研究所.送電设備の風荷重、風應答评價技術[R].日本:電中研REVIEW,2003.吴明祥,包建强,叶尹,姚耀明.超强台风“桑美”引起温州电网输电线路事故的分析[J].电力建设,2007(09):39-41.熊铁华,侯建国,安旭文,李峰.覆冰荷载下输电铁塔体系可靠度研究[J].土木工程学报,2010,43(10):8-13.张磊.输电线路塔-线体系抗冰能力评估与覆冰灾害预警研究[D].重庆:重庆大学,2003.李正,杨靖波,韩军科,黄廷政,黄璜.2008年输电线路冰灾倒塔原因分析[J].电网技术,2009,33(02):31-35.2008年电网冰灾覆冰及倒塔特征分析[J].杨靖波,李正,杨风利,黄廷政.电网与水力发电进展.2008(04).晁锐.某330kV高压输电线路风灾事故原因分析[J].电力勘测设计,2016(03):43-47.杜伟,罗正帮,杨雪峰,胡宗军,牛忠荣.高压输电铁塔结构强度和稳定性分析与加固[J].合肥工业大学学报(自然科学版),2015,38(01):69-74.曾宪凡.高压架空线路设计基础[M].北京:水利电力出版社,1995:1-105.杜宝帅,张忠文,菅明健.输电角钢塔带电焊接加固技术研究[J].现代焊接,2016(06):38-41.刘翔.输电铁塔主材加固新方式的试验及加固效果研究[D].华南理工大学,2018.沈之容,苑士岩.负载下焊接加固角钢截面形式对比分析[J].结构工程师,2016,32(05):172-177.沈之容,苑士岩.负载下焊接加固铁塔角钢轴压构件的受力性能[J].同济大学学报(自然科学版),2018,46(01):20-29.马昌祥.220kV67型猫头铁塔带电加固补强方法[J].河北电力技术,1994(06):28-31.李振宝,石鹿言,刑海军,唐贞云,杨小强.Q4