滇中引水工程接收井超深基坑施工关键技术（可编辑版）

滇中引水工程接收井超深基坑施工关键技术工程概况和施工重难点第一部分槽壁稳定性及泥浆指标解析第三部分装置选型和策略确定第二部分接收井I、II期槽及始发井成槽施工第四部分钢筋笼加工及吊装第五部分混凝土灌注第六部分接收井基坑开挖策略研究第七部分接收井结构施工策略第八部分目录1、工程概况2、工程地质3、施工重难点一、工程概况和施工重难点龙泉倒虹吸L=5079m盘龙江分水口昆明四城区14#龙泉分水口（Q=25m³/S）补滇池15#盘龙江分水口（Q=30m³/S）盾构接收井昆呈隧洞盾构始发井·

龙泉倒虹吸为滇中引水昆明段输水工程的其中一段，主要位于昆明市盘龙区境内，其中倒虹吸始发井位于龙泉路与沣源路交叉口西侧空地；倒虹吸全线沿沣源路下方布置并穿过盘龙江，在盘龙江与沣源路交汇处东南侧设盘龙江分水口；倒虹吸出口位于昆曲高速与沣源路交叉口西侧绿化带内。一、工程概况和施工重难点—工程概况接收井现场及周边构建筑物工程概况·

平面布置倒虹吸出口位于昆曲高速与沣源路交叉口西侧绿化带内。基坑为R=10m圆形结构。一、工程概况和施工重难点—工程概况·

围护结构采用宽度为1.5m地下连续墙帷幕止水。接收井围护结构共计14幅，

其中I期槽7幅（图中P1、P2、P3为一期槽段），II期槽7幅（S为二期槽），I期槽宽度

6.57m，II期槽宽2.8m，成槽深度96.6m。P1P3P2SP1P3P2P1P3P2P1P3P2P1P3P2P1P3P2P1P3P2SSSSSSI期II期II期I期R=10mR=8.5mII期I期一、工程概况和施工重难点—工程概况·

基坑及主体结构主体结构采用明挖逆作法 施工（设计策略），结构 型式为R=8.5m圆形结构， 开挖深度77.3m

。内衬结构厚1m。龙泉倒虹吸昆呈隧洞一、工程概况和施工重难点—工程概况地质补勘情况·

接收井地质补勘共计14孔（每幅墙1孔），基岩为强风化灰岩，整体东侧基岩面较西侧高，呈坡状，勘探存在不良地质层，48m~55m为粉土层，60m~75m为泥炭质土，成槽过程槽壁稳定性差。孔号孔深（米）入岩情况描述1#100.487.1米入岩2#99.881.7米入岩3#95.883.8米入岩4#95.682.0米入岩5#100.482.2米入岩6#100.981米入岩7#94.983.3米入岩8#9772.3米入岩9#100.471.9米入岩10#97.969.2米入岩11#97.3686.6米入岩12#96.584.7米入岩13#99.784.8米入岩14#95.785.8米入岩一、工程概况和施工重难点—工程地质土层编号土层名称工程地质特征描述标贯击数修正范围值<1>素填土褐红色，褐灰色，主要成分为黏性土、局部夹碎石、块石，稍密5.8～6.8<2>粉质黏土褐红、褐黄色，可塑为主，局部硬塑，不均匀，韧性中等，中压缩性6.3～14.9<2-1>黏土褐红色，褐黄色，可塑为主，局部硬塑，湿，韧性好，中压缩性5.3～8.0<2-2>粉土浅灰色，稍～中密，饱和；中夹砾砂薄层。黏粒含量14.6～19.0%----<3>粉质黏土深灰色，硬塑为主，局部可塑，饱和，韧性中等，中压缩性12.6～26.6<3-1>黏土深灰、黑色，可塑为主，局部硬塑韧性中等，中压缩性5.2～11.2<3-2>粉土浅灰、灰白色，中密，饱和；中夹30～50cm砾砂薄层，中等压缩性13.3～18.9<3-3>泥炭质土黑色，饱和，硬塑为主，局部可塑不均匀，中偏高压缩性。有机质含量13.0-48.7%，平均31.0%11.1～16.8<4>白云质灰岩（强风化）灰白色，中厚-厚层致密块状构造，属较硬岩，岩体基本品质等级Ⅳ～Ⅴ，岩溶裂隙中等发育。岩芯呈砾砂状、碎块状，完整性差，RQD为零。岩石的点负荷抗压强度中等（fr=14～29.7Mpa,平均21.7Mpa）18.0～19.5地质描述一、工程概况和施工重难点—工程地质最高点16.4m深软塑黏土分界线最低点28m深岩土分界线地质剖面一、工程概况和施工重难点—工程地质素填土（0m~4.2m）粘土（4.2m~6.5m）粉质粘土（6.5m~48m）粉土（48m~59.4m）泥炭质土（59.4/81.7m~

69.2/87.1m

）强风化白云质灰岩（69.2/87.1m以下）一、工程概况和施工重难点—工程地质国内最深小半径圆井，尚无相关施工教训借鉴， 不可控因素多。地下连续墙成槽深度96.6m，地质条件复杂， 存在不良地质层（粉土层、泥炭质土层），成 槽垂直度及槽壁稳定性管控难度大。长达百米的地下连续墙钢筋笼吊装安全隐患大。大方量水下混凝土灌注品质管控要求高。一、工程概况和施工重难点—工程重难点1、策略比选2、装置选型二、装置选型和策略确定冲+铣结合旋+铣结合抓+铣结合说明选用装置冲击钻+铣槽机：旋挖钻+铣槽机：成槽机+铣槽机：工法：上部将土体取出，下部采用铣槽机成槽到底，装置选型结合地质条件及施工教训进行。工法132分幅线分幅线分幅线分幅线456一铣成槽二、装置选型和策略确定—策略比选比较项目成槽策略比较冲+铣结合旋+铣结合抓+铣结合适应

成槽深度I期槽采用三段成槽（P1、P2、P3）,上部采用冲击钻、旋挖钻、成槽机将上部墙身土体取除，下部成槽主要取决于铣槽机性能。II期槽采用一铣成槽，成槽深度主要取决于铣槽机性能。地层适应性（上部软土）适用于风化岩及软硬不均地层或硬岩地层适用于一般风化岩及软硬不均地层，砂、土等单一软土地层适用于极软风化岩及软硬不均地层，砂、土等单一软土地层地层适应性（下部）下部主要采用铣槽机成槽到位，适用于风化岩及软硬不均地层或硬岩地层和铣接头垂直度管控（1/650）I期槽主要取决于上部地质情况，冲击钻受制于深度，60m以下对垂直度有所作用，II期槽铣槽机处理梯形砼接头难度较大，不容易管控垂直度I期槽土层内垂直度较好管控，30m以下垂直管控较困难，II期槽铣槽机处理梯形砼接头难度很大，很难管控垂直度在土层内垂直度管控较好，60m以内可依靠先进装置保证，II期槽铣槽机处理梯形砼接头较易，垂直度管控较好下部垂直度管控主要依靠铣槽机自身装置性能，运行，现场管控等有关槽壁稳定冲击钻在冲击过程中对槽壁有挤密性，施工扰动较小，有利于槽壁稳定施工扰动较大，旋挖钻在一定深度后容易偏孔，不利于槽壁稳定机械振动较大，抓槽机时间长，来回提斗不利于槽壁稳定，需对槽壁进行加固成槽速度依靠冲击钻单孔作业，成槽效能较低依靠旋挖单孔作业，机械成槽效能较低三抓成槽，依靠先进机械装置，成槽速度最快单价造价冲击钻计划配备4台，造价较低旋挖钻造价较冲击钻高，较成槽机低成槽机月租造价最高结论针对国内小半径圆形超深地连墙施工，结合地质补勘情况，项目部、设计方、业主方均组织召开相关专家咨询会，主张I期槽采用抓+铣、旋+铣策略虽造价较低，但成槽品质无法有效保障，采用抓+铣具有施工效能高，垂直度管控好，II期槽采用旋+铣能有效保证成槽效能，但成槽前均需进行槽壁加固。根据考察了解，结合国内及国外成槽装置以及吊装装置的性能及指标，接收井最后确定，I采用铣槽机+成槽机，II期槽采用旋挖钻+铣槽机相结合的施工方式进行。二、装置选型和策略确定—策略比选铣槽机选用装置宝峨BC40：(主机MC96）优势：1、最大成槽深度可达120m，并且预留了升级能力，为全球成槽能力最深的铣槽机；2、装置稳定性较好；3、破岩能力较好，施工效能和槽段间接头施工方面有显然的优势；4、成槽垂直度管控较好，装置纠偏性能好。缺点：1、装置保养造价较高，损坏配件难及时替换；2、装置租金较高，造价较大；3、国内较少，装置来源困难。徐工

XTC80/85：（国产装置）优势：1、最大成槽深度85m，升级后铣槽深度达100m左右；2、装置保养相对较低，损坏配件国内能及时替换；3、装置租金相对较低；国内装置来源相对较广。缺点：1、装置稳定性相对低，升级100m后未有成熟施工教训校验；2、施工效能受岩层强度和铣接头强度作用大；3、II期槽铣接头强度较大，垂直度难以管控。考虑装置稳定性，成槽深度，垂直度管控，地层适应性、II期槽铣接头施工等因素，结合需铣槽至96.6m深度对液压体系，传动体系、密封体系，显示体系有效工作，性能较稳定要求和II期槽施工效能和品质情况，综合考虑本次施工采用进口装置德国宝峨BC40型（主机MC96）铣槽机。二、装置选型和策略确定—装置选型·

经过成槽装置的比选，拟选择1台宝峨BC-40型（主机MC96）液压双轮铣槽机，进行底部岩层的铣挖施工，具体装置指标如下表所示。单位工程装置型号BC40型主机型号MC96最大开挖深度120m开挖尺寸（0.8~1.8）m×2.8m发动机能耗570

kW最大起重能力120

t泥浆泵排量450m3/h泥浆净化装置处理能力为500m3/h铣槽机机体及动力站重量48t履带式起重机整机重量约120t二、装置选型和策略确定—装置选型铣槽机常规的铣齿有平齿、锥

齿、滚齿三种。平齿常用于不大于20MPa的岩层中，锥齿常用于不大于110MPa的岩层中；滚齿主要用于高强度的花岗岩。铣齿的选择主要根据地质条件。I期槽采用平齿能很好切削黏土 和砂层，不易糊轮、结泥饼， 但是破岩能力不足；根据地质 条件和施工成槽效能，综合考 虑I期槽选用平齿。二、装置选型和策略确定—装置选型II期槽成槽主要以铣接头为主，中间需铣除土层，下部铣除约30m强风化白云质灰岩。根据II期槽铣接头的特点，需要铣掉I期

槽平均40cm的梯形接头，强度在

42MPa以上的混凝土，结合破混凝土能力、施工效能和垂直度管控，选用锥齿。二、装置选型和策略确定—装置选型成槽机选用装置宝峨GB60：优势：1、成槽深度达60m；2、装置稳定较好；3、可抓取部分强风化岩；4、成槽垂直度管控较好，装置纠偏性能好缺点：1、装置保养造价较高，损坏配件难及时替换；2、装置租金较高，造价较大；3、国内相对较少，装置来源困难。金泰SG70：（国产装置）优势：1、升级后成槽深度达80m；2、装置保养相对较低，损坏配件国内能及时更换；3、装置租金相对较低；4、国内装置来源较广。缺点：1、装置稳定性相对低；2、可抓岩能力较弱。考虑装置稳定性，成槽深度，垂直度管控，地层适应性等因素，结合只抓取上部70m内土层情况和造价管控、垂直度管控情况，综合考虑本次施工采用国产装置金泰SG70成槽机。二、装置选型和策略确定—装置选型单位工程装置型号SG70型成槽宽度(m)0.8-1.5成槽深度(m)80最大提升力(kN)700卷扬机单绳拉力(kN)2×350发动机额定输出(kW)300体系压力(MPa)35体系流量(L/min)2×380发动机最大转速(rpm)1900·

结合铣槽机的性能，选用金泰SG70型成槽机，进行土层的抓槽作业，具体装置指标如下表所示。二、装置选型和策略确定—装置选型1、槽壁加固2、泥浆性能3、装置站位及跳槽施工三、槽壁稳定性及泥浆指标解析槽壁加固范围理论运算数值仿真运算工况最大开挖深度（m）不加固22加固10m22加固20m26.8加固30m36.7无泥浆护壁极限开挖深度·

根据有限差分软件FLAC对地下连续墙施工时的槽壁稳定性解析，结合三轴加固工法，槽壁建议加固至30m。三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—槽壁加固槽壁加固设计策略·

采用三轴水泥土搅拌桩对上部18m的内外圈粉土层、中细砂层进行预加固，桩径

850mm，桩间距600mm。设计槽壁加固孔位布置图槽壁加固施工三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—槽壁加固槽壁加固解析·

通过成槽过程超声波解析看出，18m~30m槽壁有坍塌的现象，18m以上进行了槽壁加固，槽壁稳定性较好。成槽装置在上部下放及提升过程中刮擦槽壁，并造成泥浆扰动；成槽装置临边作业长时间振动对槽壁土体的扰动；泥浆在成槽过程有劣化现象。·

结合现场成槽过程超声波监测和槽壁加固理论运算，主张在施工过程中上部土体受机械振动作用较大，对槽壁稳定性造成较大作用，18m槽壁加固深度仍不够，需适当加深。三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—槽壁加固泥浆指标选择加强泥浆护壁的作用，主要是通过加强泥浆液面高度、调

整泥浆容重、增大泥浆黏度、降低泥浆含砂率等方法实现。通过槽壁稳定性运算解析可知:槽壁稳定性的安全系数与泥浆容重或泥浆液面高度近似成正比关系。泥浆指标选择泥浆比重

kN/m³泥浆液面和地下水位关系安全系数12.5齐平FS=1.0414.5高出2mFS=2.312.5高出1mFS=1.4·

考虑到泥浆容重很难达到13kN/m³以上，为了保证槽壁的稳定性，适当加强泥浆液面高度，施工中配置泥浆容重达到12.5kN/m³，采用导墙将泥浆液面提升1m，安全系数FS将达到1.4，满足稳定性要求。槽壁稳定性与泥浆液面高度关系槽壁稳定性与泥浆容重关系三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—泥浆性能膨润土品名物料用量(kg)水膨润土CMC（M）Na2CO3其它外加剂钠土（II级）1000750～0.62.5～4适量泥浆指标管控值针对泥浆液面高度和泥浆容重的选择进行研究，泥浆黏度、泥浆含砂率主要通过施工措施保证。膨润土泥浆性能指标管控值泥浆配比·

工程拟选用钠基膨润土制备泥浆，分散剂选用工业碳酸钠，并适当添加入增粘剂（CMC）。项目各阶段性能指标新制供重复利用密度（g/cm3）1.03~1.08＜1.15漏斗黏度（s）35~5532~70塑性黏度（mPa·s）≥8泥饼厚（mm）＜2.5pH值7.5~10.58~11新制泥浆循环泥浆三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—泥浆性能泥浆性能指标管控范围泥浆比重随开挖深度提升逐渐增大，可稳定槽壁；粘度在开挖过程中随深度需适当增大，保证泥浆不易分层，悬浮不离析；含砂率在成槽过程中逐渐提升，需通过分砂机管控，铣槽过程逐步减小。三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—泥浆性能过程管控和护壁措施加强槽内循环；当超深地层中存在承压水头的情况时，应 特别注意泥浆容重和液面高度的调整，确 保槽壁稳定性；施工过程及解析证明，泥浆容重管控在

11~13kN/m³时，泥浆液面大于地下水位1m时，能有效地保证槽壁的稳定性；在不同阶段管控泥浆各项指标指标，是保证槽壁稳定性关键。槽内泥浆循环三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—泥浆性能装置站位·

为减小机械振动对槽壁土体作用，成槽装置站在槽壁外侧施工，同时在下垫钢板分布负荷。钢筋笼吊装作业时临槽时，下垫厚钢板，并实时对地面进行沉降监测。三、槽壁稳定性及泥浆性能解析—装置站位及跳槽施工1、接收井I期槽施工2、接收井II期槽施工四、成槽施工导墙施工16701670

P1P3P2SS因接收井地下连续墙深度较深，成槽深度达96.6m，成槽垂直度要求为1/650，结合成槽深度，槽段最大允许偏移宽度为

15.8cm。为确保地连墙施工的精度，地连墙结构中心线较设计轴线外放30cm。考虑到成槽机和铣槽机在曲线导墙中运行

的盲区，内外导墙净间距从1620mm调整为1670mm，从而保证成槽宽度满足要求。调整后I、II期槽孔在地连墙轴线上的搭接长度为50cm，闭合幅套铣接头呈梯形，最小套铣宽度为30cm，最大套铣宽度

66cm。四、成槽施工—接收井I期槽施工成槽方法·

I期槽成槽采用抓铣结合的方式，分三抓P1、P2、P3，先抓P1、P2至74m处，再抓P3至50m处，转换铣槽机铣P1、P2至实际成槽深度97.2m处，最后铣P3至实际成槽深度97.2m处。四、成槽施工—接收井I期槽施工成槽效能解析根据成槽进尺功效可把地层分为四类，第一类素填土、黏土、粉质黏土土层标贯值较低，成槽 机抓取进尺较快；第二类粉质黏土、粉土夹圆砾标贯值较高，土层自密性较好，成槽机抓取困 难，进尺较慢；第三类为泥炭质土层，土层标贯值较高，具有高压缩性、膨胀性，成槽机抓进 尺较慢；第四类为白云质灰岩，为岩层，强度在23MPa，铣槽机进尺较慢。根据已完槽段现场统计解析，按1天16小时的有效工作时间，I期槽最快需8天达成成槽。四、成槽施工—接收井I期槽成槽施工地质断面图特殊地层管控重点素填土与粘土（可～硬塑）交界面：该部位利用成槽机施工时应注意降低抓槽速度，及时根据成槽机仪表显示的垂直度纠偏，抓斗穿过交界面2m～3m后方可正常速度成槽。正常抓槽。粉质粘土（硬塑）～泥质炭土（可～硬塑）交界面：

采用成槽机施工时应注意降低抓槽速度，及时根据成槽机仪表显示的垂直度纠偏，抓斗穿过交界面2m～3m后方可正常速度成槽。97

.00垂直度管控·

进行地质解析，结合地层标贯值和指标，根据I期槽不同地层特点预判，制定调整运行方法及品质管控措施。斜面基岩：1、成槽至斜面岩层时关停成槽，替换铣槽机。2、开始铣削时，应降低转速和进尺速度，铣轮全部进入岩层后，可适当加强铣削速率，直至全速运行，并及时根据铣槽机仪表显示的垂直度纠偏。3、当进尺缓慢时，应注意垂直度，如垂直度有显然的偏差，且电脑调整偏明显调整不过来，这时应提升铣槽机，观察铣齿磨损情况，及时替换刀具后再作业。四、成槽施工—接收井I期槽施工垂直度管控·

过程管控机械定位：成槽机和铣槽机的原始位置要确认（基坑外侧），每次装置移动要进行原始位置的复核。抓斗和铣斗定位：每次抓斗和铣斗下放的位置同样应该管控在同一位置，以管控成槽垂直度，防止开叉。四、成槽施工—接收井I期槽施工垂直度管控·

过程管控采用三抓+三铣，中间留土工法，确保两侧铣槽时斗体卡住土体，顺槽而下。成槽装置自带的垂直度仪表，判断是否有偏孔，利用纠偏装置及时纠偏。勤测勤纠：在成槽过程中每15m用超声波测壁仪进行测壁，并对超声波图像进行解析，如有偏孔及时纠偏措施，每一抓测点位置做好标记，每次测同一点位。管控地层变化处成槽速度和加压值：随深度提升成槽速度下降，易坍塌及土层分界面再次降低速度，岩层铣槽时，注重装置运行，管控加压值。同一点位超声波监测四、成槽施工—接收井I期槽施工垂直度管控接收井已完槽段垂直度统计表槽段编号偏向偏移值(mm)平均垂直度设计值1/650I-1槽外100.341/969I-3槽内90.441/1075I-5槽外98.351/988I-7槽外90.651/1072I-9槽外132.991/730I-11槽外93.751/1037I-13槽内70.771/1373II-2槽外87.511/1111II-14槽内110.321/881II-12槽外112.431/865II-10槽外98.351/988四、成槽施工—接收井I期槽施工II期槽特点套铣部分混凝土呈梯形，导致铣槽机铣轮左右受力不均匀，外侧受力面积小，内测受力面积大，再同等加压条件下，铣轮易向受力面积小，软处跑偏，造成铣轮偏移；II期槽段为闭合槽，接缝处刷壁处理直接作用地连墙整体功用；II期槽铣槽中部为土层，铣槽过程易结泥饼，清理关停时间较长；纠偏较复杂，铣槽过程中左右偏差超过28cm，容易铣到I期钢筋笼，对铣槽机铣齿磨损较大，易造成铣槽机卡机。II期槽套铣示意图四、成槽施工—接收井II期槽施工成槽方法比选序号策略优势缺点1采用铣槽机“一铣到底”的方式施工方便，机械单一，铣槽机自带纠偏功用能够有效纠偏I期波纹管易堵塞铣槽机后台及铣槽机斗齿，斗齿结泥饼现象严重，成槽速度较慢2抓铣结合，采用抓斗宽度为1.6m的成槽机进行槽段中部土层抓槽，抓槽达成后进行铣槽机铣槽成槽速度快成槽机斗子过小，自重小无法施工3引进旋挖钻进行引孔后铣槽机铣槽，孔位布置为复铣部分四个孔，中部纯土第五个孔，引孔后铣槽机铣槽成槽速度快垂直度无法保障，引孔后槽段偏孔严重，偏孔后铣槽机无法纠偏，需加焊纠偏板，纠偏过程烦琐复杂4旋挖钻仅作中部纯土掏出，掏土后铣槽机铣槽施工速度快，垂直度有保障旋挖钻掏土后槽段易塌孔II期槽成槽策略比选·

通过测试性施工，通过更严格成槽过程中管控泥浆指标，确定策略4为II期槽最优施工策略。四、成槽施工—接收井II期槽施工成槽效能解析II-14成槽速度图

II期槽各地层成槽功效II期槽的成槽效能主要取决于铣接头的铣削。II-14幅槽段的整个旋挖过程总耗时10.2h，掏土深度为30m，平均掏土速度为2.94m/h，其中包括了修孔过程；铣槽机铣槽全过程总耗时

119.5h，铣槽深度为有效97.2m，平均铣槽速度为0.813m/h，包含纠偏修槽过程。II期槽铣槽成槽达成总共需要8天时间。四、成槽施工—接收井II期槽施工垂直度管控结合梯形铣接头，确定作用垂直度因素主要包含槽内外厚度不同混凝土接头、装置运行、II期槽段铣到I期钢筋笼、铣接头两侧混凝土强度差异大等。装置运行成槽前，利用车载水平仪调整铣槽机的平整度。严格管控II期槽加压值大小，管控进尺速度；利用装置自身纠偏功用及时纠偏；利用超深波勤测勤纠，II期槽每15m进行一次超声波测壁，确保及时识别及早纠偏。四、成槽施工—接收井II期槽施工垂直度管控·

避免II期槽段铣到I期钢筋笼I期槽钢筋笼施工时安装定位管，避免钢筋笼再灌注过程中产生偏移。严格管控II期槽加压值大小，管控进尺速度，及时纠偏，管控好垂直度；将I期槽钢筋笼做适当调整，保证垂直度的允许范围。四、成槽施工—接收井II期槽施工垂直度管控合理安排I、II期槽施工顺序，先施工三幅I期槽后，施工一副II期槽，确保铣接头两侧混凝土强度差异不大，且混凝土强度未能达到设计值。I期槽灌注前两侧安装12m深的导向板，确保II期槽上部槽口垂直，有利于管控铣槽机铣斗对槽口位置的垂直度管控，同时可以阻挡混凝土向两侧扩散，尽量降低II期槽铣槽的工作量。采用导向架定位精准管控铣槽机铣斗位置。安装导向板导向架定位四、成槽施工—接收井II期槽施工1、钢筋笼概况2、钢筋笼分节3、钢筋笼制作4、钢筋笼吊装5、钢筋笼联结五、钢筋笼加工及吊装接收井地下连续墙钢筋笼长近百米，采用分节吊装套筒联结的方式，进行钢筋笼吊装作业。作用钢筋笼分节的主要因素泥浆沉淀离析的状况，携渣能力等情况。一期槽联结一次接头约6小时，此时间内槽底部的沉渣能否使钢筋笼顺利下放到位，对整个槽能否顺利至关重要。若清孔到位且槽壁稳定，泥浆性能好，沉渣少，钢筋笼可分为两节吊装。若清孔不到位槽壁不稳定，泥浆性能不好，沉渣大，钢筋笼需要分成三节吊装。最后一节钢筋笼的长度可小，下放两节后进行清孔，沉渣小时再对接和下放到位。根据成槽装置，铣槽机清槽能力强以及吊装装置选型，确定钢筋笼分两节吊装。五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼分节钢板吊点I期槽钢筋笼为异、折型钢筋笼，中间低两边高，中间吊点采用钢板吊点，为确保吊装过程各吊点受力均匀，必须保证各吊点在同一水平面。钢板吊点安装时，重点把控焊缝 长度及与钢板熔接主筋，钢板必 须熔接在桁架主筋上，均采用二 氧化碳维护焊，中间吊点安装时 必须利用水准仪进行标高定位。钢板吊点安装五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼制作钢筋笼限位·

为确保铣槽机在II期槽施工时不会铣到I期槽钢筋笼，在I期槽钢筋笼采用波纹管定位，即在I期槽钢筋笼两侧沿槽深竖向方向安装长96.6m，直径

55cm的PVC管（壁厚

δ=6.5mm）作为一个固定钢筋笼位置装置，波纹管安装位置位于槽段中轴线两侧位置，波纹管定位装置在II期槽施工时可以被双轮铣切除，不会损伤槽段的完整性。限位波纹管五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼制作主吊外形尺寸和主要指标德玛格CC2500-1技术指标吊装装置选型钢筋笼单节最大重量73t，最大拉起高度50m，最大拉起重量132.5t。主吊选用德玛格CC2500-1履带式起重机，起重臂长

66m，主吊主要达成地连墙上、下节钢筋笼的空中转体，并单独将上、下节钢筋笼吊

运行走至槽段位置和下放至槽段内，进行上、下节联结后整体吊至槽段内。五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼吊装副吊外形尺寸和主要指标中联QUY180技术指标吊装装置选型·

副吊选用中联

QUY180履带式起重机，起重臂接44m，回转半径取10m，副吊配合达成地连墙钢筋笼的空中转体。五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼吊装在钢筋笼的制作过程中，保证上下节钢筋笼预先进行机械联结，并做好标记，吊装施工之 前将联结处的上下节钢筋再拆开。上下钢筋笼对接前先对下部钢筋笼吊点进行抄平，然后选择一个角点对接好，再选择一条边 对接，大吊调控上节钢筋笼角度对接对边，最后剩余套筒对接；套筒无法联结部分，必须使 用钢筋帮焊，使上下联结牢固。钢筋笼对接前钢筋笼对接后五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼联结槽段接头数有效接头合格率I-114213293%I-314213897%I-514214199%I-714213897%I-914214098%I-1114213796%I-1314213696%II-14727198%II-10726996%已完钢筋笼有效对接统计表监测项目标准值全丝监测结果极限抗拉强度（MPa）≥540600597603最大力下总伸长率（%）≥6.015.515.016.5监测项目标准值半丝监测结果极限抗拉强度（MPa）≥540600595590最大力下总伸长率（%）≥6.014.013.013.0I期钢筋笼接笼约3

h，I

I期钢筋笼接笼约

1.5h，有效对接率在93%以上，远超设计要求。全丝半丝机械联结监测解析表五、钢筋笼加工及吊装—钢筋笼联结1、灌注前的准备工作2、灌注过程管控3、混凝土灌注注意事项六、混凝土灌注混凝土性能指标·

根据每方混凝土配合比设计指标，试拌80L混凝土拌和物，进行析水性、和易性、坍落度、容重、扩散度等性能指标的测试监测。根据试拌监测结果，对混凝土配合比指标进行调整，以满足设计和施工要求，混凝土拌和物性能测试成果见表。序号水泥厂家级配设计指标基本指标粉煤灰参量（%）外加剂参量（%）坍落度（mm）密度W/(C+F)W(kg/m³）S（%）设计值实测值理论密度实测密度1宜良红狮连续级配

5~31.5mmC35W10F50（水下）0.4516646151.3180~2202132412243020.4016646151.3180~2202002424243030.3516646151.3180~22022524262430·

外加剂的利用：根据配合比设计进行混凝土试拌后识别初凝时间为3h，终凝时间为6h，不满足超深地连墙灌注要求。因此对混凝土外加剂进行了调整，提升缓凝剂后的初凝时间不小于12h，终凝时间不小于20h，满足超深地连墙灌注要求。六、混凝土灌注—灌注前准备工作搅拌站选择：根据搅拌站到工地的距离、混凝土生产能力、混凝土品质及交通运输能力选择。原物料评估：每次灌注前，测试室主任提前两天前往搅拌站查看原物料供应情况。外加剂的评估：再次确认外加剂的正确。搅拌站试拌：发料前，在搅拌站进行试拌，确保外加剂搅拌均匀，评估混凝土的和易性、坍落度及扩散度。原物料评估搅拌站试拌监测六、混凝土灌注—灌注前准备工作交通准备：I期槽灌注方量达1000m3，灌注时间长达20小时，为保证灌注的连续性， 需提前规划多条混凝土交通运输线路，并办理高峰期通行手续，搅拌站实时监控路上 车辆行踪。夜间运输线路高峰期运输线路高峰期通行证实时监控路上车辆行踪六、混凝土灌注—灌注前准备工作技术准备：每次灌注前召开各方协作会，劳务队及搅拌站负责人必须参加，会议明确各方职责及注意事项。现场准备·

混凝土灌注前应进行二次清孔，II期槽还需要进行刷壁，使沉渣厚度、泥浆指标等满足标准要求。灌注前各方协作会刷壁器刷壁六、混凝土灌注—灌注前准备工作·

防堵管措施：为防止大块凝固的混凝土进入导管造成堵管，在储料斗底装上钢筋网片。防堵管钢筋网片导管泌水性测试现场准备·

导管配节：导管内径为30cm，壁厚5mm，采用38节2.5m长导管，最上端配1节1.5m长导管，灌注前导管总长96.5m。在灌注之前进行泌水性测试，确保导管没有裂缝，防止在灌注过程中漏水。六、混凝土灌注—灌注前准备工作混凝土进场前检验：罐车进场前依次进行检验，到场混凝土坍落度、扩散度必须满足设计要求，且和易性好，不满足要求的混凝土严禁进场。灌车进场前排队待检到场混凝土测试监测六、混凝土灌注—灌注过程管控灌注方法选择翻滚法：埋管较浅，开始灌注时导管埋深在2m~3m之间，灌注时泥浆往外翻滚，适用于大方量水下混凝土灌注。顶升法：埋管较深，开始灌注时导管埋深在4m~6m之间，灌注时混凝土整体往上顶升，适用于灌注方量不大的水下混凝土灌注。混凝土灌注方法选择序号灌注深度（m）I期槽II期槽备注190~96翻滚法翻滚法280~90翻滚法顶升法370~80翻滚法顶升法460~70翻滚法顶升法550~60翻滚法顶升法640~50翻滚法顶升法730~40翻滚法顶升法820~30翻滚法顶升法910~20翻滚法顶升法100~10顶升法顶升法六、混凝土灌注—灌注过程管控封底混凝土灌注：I期槽封底灌注时采用四辆罐车站在两侧同时灌注，之后的灌注采用两辆车同时灌注，II期槽采用单根导管一辆车连续灌注。I期槽四车封底灌注导管埋深管控：I期槽由于混凝土灌注时向两侧上 翻，导管埋入混凝土不宜过深，每次拔管后埋深 管控在2.5m，II期槽混凝土灌注时是整体顶升， 导管埋深不宜过浅，每次拔管后埋深管控在5m。导管拆除六、混凝土灌注—灌注过程管控I-7灌注方量预测四车封底灌注之后，再灌注两车，砼面从92.5m深度处上升到89m深度处，上升高度为3.5m。同时在灌注前抽取6车混凝土取样进行混凝土初凝测试，测试得出初凝时间大于6小时，满足灌注要求。I-7灌注记载灌注速度：混凝土连续灌注，没有中断，从灌注记载点线图可以看出，前12车速度灌注速度为5m/h，13~16车的灌注速度有明显加强，为8.6m/h，在最后20m的时候速度又明显降低，为4.4m/h。六、混凝土灌注—灌注过程管控混凝土配合比设计应考虑地下连续墙超深因素的作用，混凝土初凝时间应严格管控，防止堵管。优化混凝土运输线路，缩短运输时间，严格管控混凝土从运输到灌注达成的总时长。对灌注过程中所遇到的问题应及时处理，一定要保证在封底混凝土灌注后混凝土下落的顺畅性。优化导管拆管策略，缩短导管拆管时间。每灌注完2车算好混凝土面的高度，严格管控拔管时间，禁止把导管拔出混凝土面。优化混凝土罐车发车间隔，尽量降低混凝土罐车从出厂后直至灌注开始的等待时间。六、混凝土灌注—灌注注意事项1、设计开挖策略2、开挖策略研究七、接收井基坑开挖策略研究设计要求开挖方法为“明挖逆作法”，基坑开挖施工遵循“竖向整体分节、单节竖向分层、对称、均衡、适时”的原则进行开挖。开挖分段宜管控在2m~3m，本工程设计按照

39m分段，上段每3m分节开挖，下段每2.5m分节开挖，混凝土等强时间均按10天考虑，预计可达到约70%强度。序号39米以上分层深度39米以下分层深度开挖节数混凝土等强时间（d）预计完工日期业主要求工期是否满足业主要求13m2.5m28102020-6-42020-1-15不满足接收井全逆作法工期解析表39m每3m一节每2.5m一节七、接收井基坑开挖策略研究—设计开挖策略策略一：顺作法·

采用“明挖顺作法”施工，施工过程中加设支撑，包括锁口圈梁在内共设14道支撑。具体策略如下：在施工完锁口圈梁后，地表以下0m~16m深度范围内，每8m设一道环梁作为支撑，环梁截面

1m×1.5m(宽×高)，共设2道支撑.地表以下16m~57m深度范围内，支撑形式与之前相同，间距6m左右，共设8道支撑，57m为设计灌浆平台位置。地表以下57m~77.3m深度范围内，支撑形式与之前相同，间距4m，共设4道支撑。57m16m2道支撑8道支撑4道支撑七、接收井基坑开挖策略研究—开挖策略研究策略二：顺逆·

根据有限元运算结果，基坑开挖至59m-69m时属于较为风险的区域，故考虑采用在地表以至灌浆平台(0m~57m)深度范围内采用明挖顺作法施工，在平台以下(57m~77.3m)范围内采用逆作法施工，即“顺-逆结合法”施工。顺作部分加设支撑，包括锁口圈梁在内共设10道支撑，逆作部分共设5段，具体策略如下：在施工完锁口圈梁后，地表以下0m~16m深度范围内，每8m设一道环梁作为支撑，环梁截面1m×1.5m(宽×高)，共设2道支撑。地表以下16m~57m深度范围内，支撑形式与之前相同，间距

6m左右，共设8道支撑。地表以下57m~77.3m深度范围内，采用4m步距逆作施工，每开挖一段，内部衬砌一段，共计5段。57m顺作逆作七、接收井基坑开挖策略研究—开挖策略研究策略三：顺逆顺·

在地表以下0m~49m深度范围内采用明挖顺作法施工，在

49m~65m深度范围内采用逆作法施工，在65m~77.3m深度范围内采用顺作法施工。其中顺作法部分加设支撑，包括锁口圈梁在内共设11道支撑，逆作部分共设3段，具体策略如下：在施工完锁口圈梁后，地表以下0m~16m深度范围内，每8m设一道环梁作为支撑，环梁截面1m×1.5m(宽×高)，共设2道支撑。地表以下16m~49m深度范围内，支撑形式与之前相同，间距6m左右，共设8道支撑。地表以下49m~65m深度范围内，采用4m步距逆作施工，每开挖一段，内部衬砌一段，共计3段。地表以下65m~77.3m深度范围内，采用顺作施工，支撑形式与之前相同，间距4m，共设1道支撑。49m65m顺作顺作逆作七、接收井基坑开挖策略研究—开挖策略研究策略四：全逆·

根据设计的“全逆作法”，施工步距根据深度提升逐渐减小，共设14段，具体策略如下：在施工完锁口圈梁后，地表以下