2024电力电缆隧道设计规程

CodefordesignofpowercableDL/T5484- 总 术 符 一般规 荷 工程材 路 工法选 空间设 纵断面设 横断面设 工作 出入 一般规 结构计 基坑支护设 构造要 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 防 监测对 监测点布 监测频 监测控制值和预 电缆支 接 附录A顶管机选用参考 附录B顶管管道顶进允许偏 附录C均质圆环法管片截面内力计算方 附：条文说 General Termsand General Actionand General Methodof Space Longitudinal Standardcross-section Cutandcover Structural Retainingandprotectionforfoundation Detailing Mining Structural Detailing Assistantmeasuresof Pipe Structural Detailing Assistantmeasuresof Shield Structural Workshaft Detailing Assistantmeasuresof WaterProofingofunderground Project Layoutofmonitoring Monitoring Monitoringcontrolvaluesandearly Other Cable Grounding Energysavingandenvironment AppendixAReferencetableforpipejackingmachine AppendixBAllowabledeviationofpipe AppendixCThecalculationmethodofsegmentundertheassumptionofhomogeneous Explanationofwordinginthis Listofquoted Addition：Explanationof 术cablesurroundingshieldpipeentrance-work中继间intermediatejacking2．0.10shotcreteandrockbohsmonolithiccompositecompositeprecastassembledcables符荷载及荷载组合g——结构自重；F——顶qik——地面堆载或车辆轮压传至顶管的压力标准值；bEdEpvpvs————钢管管壁横截面最大环向应力；σs——钢管管壁的最大组合折算应力；Ap——管道的最小有效传力面积；b0——管壁计算宽度；Bb——后背墙宽度；D0——管壁中心直径；Hbhbhk0L0Lmr0——圆管的计算半径；t0；kpKx——后背的土抗系数；k0——静止土压力系数。kp——被动土压力系数。kmi——弯矩系数；kniηcc其T钢筋混凝土结构电缆隧道的环境类别应按现行国家标准《混凝土耐久性设计标准》GB/T计算应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定。B100荷内发生的变化，根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009及相关规范规定的可能出现的最不表3.2.11.0m表3.3.2注：最冷月份平均气温低于-15°C1、受力钢筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF5002、箍筋宜采用HPB300、HRB400钢筋、HRB5002.55%～7%。20mm～32mmHRB400、HRB500钢筋；垫板材料宜采Q235钢。暗挖隧道初衬的钢架宜用钢筋或H形、工字形、U钢》GB/T700的规定。路4.3.1的规定，当不能满足要求时，应表4.3.1电缆隧道与相邻建（构）筑物及管线最小间距隧道与建（构）60°。在Ⅰ～V2.0m0.3%10°时，应在人员通1400mm。表4.5.3隧道内检修通道净宽允许最小值300mm以上，并采取防止地面水倒灌的措2km适当位置设置检修口，检修口下方应设置方逃生口间距不宜超过1000m，采用非明挖隧道时可适当加大间距；隧道首末两端无安全门时，5m处设置逃生口。逃生口沿隧道纵长不应小于2预制拼装式混凝土隧道连接设计应符合现行国家标准《城市综合管廊工程技术规范》GB表5.3.2级钢筋时不宜低于0.3%，当为HRB400级钢筋时不宜低于0.2%，同时分布钢筋的间距也不宜大于150mm，内配置八字斜采用荷载式中——弹性抗力强度；

γ0＝1.0，同时不应考虑耐久性设计要求。5m～10m。偏压衬砌段应向一般衬10m。1/8。100mm6mm～12mm2.5m～4m，支5m～10m20mm～30mm。400mm。表6.5.2钢管长度注：12Q-注浆量

α-0.6～1.00.2～0.5；β-浆液损失系数，宜取1.2～1.4。表6.5.4孔隙率型参考详见附录B。fd1.52.5m。12.0m。1.5m3m净距，1.5m2倍管道外径净距。20mm，木垫圈宜选用无节疤松木板。R

L0

L0—管节长度α0—相邻二节管节间的夹角（m（mKc,Kc表7.1.9300250200150100Kc注：D1管顶最小覆盖土层厚度不宜小于管节外边高度（Hw）1.1对于圆形管道结构，应根据管道结构刚度与管周原状土体刚度的比值αs，确定管道结构的计算分析模型：当αs≥1.0时，应按刚性管道计算；当αs＜1.0时，应按柔性管道计算。FC1Lfk

FNC—（Lfk——(kN/m2)7.2.3-1选NF——(kN)7.2.3-2～7.2.3-7表7.2.3-1

f(kN/m2注：1当触变泥浆技术成熟可靠、管外壁能形成和保持稳定、连续的泥浆套时，fk3.0～5.0kN/m2Kc2（

NF(Dg

ND2(1

ND2

gw（kN/m2ND2(RP

（kN/m2

w ND2P

（kN/m2NkHBH

r（

w RcKxBbHb(hbHb)bkp K——K=0.85

0.5h1； Hb——后背墙高度Bb——后背墙宽度hb——后背墙顶至地面的高度b——后背土的容重（kN/m3kp——kptan2452Fpkmp

0.346；p——管材抗压强度设计值（kN/m2（m2c

cx

0

——钢管管壁横截面最大环向应力（N/mm2x——钢管管壁的纵向应力（N/mm2s——钢管管壁的最大组合折算应力（N/mm2 N

b bt0 0NcQFwd,kM(G1kgmG1kG,svkvmFsv,kD1GwkwmGwkQckvmQikD1

10.732

（mm（mm（N/mm2（mm（NmmN（N/mm2Ep——管材弹性模量（N/mm2kgmkvmkwm——分别为钢管管道结构自重、竖向土压力和管内电缆设备重力作用下管壁截面的最120°7.2.6-1确定；（mm表7.2.6-1v

ET0.5Ep

p

c f2

(LR1

2

vp——T——（mm（mm（mm4混凝土管道在组合作用下，管道横截面的环向内力可按下式计算：iMrni

NN

kni

（Nmm/m（N/m（mmkni——120°7.2.6-2确定；Pi——i项荷载设计值（N/m7.2.6表7.2.6-2----------Fcr,kKst(Fsv,kqikFvk

（N/mm2（N/mm2Fsv,k——管外水土压力标准值（N/mm2（N/mm2Kst——2.0。2钢管管壁截面的临界压力应按下式计算：2E(n21)t Fcr,k

D

2(n21)(1v

0 vp——（mmEp——管材弹性模量（N/mm2（N/mm2kr3(F Q b q

dd

EpI

0.061E（mm4/mLm——工作井的最小内净长度

Lml1l2

（l2——2.5m；Lml2l3l4

BnD1

（（m

HnHsD1

（m（m

DsD1

DD2(c

（mm管壁环向钢筋的净距离不应小于25mm200mm100mm。钢筋的内、外混凝土保护层厚度应符合现行国家标准《混凝土和钢筋混凝土排水管》GB/T11836、《混凝土耐久性设计标准》GB/T50476、《地下工程防水技术规范》GB50108的相关规定。厚度应根据管道直径和管道的曲率半径确定，并应与设计顶力相适应，厚度通常为10mm～2mm。40m的大直径顶管，应采取措施减少管壁摩阻力，宜采用在管外壁与土体间注入减阻设计标准》GB/T514388.2.28.2.2

KtgH

Ktg B1

1

1+0

K0

2

但在P0/γH

v

KtgHh B1

8.2.3

q

8.2.3EI（≤1）的均质圆环。错缝拼装中管片主截面的设计弯矩为(1)M，其中弯矩增大系数≤1管片内力计算方法参照附录C1.0~2.0m的作业空间，始发工作井平面内净长度宜比盾构主0.6m。DmBmtanms/cosmes

Φs——盾构外径(m)；△g——(m)0.05m式中：——楔形量；

2Dmnn2R

250mm。纵向螺栓（管片环与环之间的连接螺栓）1/4～1/2管50108防C15100mm，在软弱土层中不应小150mm。渗等级不得小于P60.2Mpa。P8，寒冷地区抗冻设防段防水混凝土抗渗等级不应低于P10。留通道接头、孔口和集水坑等细部构造防水应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB明挖法现浇混凝土结构电缆隧道外设防水层及结构接缝的防水设防要求应满足表9.2.7-19.2.7-29.2.7-12119.2.7-221221212129.2.8的规定外，尚应符合下列9.2.8119.2.921211.2mmC50，抗渗等级不应低于Q235B业建筑防腐蚀设计标准》GB50046的相关规定。9.2.10F型30m范》GB55030与《盾构隧道工程设计标准》GB/T514389.2.1130m时宜选沉井、地下连续墙及逆筑结构的防水措施应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》5010810.1.320m~60m1个。用测斜仪观测深层水平位移时，测斜管1条~3条；2m10m～20m；5个。10m～30m，始发和接收段应适当增加监测点；50m~100m100m～150m；7个~113m~5m，次要影5m～10m。5m~10m10m~15m；10m~50m50m~100m；7个~113m5m，次要5m~10m。距宜为10m~15m，或每隔⒉根承重柱布设1个监测点﹔位于次要影响区时，监测点沿外墙间距宜为15m～30m，或每隔⒉根～31个监测点﹔在外墙转角处应有监测点控制；35m~15m;15m~30m。工程监测技术标准》GB50497当工程周边存在特殊要求的建(构)筑物及设施时，监测频率应与有关管理部门或单位共同确10.3.5基坑设计深度1次1次1次1次1次1次1次1次1次1次1次1次（1次～2次（1次～2次2次注：13d1次/(15d~30d)。10.3.81次1次1次（1次～2次1次1次10.3.91次1次（1次～2次1次1次1次11.1.2支架层间最小净距注：h表示槽盒外壳高度，d接且不宜大于 1m×1m的单层钢筋网。带（50×5镀锌扁钢带）相互焊接连通。设计接地网时，应执行现行国家标准《交流电气装置的接地设计规范》GB/T50065的相关规定A砂土，k＜10-fak地基承载力特征值；k顶进土层单一时宜选用表中的“首选机型”；在复杂土层顶进时，应根据可能有的土层选择“可选机型”或“首选机型。附录 顶管管道顶进允许偏允许偏差顶进长度+30，-+40，-+60，-顶进长度+80，-10%壁厚，且15％壁厚，且对于长距离的直线钢顶管，除应满足水平轴线和高程允许偏差外，尚应限制曲率半径R1Di1600时，应满足R1≥2080m；当Di>1600时，应满足R1≥1260Di。附录 均质圆环法管片截面内力计算方qe1qe1qe2自重抗力自重抗力垂直荷载的抗力图 荷载示意C.0.2荷 （Pel+Pw1RN=（Pel+Pw1（qel+qw1N=（qel+qw1（qe2+-qe1-qw1M=1（6-3cos-（qe2+qw2-qe1-qw1）RN=1-qw1（qe2+qw2-qe1-qw1荷 0M=（0.2346-0.3536 M=（-0.3487+0.5sin20.2357cos3）k·d·R0N N=(-0.7071cos++0Q=0.3536 自0< /2 ————刚度折减系数；应不应或；《碳素结构钢》GB/T《铁路隧道设计规范》TB10003JCodefordesignofpowercable 《电力电缆隧道设计规程》DL/T5484-20xx20xx年xxxxxx号公告批准本标准在《电力电缆隧道设计规程》DL/T5484-2013的基础上修订而成，上一版的主编单位是北院、沈阳电力勘测设计院，主要起草人员是：陈凯、郭庆宇、袁大军、陈卓、李继波、曹林放、尹凡、本标准与DL/T5484-2013相比，除编辑性修改外主要技术变化如下：3章基本规定GB/T504763500MPa400MPa335MPa4章总体设计5章明挖隧道3、5.4将钢筋型号HRB335调整为HRB400；变形缝取消了最小厚度的规定，与《混凝土结构设计6章3、“工作井”小节中，将适用于各工法的总体要求（5.3.1）经过微调、补充后汇入总体设计章政工程地下水控制技术规范》JGJ111-20167章顶管隧道8章盾构隧道9章工程防水10章工程监测11章其他设施12章节能环保 1总 一般规 荷 工程材 工法选 空间设 纵断面设 工作 出入 结构设 结构计 基坑支护设 构造要 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 设计计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 结构计 工作井设 构造要 辅助工程措 一般规 防 一般规 监测点布 监测频 监测控制和预 电缆支 接 20133.1.1条“电缆隧道的安全等级应按照隧道重要性划分，重要的电缆隧道结构重要性系数不小于1.1”，本次修订为“电缆隧道的安全等级不低于二级，电缆隧道结构重要性系数不小于1.0。”原1.1。具体详见《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153。 《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476-20193.5.430mm时，可30mm计算裂缝的最大宽度。当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度的计算值也较大，表1通过对《混凝土结构设计规范》GB50010极限状态法（简称建规极限状态法）、《铁路隧道设计规范》TB10003极限状态法和破损阶段法（简称铁规极限状态法和铁规破损阶段法）三种规范条件，进TB10003荷《混凝土结构设计规范》GB50010及《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476中均未对预制号由C50降低至C35。16mm。本条参照中国工程建设标准化协会标准《钢纤维混凝土结构设计与施工规程》CECS38-2004，参考《地铁设计规范》GB50157-201311.4.3条编制本条文，明挖法电缆隧道，特别是城市中440~80进长度一般在00m以内，福建地区顶进长度一般500600；曲线顶管的曲率半径应能满足与管节300。3m、3.5m、5.4m2~2.5km3km以上，工作井间距依据场地条件，一般400m-600m。一般而言，铰接盾构和非铰接盾构可适用的隧道最小平面曲线半径10D50D左右。《城市电力电缆线路设计技术规定》DL/T5221-20164.5.1条规定：非开挖式隧道与建（构）筑《城市综合管廊工程设计规范》（京津冀）DB29-238-20245.4.3条中规定：综合管廊与相邻地2m1m。《盾构隧道工程设计标准》GB/T51438-20213.2.3条中规定：并行有压水工隧道间的净距不宜12m。本标准参照《城市电力电缆线路设计技术规定》DL/T5221-2016执行，当穿越或交越小管径时，GB50157-20136.3.10.3%；0.2%；区间地面线和高架线，当具有有效排水措施时，可采用平坡。”和《城市综合管廊工程技术规范》GB50838-20157.6.4条规定：“综合管廊的底板宜设置排水明沟，并应通过排0.2%”。考虑到当前电缆隧道的建设条件越来越苛刻，部分区段0.5%的纵坡，很难实现重要穿越，且长距离盾构、顶管隧道，坡度对造价影0.3%。～4.635.3.16.3.27.5.2180°90°时可采用矩形井，其它隧道路径交叉的中间井宜采用圆12.3.3条,原标准DL/T5484-20131款参照国家电网有限公司Q/GDW1512-20145.6.4条。Q/GDW11187-2023《电缆隧道73s、220s、>600s、1558s和>1800sRSET67.7s、159.5s、251.8s、疏散时间RSET也会随之增大，但同时，RSET的增幅远不及可用安全疏散时间ASET的增幅。600m5.1.3放坡施工安全、造价低，当现场条件允许，优先放坡施工。但隧道开挖超过一定深度后，存在地5.2.2明挖隧道顶板土体为回填土体，不适宜考虑埋管效应；且明挖隧道覆土一般较浅，故该处明确规5.2.3作用在地下结构上的水压力，原则上应采用孔隙水压力，但孔隙水压力的确定比较困难，从实用表23（构筑物、注表3表4表5广州地区支护结构形式选型原则（按支护类型分类123423（构）周边环境不允许基坑土体有较大水平位13表6广州地区支护结构形式选型原则（按安全等级分类1891234123表71/82.5m时，应采用井点降水。3m且周边环境条件允许打、拔钢板桩和配置井点降水时，宜采用钢板以渗流水力度小于或等于地基土的临界水力梯度ic来判别坑底土体的抗渗流稳定性，通常由坑底又满足工程设计要求，在水头不大时（15～20m内），一般采用直线比例法。需指出的是，由于该方法和考虑地基土黏聚力c的改进朗肯公式计算。当c=0时，该式即为库仑公式；当时，该式即为被动侧的土压力小于被动土压力。《欧洲岩土设计规范Eurocode7》（BSEN1997—1；2004）建议此1水压力）。根据《上海基坑工程技术规范》DG/TJ08-61-20101.1。当基坑的边长较小（20m）时，考虑到空间效应的影响，可适当降低抗倾覆分项系数。5.3.9 采用哪种地下水控制的方式是基坑周边环境条件的客观要求,基坑支护设计时应首先确定地下水缝间距可以适当增大。设计者应通过有效的分析或计算慎重考虑各种不利因素对结构内力和裂缝的影5.4.6当明挖隧道结构位于当地冻土层以上或者直接暴露于外部环境之中并需要考虑冻融环境作用时，要求见《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T50476-2008第五章冻融环境。6.1.4衬砌一般有直墙和曲墙两种，一般隧道开挖后，围岩均会产生较大侧压力导致衬砌破坏，电缆隧覆土厚度）2D（D为隧道开挖跨度）考虑，当隧道覆土2D时，按全土柱计算；超过此厚度宜考度<2D时取2D。6.2.3～6.2.4初期支护或二次衬砌在施工过程中受力体系、荷载形式等有变化时，应根据构件的施作顺6.2.5由理论分析和模型试验说明：隧道衬砌承载后的变形受到围岩的约束，引起围岩的约束力，阻止表8喷射混凝土厚喷射混凝土厚150）mm，锚杆长（1.5～2.0）m喷射混凝土厚200）mm，锚杆长1m，配钢筋网，必要喷射混凝土厚(150喷射混凝土厚200mm，距1m，配钢筋网，加喷射混凝土厚(50～间距1m，必要时配钢喷射混凝土厚(100～150)mm，锚杆长2m，间喷射混凝土厚(100～间距1m喷射混凝土厚(150～距(0.75～1.00)m，配钢筋喷射混凝土厚(150～喷射混凝土厚(200～250)mm，锚杆长3m，间注：1VI2D7m5m，是为保证一次浇筑衬砌段的长度。锚杆长度的1/2，是有利于相邻锚杆共同作用的。布置锚杆时，需使锚杆承受拉力或剪切力，故规定前就需要对开挖面进行支护时，则采用钢架，因钢架在架设后，可立即起到支护作用;另外，当围岩6二次衬砌拱顶回填注浆可采用注浆导管法(预留注浆孔法、纵向预留管道法)或防水板焊接注浆底率较大(1/8)的复合衬砌，能促使围岩较快的稳定，为了避免或减少土体应力集中，给出针对性的定量计算公式，本标准参照北京市地方标准《城市轨道交通隧道工程注浆技术规程》公式所示较低值；如以填充或渗透为主要扩散形式的注浆工程，其地层填充系数(α)宜取公式所示较高原标准条文调整至第三章。综合中国工程建设协会标准《给水排水工程顶管技术规程》基础设计规范》GB50007-20114.1.3条执行，根据各地情况调研，各地岩石顶管工程的岩石饱和单轴60MPa60MPa坚硬岩的顶管工程不是不能顶管，而是顶管费用很大，效6.1.421.5倍的管道外径覆土厚度的要求。6.1.5范》DBJ33/T1283-2022和福建省地方标准《非开挖顶管技术规程》DBJT13-309-2019的相关规定，增5款关于多条顶管平行施工时的最小间距规定。原标准中关于管道直径未明确是内径还是外径，K值。716-2020进行全面推广，在可预见的时间内，电力工程中采用矩形顶进技术是可行的，为了鼓励新技 Ets

p

d0Ep——管材的弹性模量（MPaEd——管侧原状土的变形模量（MPa；（mm（m浙江省地方标准《顶管工程技术规程》DBJ33/T1383-2022，增加岩石顶管摩阻力、矩形顶管顶力的计算的内容。关于岩石地层中采用触变泥浆的平均摩阻力值，DBJ33/T1383-2022给出的是钢筋混凝土管6.2.378-2021、浙江省工程建设标准《顶管工程技术规程》DBJ33/T1283-2022、上海市工程建设标准《顶管工程施工规程》DG/TJ08-2049-2016等新标准统一调整钢管和混凝土管的计算公式。6.2.5-3D，并在表中补充了混凝土管道的验收标准，同时参考了中国工程建设标准化协会标准《隧道工程防水技术规范》CECS370:2014的要求，将相邻管节的错口量由20mm调整为6.2.5-3中未考虑管上腔内土重的内力系数，由于大口径顶管管道而言，管上腔的土重不可忽6.3.26.3.215564款进行6.3.51.0m～1.2m1.0m～1.5m3D1的宽度规定，使得井内宽度更统一紧凑，2.5m，但电力工程的管道断面较大，其管节的运输、吊装方案《给水排水工程埋地预制混凝土圆形管管道结构设计标准》CECS143-2022《混凝土和钢筋混凝土排水管》GB/T11836-2023规定了作为顶管法管道施工的基本构造要求，但由于CECS370：2014等相关标准执行。6.4.3条的保留。降排水时应对沿线地下和地上管线、建（构）筑物进行保护，以确保施工 50D，～1.DD度小于D会在横断面方向或纵断面方向发生与单个隧道所不同的位移及应力，严重时会影响到隧道衬砌的安全《电力设施抗震设计规范》GB50260根据电力设施抗震的重要性和特点，将电力设施分为重要电（2≤N＜4（B1Winkler的假定等，认为地基抗力是由衬砌向围岩方向位移而发生的反力。有效弹簧，也有少数考虑切线方向弹簧。此时的地基弹簧系数多参考地基抗力系数进行确定（图1（b）图12所示，弯图2刚度折减系数和弯矩增大系数是互相关联的。据推算，10。除了主要根据大量的使用经验和地上试验的结果经验性地进行梁－弹簧模型见图3。图3接头图4kθ：ks：剪切弹簧（切向和径向图51.11.2。8.3.5（glassfiberreinforcedplasticsrebarGFRP）筋是一种新型材料，具有抗拉强度高、耐腐蚀、抗剪强度低等特点。在盾～8.4.2盾构法隧道一般由管片拼装的一次衬砌和在其内灌注混凝土的二次衬砌组成。一次衬砌是进行验算，做必要的控制。根据已有的实践经验，控制圆形衬砌环的直径变形在0.2%D（错缝拼装）0.3%D（通缝拼装）、纵缝张开量在（1～2）mm以内为宜。宽度与最小宽度之差，其位置不同可将楔形环分为单侧楔形环和双侧楔形环（图6）。Δ/2

图6使用比例以2:13:1，1:1，4:1，3:2。楔形量可按公式计算，并参照经验确定，其中混凝土管片的楔形量宜控制在75mm以内。下面给出《隧道标准规范（盾构篇）及解说》（日本）中关于表9楔形量管片的厚度通常为管片外径的0.04～0.06但根据《地下工程防水技术规范》GB50108250mm。6m5～65块时会使单块管片角度和质量较大，不利于运输5块。2），且相邻两环不出现通缝的情况。10螺栓直径螺栓孔直径JSCE3.2mm时，不设加劲板。标准》GB/T50476、《地下工程防水技术规范》GB50108的相关规定确定。6m及以下的中小型盾构而言，盾构始发的洞口加固范围，纵向加固长度一般6m-10m6m,当遇到砂性土/含承压水等特殊地层时，可适当增加加固长根据端头加固经验和室内土工试验可知，通常要求加固土体的无侧限抗压强度不小于1.0MPa。但是，k＜10-7cm/s时，表明该土体几乎不透水，为不透水层。因此只要加固土体的渗透性系数k＜10-7cm/s，即认为无水透过加固宜采用降水措施。井点降水一般适用于渗透系数为（0.6～0.8）m/d的均质砂土及亚粘土地段，深井降8.5.9冻结法主要有盐水式和低温液化气式，其截水性好且可靠，主要用于大深度、高地下水压、大土防1250mm与《地下工程防水技术规范》GB50108的要求2隧道的侧墙、板属于受压构件，依据《混凝土结构设计规范》GB50010的规定，纵向受力筋的0.2%，适当提高配筋率有利于抵抗混凝土硬化收缩和温差产生的应力而带来的开裂风设计标准》GB50476，在一般环境（I类，电缆隧道在使用过程中属于“长期干燥、低湿度环境中结构P6与《地下工程防水技术规范》GB50108的要求相一致。~9.2.4本条与《地下工程防水技术规范》GB50108的要求相一致，当混凝土结构位于冻融、氯化（1）（2）（3）（4）9.2.8本条预制拼装式结构是指带环向接缝的圆形和矩形截面，垫层混凝土强度和平整度影响预制管节《地下工程防水技术规范》GB50108监测项目分为应测项目和选测项目，具体可参考《城市轨道交通工程监测技术规范》GB50911，各监术规范》GB50911的要求。10.2.7主要影响区和次要影响区范围可参照《城市轨道交通工程监测技术规范》GB5091110.3.5～10.3.10参照《城市轨道交通工程监测技术规范》GB50911-2013与中间接头同层布置等情况，原标准中“同一电压等级的电缆通用同一尺寸的支架”的设计原则不尽适1.1.1.18材料接参照《交流电气装置的接地设计规范》GB/T50065中相关条文要求。共用接地装置时，为满足功CodefordesignofpowercableDL/T5484- 总 术 符 一般规 荷 工程材 路 工法选 空间设 纵断面设 横断面设 工作 出入 一般规 结构计 基坑支护设 构造要 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 防 监测对 监测点布 监测频 监测控制值和预 电缆支 接 附录A顶管机选用参考 附录B顶管管道顶进允许偏 附录C均质圆环法管片截面内力计算方 附：条文说 General Termsand General Actionand General Methodof Space Longitudinal Standardcross-section Cutandcover Structural Retainingandprotectionforfoundation Detailing Mining Structural Detailing Assistantmeasuresof Pipe Structural Detailing Assistantmeasuresof Shield Structural Workshaft Detailing Assistantmeasuresof WaterProofingofunderground Project Layoutofmonitoring Monitoring Monitoringcontrolvaluesandearly Other Cable Grounding Energysavingandenvironment AppendixAReferencetableforpipejackingmachine AppendixBAllowabledeviationofpipe AppendixCThecalculationmethodofsegmentundertheassumptionofhomogeneous Explanationofwordinginthis Listofquoted Addition：Explanationof 术cablesurroundingshieldpipeentrance-work中继间intermediatejacking2．0.10shotcreteandrockbohsmonolithiccompositecompositeprecastassembledcables符荷载及荷载组合g——结构自重；F——顶qik——地面堆载或车辆轮压传至顶管的压力标准值；bEdEpvpvs————钢管管壁横截面最大环向应力；σs——钢管管壁的最大组合折算应力；Ap——管道的最小有效传力面积；b0——管壁计算宽度；Bb——后背墙宽度；D0——管壁中心直径；Hbhbhk0L0Lmr0——圆管的计算半径；t0；kpKx——后背的土抗系数；k0——静止土压力系数。kp——被动土压力系数。kmi——弯矩系数；kniηcc其T钢筋混凝土结构电缆隧道的环境类别应按现行国家标准《混凝土耐久性设计标准》GB/T计算应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定。B100荷内发生的变化，根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009及相关规范规定的可能出现的最不表3.2.11.0m表3.3.2注：最冷月份平均气温低于-15°C1、受力钢筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF5002、箍筋宜采用HPB300、HRB400钢筋、HRB5002.55%～7%。20mm～32mmHRB400、HRB500钢筋；垫板材料宜采Q235钢。暗挖隧道初衬的钢架宜用钢筋或H形、工字形、U钢》GB/T700的规定。路4.3.1的规定，当不能满足要求时，应表4.3.1电缆隧道与相邻建（构）筑物及管线最小间距隧道与建（构）60°。在Ⅰ～V2.0m0.3%10°时，应在人员通1400mm。表4.5.3隧道内检修通道净宽允许最小值300mm以上，并采取防止地面水倒灌的措2km适当位置设置检修口，检修口下方应设置方逃生口间距不宜超过1000m，采用非明挖隧道时可适当加大间距；隧道首末两端无安全门时，5m处设置逃生口。逃生口沿隧道纵长不应小于2预制拼装式混凝土隧道连接设计应符合现行国家标准《城市综合管廊工程技术规范》GB表5.3.2级钢筋时不宜低于0.3%，当为HRB400级钢筋时不宜低于0.2%，同时分布钢筋的间距也不宜大于150mm，内配置八字斜采用荷载式中——弹性抗力强度；

γ0＝1.0，同时不应考虑耐久性设计要求。5m～10m。偏压衬砌段应向一般衬10m。1/8。100mm6mm～12mm2.5m～4m，支5m～10m20mm～30mm。400mm。表6.5.2钢管长度注：12Q-注浆量

α-0.6～1.00.2～0.5；β-浆液损失系数，宜取1.2～1.4。表6.5.4孔隙率型参考详见附录B。fd1.52.5m。12.0m。1.5m3m净距，1.5m2倍管道外径净距。20mm，木垫圈宜选用无节疤松木板。R

L0

L0—管节长度α0—相邻二节管节间的夹角（m（mKc,Kc表7.1.9300250200150100Kc注：D1管顶最小覆盖土层厚度不宜小于管节外边高度（Hw）1.1对于圆形管道结构，应根据管道结构刚度与管周原状土体刚度的比值αs，确定管道结构的计算分析模型：当αs≥1.0时，应按刚性管道计算；当αs＜1.0时，应按柔性管道计算。FC1Lfk

FNC—（Lfk——(kN/m2)7.2.3-1选NF——(kN)7.2.3-2～7.2.3-7表7.2.3-1

f(kN/m2注：1当触变泥浆技术成熟可靠、管外壁能形成和保持稳定、连续的泥浆套时，fk3.0～5.0kN/m2Kc2（

NF(Dg

ND2(1

ND2

gw（kN/m2ND2(RP

（kN/m2

w ND2P

（kN/m2NkHBH

r（

w RcKxBbHb(hbHb)bkp K——K=0.85

0.5h1； Hb——后背墙高度Bb——后背墙宽度hb——后背墙顶至地面的高度b——后背土的容重（kN/m3kp——kptan2452Fpkmp

0.346；p——管材抗压强度设计值（kN/m2（m2c

cx

0

——钢管管壁横截面最大环向应力（N/mm2x——钢管管壁的纵向应力（N/mm2s——钢管管壁的最大组合折算应力（N/mm2 N

b bt0 0NcQFwd,kM(G1kgmG1kG,svkvmFsv,kD1GwkwmGwkQckvmQikD1

10.732

（mm（mm（N/mm2（mm（NmmN（N/mm2Ep——管材弹性模量（N/mm2kgmkvmkwm——分别为钢管管道结构自重、竖向土压力和管内电缆设备重力作用下管壁截面的最120°7.2.6-1确定；（mm表7.2.6-1v

ET0.5Ep

p

c f2

(LR1

2

vp——T——（mm（mm（mm4混凝土管道在组合作用下，管道横截面的环向内力可按下式计算：iMrni

NN

kni

（Nmm/m（N/m（mmkni——120°7.2.6-2确定；Pi——i项荷载设计值（N/m7.2.6表7.2.6-2----------Fcr,kKst(Fsv,kqikFvk

（N/mm2（N/mm2Fsv,k——管外水土压力标准值（N/mm2（N/mm2Kst——2.0。2钢管管壁截面的临界压力应按下式计算：2E(n21)t Fcr,k

D

2(n21)(1v

0 vp——（mmEp——管材弹性模量（N/mm2（N/mm2kr3(F Q b q

dd

EpI

0.061E（mm4/mLm——工作井的最小内净长度

Lml1l2

（l2——2.5m；Lml2l3l4

BnD1

（（m

HnHsD1

（m（m

DsD1

DD2(c

（mm管壁环向钢筋的净距离不应小于25mm200mm100mm。钢筋的内、外混凝土保护层厚度应符合现行国家标准《混凝土和钢筋混凝土排水管》GB/T11836、《混凝土耐久性设计标准》GB/T50476、《地下工程防水技术规范》GB50108的相关规定。厚度应根据管道直径和管道的曲率半径确定，并应与设计顶力相适应，厚度通常为10mm～2mm。40m的大直径顶管，应采取措施减少管壁摩阻力，宜采用在管外壁与土体间注入减阻设计标准》GB/T514388.2.28.2.2

KtgH

Ktg B1

1

1+0

K0

2

但在P0/γH

v

KtgHh B1

8.2.3

q

8.2.3EI（≤1）的均质圆环。错缝拼装中管片主截面的设计弯矩为(1)M，其中弯矩增大系数≤1管片内力计算方法参照附录C1.0~2.0m的作业空间，始发工作井平面内净长度宜比盾构主0.6m。DmBmtanms/cosmes

Φs——盾构外径(m)；△g——(m)0.05m式中：——楔形量；

2Dmnn2R

250mm。纵向螺栓（管片环与环之间的连接螺栓）1/4～1/2管50108防C15100mm，在软弱土层中不应小150mm。渗等级不得小于P60.2Mpa。P8，寒冷地区抗冻设防段防水混凝土抗渗等级不应低于P10。留通道接头、孔口和集水坑等细部构造防水应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB明挖法现浇混凝土结构电缆隧道外设防水层及结构接缝的防水设防要求应满足表9.2.7-19.2.7-29.2.7-12119.2.7-221221212129.2.8的规定外，尚应符合下列9.2.8119.2.921211.2mmC50，抗渗等级不应低于Q235B业建筑防腐蚀设计标准》GB50046的相关规定。9.2.10F型30m范》GB55030与《盾构隧道工程设计标准》GB/T514389.2.1130m时宜选沉井、地下连续墙及逆筑结构的防水措施应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》5010810.1.320m~60m1个。用测斜仪观测深层水平位移时，测斜管1条~3条；2m10m～20m；5个。10m～30m，始发和接收段应适当增加监测点；50m~100m100m～150m；7个~113m~5m，次要影5m～10m。5m~10m10m~15m；10m~50m50m~100m；7个~113m5m，次要5m~10m。距宜为10m~15m，或每隔⒉根承重柱布设1个监测点﹔位于次要影响区时，监测点沿外墙间距宜为15m～30m，或每隔⒉根～31个监测点﹔在外墙转角处应有监测点控制；35m~15m;15m~30m。工程监测技术标准》GB50497当工程周边存在特殊要求的建(构)筑物及设施时，监测频率应与有关管理部门或单位共同确10.3.5基坑设计深度1次1次1次1次1次1次1次1次1次1次1次1次（1次～2次（1次～2次2次注：13d1次/(15d~30d)。10.3.81次1次1次（1次～2次1次1次10.3.91次1次（1次～2次1次1次1次11.1.2支架层间最小净距注：h表示槽盒外壳高度，d接且不宜大于 1m×1m的单层钢筋网。带（50×5镀锌扁钢带）相互焊接连通。设计接地网时，应执行现行国家标准《交流电气装置的接地设计规范》GB/T50065的相关规定A砂土，k＜10-fak地基承载力特征值；k顶进土层单一时宜选用表中的“首选机型”；在复杂土层顶进时，应根据可能有的土层选择“可选机型”或“首选机型。附录 顶管管道顶进允许偏允许偏差顶进长度+30，-+40，-+60，-顶进长度+80，-10%壁厚，且15％壁厚，且对于长距离的直线钢顶管，除应满足水平轴线和高程允许偏差外，尚应限制曲率半径R1Di1600时，应满足R1≥2080m；当Di>1600时，应满足R1≥1260Di。附录 均质圆环法管片截面内力计算方qe1qe1qe2自重抗力自重抗力垂直荷载的抗力图 荷载示意C.0.2荷 （Pel+Pw1RN=（Pel+Pw1（qel+qw1N=（qel+qw1（qe2+-qe1-qw1M=1（6-3cos-（qe2+qw2-qe1-qw1）RN=1-qw1（qe2+qw2-qe1-qw1荷 0M=（0.2346-0.3536 M=（-0.3487+0.5sin20.2357cos3）k·d·R0N N=(-0.7071cos++0Q=0.3536 自0< /2 ————刚度折减系数；应不应或；《碳素结构钢》GB/T《铁路隧道设计规范》TB10003JCodefordesignofpowercable 《电力电缆隧道设计规程》DL/T5484-20xx20xx年xxxxxx号公告批准本标准在《电力电缆隧道设计规程》DL/T5484-2013的基础上修订而成，上一版的主编单位是北院、沈阳电力勘测设计院，主要起草人员是：陈凯、郭庆宇、袁大军、陈卓、李继波、曹林放、尹凡、本标准与DL/T5484-2013相比，除编辑性修改外主要技术变化如下：3章基本规定GB/T504763500MPa400MPa335MPa4章总体设计5章明挖隧道3、5.4将钢筋型号HRB335调整为HRB400；变形缝取消了最小厚度的规定，与《混凝土结构设计6章3、“工作井”小节中，将适用于各工法的总体要求（5.3.1）经过微调、补充后汇入总体设计章政工程地下水控制技术规范》JGJ111-20167章顶管隧道8章盾构隧道9章工程防水10章工程监测11章其他设施12章节能环保 1总 一般规 荷 工程材 工法选 空间设 纵断面设 工作 出入 结构设 结构计 基坑支护设 构造要 一般规 结构计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 设计计 工作 构造要 辅助工程措 一般规 结构计 工作井设 构造要 辅助工程措 一般规 防 一般规 监测点布 监测频 监测控制和预 电缆支 接 20133.1.1条“电缆隧道的安全等级应按照隧道重要性划分，重要的电缆隧道结构重要性系数不小于1.1”，本次修订为“电缆隧道的安全等级不低于二级，电缆隧道结构重要性系数不小于1.0。”原1.1。具体详见《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153。 《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476-20193.5.430mm时，可30mm计算裂缝的最大宽度。当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度的计算值也较大，表1通过对《混凝土结构设计规范》GB50010极限状态法（简称建规极限状态法）、《铁路隧道设计规范》TB10003极限状态法和破损阶段法（简称铁规极限状态法和铁规破损阶段法）三种规范条件，进TB10003荷《混凝土结构设计规范》GB50010及《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476中均未对预制号由C50降低至C35。16mm。本条参照中国工程建设标准化协会标准《钢纤维混凝土结构设计与施工规程》CECS38-2004，参考《地铁设计规范》GB50157-201311.4.3条编制本条文，明挖法电缆隧道，特别是城市中440~80进长度一般在00m以内，福建地区顶进长度一般500600；曲线顶管的曲率半径应能满足与管节300。3m、3.5m、5.4m2~2.5km3km以上，工作井间距依据场地条件，一般400m-600m。一般而言，铰接盾构和非铰接盾构可适用的隧道最小平面曲线半径10D50D左右。《城市电力电缆线路设计技术规定》DL/T5221-20164.5.1条规定：非开挖式隧道与建（构）筑《城市综合管廊工程设计规范》（京津冀）DB29-238-20245.4.3条中规定：综合管廊与相邻地2m1m。《盾构隧道工程设计标准》GB/T51438-20213.2.3条中规定：并行有压水工隧道间的净距不宜12m。本标准参照《城市电力电缆线路设计技术规定》DL/T5221-2016执行，当穿越或交越小管径时，GB50157-20136.3.10.3%；0.2%；区间地面线和高架线，当具有有效排水措施时，可采用平坡。”和《城市综合管廊工程技术规范》GB50838-20157.6.4条规定：“综合管廊的底板宜设置排水明沟，并应通过排0.2%”。考虑到当前电缆隧道的建设条件越来越苛刻，部分区段0.5%的纵坡，很难实现重要穿越，且长距离盾构、顶管隧道，坡度对造价影0.3%。～4.635.3.16.3.27.5.2180°90°时可采用矩形井，其它隧道路径交叉的中间井宜采用圆12.3.3条,原标准DL/T5484-20131款参照国家电网有限公司Q/GDW1512-20145.6.4条。Q/GDW11187-2023《电缆隧道73s、220s、>600s、1558s和>1800sRSET67.7s、159.5s、251.8s、疏散时间RSET也会随之增大，但同时，RSET的增幅远不及可用安全疏散时间ASET的增幅。600m5.1.3放坡施工安全、造价低，当现场条件允许，优先放坡施工。但隧道开挖超过一定深度后，存在地5.2.2明挖隧道顶板土体为回填土体，不适宜考虑埋管效应；且明挖隧道覆土一般较浅，故该处明确规5.2.3作用在地下结构上的水压力，原则上应采用孔隙水压力，但孔隙水压力的确定比较困难，从实用表23（构筑物、注表3表4表5广州地区支护结构形式选型原则（按支护类型分类123423（构）周边环境不允许基坑土体有较大水平位13表6广州地区支护结构形式选型原则（按安全等级分类1891234123表71/82.5m时，应采用井点降水。3m且周边环境条件允许打、拔钢板桩和配置井点降水时，宜采用钢板以渗流水力度小于或等于地基土的临界水力梯度ic来判别坑底土体的抗渗流稳定性，通常由坑底又满足工程设计要求，在水头不大时（15～20m内），一般采用直线比例法。需指出的是，由于该方法和考虑地基土黏聚力c的改进朗肯公式计算。当c=0时，该式即为库仑公式；当时，该式即为被动侧的土压力小于被动土压力。《欧洲岩土设计规范Eurocode7》（BSEN1997—1；2004）建议此1水压力）。根据《上海基坑工程技术规范》DG/TJ08-61-20101.1。当基坑的边长较小（20m）时，考虑到空间效应的影响，可适当降低抗倾覆分项系数。5.3.9 采用哪种地下水控制的方式是基坑周边环境条件的客观要求,基坑支护设计时应首先确定地下水缝间距可以适当增大。设计者应通过有效的分析或计算慎重考虑各种不利因素对结构内力和裂缝的影5.4.6当明挖隧道结构位于当地冻土层以上或者直接暴露于外部环境之中并需要考虑冻融环境作用时，要求见《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T50476-2008第五章冻融环境。6.1.4衬砌一般有直墙和曲墙两种，一般隧道开挖后，围岩均会产生较大侧压力导致衬砌破坏，电缆隧覆土厚度）2D（D为隧道开挖跨度）考虑，当隧道覆土2D时，按全土柱计算；超过此厚度宜考度<2D时取2D。6.2.3～6.2.4初期支护或二次衬砌在施工过程中受力体系、荷载形式等有变化时，应根据构件的施作顺6.2.5由理论分析和模型试验说明：隧道衬砌承载后的变形受到围岩的约束，引起围岩的约束力，阻止表8喷射混凝土厚喷射混凝土厚150）mm，锚杆长（1.5～2.0）m喷射混凝土厚200）mm，锚杆长1m，配钢筋网，必要喷射混凝土厚(150喷射混凝土厚200mm，距1m，配钢筋网，加喷射混凝土厚(50～间距1m，必要时配钢喷射混凝土厚(100～150)mm，锚杆长2m，间喷射混凝土厚(100～间距1m喷射混凝土厚(150～距(0.75～1.00)m，配钢筋喷射混凝土厚(150～喷射混凝土厚(200～250)mm，锚杆长3m，间注：1VI2D7m5m，是为保证一次浇筑衬砌段的长度。锚杆长度的1/2，是有利于相邻锚杆共同作用的。布置锚杆时，需使锚杆承受拉力或剪切力，故规定前就需要对开挖面进行支护时，则采用钢架，因钢架在架设后，可立即起到支护作用;另外，当围岩6二次衬砌拱顶回填注浆可采用注浆导管法(预留注浆孔法、纵向预留管道法)或防水板焊接注浆底率较大(1/8)的复合衬砌，能促使围岩较快的稳定，为了避免或减少土体应力集中，给出针对性的定量计算公式，本标准参照北京市地方标准《城市轨道交通隧道工程注浆技术规程》公式所示较低值；如以填充或渗透为主要扩散形式的注浆工程，其地层填充系数(α)宜取公式所示较高原标准条文调整至第三章。综合中国工程建设协会标准《给水排水工程顶管技术规程》基础设计规范》GB50007-20114.1.3条执行，根据各地情况调研，各地岩石顶管工程的岩石饱和单轴60MPa60MPa坚硬岩的顶管工程不是不能顶管，而是顶管费用很大，效6.1.421.5倍的管道外径覆土厚度的要求。6.1.5范》DBJ33/T1283-2022和福建省地方标准《非开挖顶管技术规程》DBJT13-309-2019的相关规定，增5款关于多条顶管平行施工时的最小间距规定。原标准中关于管道直径未明确是内径还是外径，K值。716-2020进行全面推广，在可预