电厂风机进风口噪声计算书

电厂风机进风口噪声计算书编制单位：XX发电厂安全环保部编制日期：2026年5月29日一、工程概况本计算书针对某300MW火力发电机组配套的送风机与引风机进风口进行噪声计算评估。根据《污染源源强核算技术指南火电》（HJ888-2018）表E.1中燃煤电厂主要设备噪声水平及同类电厂设备实测数据类比分析，本项目主要噪声源包括送风机、引风机、一次风机、脱硫氧化风机等运转设备。送风机与引风机均采用离心式通风机结构，其噪声频谱为复合谱，是叶片通过频率与宽带空气动力性噪声成分的迭加。在风机进风口安装有阻性消声器作为主噪声控制措施，必要时结合消声隔声箱与减震器等综合降噪设施以达到环境保护要求。二、引用标准与规范性文件本计算书遵循以下国家标准及行业标准的规定：序号标准编号标准名称1GB50660-2011大中型火力发电厂设计规范2GB/T2888-2008风机和罗茨鼓风机噪声测量方法3GB/T34877.1-2023工业风机标准实验室条件下风机声功率级的测定第1部分：通用要求4GB/T17697-2014声学风机和其它通风设备辐射入管道的声功率测定管道法5DL/T468-2004电站锅炉风机选型和使用导则6HJ888-2018污染源源强核算技术指南火电三、噪声计算理论公式3.1声功率级计算公式风机发出噪声的声功率级按德国TLT公司推荐的经验公式进行计算：L式中：-LW——风机进风口声功率级，dB-Q——风机工况点风量，单位m³/s；-p——风机工况点全压，单位Pa。该公式适用于工业风机在稳定运行工况下空气动力性噪声的工程估算，涵盖风扇噪声和涡流噪声两类主要气动噪声成分。3.2声压级（给定距离处）换算公式风机出口噪声的测量表面假定为自由声场的半球面，声压级与声功率级之间的关系按下式确定：L式中：-Lp——预测点处的声压级（给定距离R处），单位dB(A)-R——预测点到风机进风口中心的距离，单位m；-S0——基准测量面积，取S为简化计算，在自由场（无反射）条件下，距离衰减量按下式确定：Δ式中：-ΔL——距离衰减量，单位dB-R0——参考距离，取R-R——计算点至声源的距离，单位m。3.3总声压级叠加公式当多个声源同时辐射噪声时，采用对数加法计算总声压级：L式中：-Ltotal——总声压级，单位dB(A)-Li——第i个声源的声压级，单位dB(A)-n——声源总数。3.4风机噪声的实测修正公式当风机的实际运行工况与额定工况不同时，需按下式对额定噪声值进行修正：当转速变化时：L当风机进、出口气流温度与标准状态20∘CΔ3.5叶片通过频率计算风机噪声的离散频率成分主要由旋转叶片周期性地切割气流引起，叶片通过频率按以下公式确定：f式中：-fn——叶片通过频率，单位Hz-B——风机叶片数量；-N——谐波数（取N=1,2,3,…-n——风机转速，单位r/min。基频分量（N=13.6比声级换算公式比声级是指在单位流量（1m3/L式中：-LSA——风机进风口的比A声级，单位dB-LA——风机进风口实测或计算的A声级，单位dB(A)-Q——风机流量，单位m3-p——风机全压，单位Pa。四、主要符号与参数说明符号名称单位说明L声功率级dB风机辐射的总声功率水平L声压级dB(A)预测点处的A计权声压级LA声级dB(A)经A计权网络修正后的声压级Q风量m3/s风机单位时间输送的气体体积p全压Pa风机进、出口之间的全压差值R预测距离m预测点至风机进风口的直线距离n转速r/min风机叶轮旋转速度B叶片数量—风机叶轮上叶片总片数f叶片通过频率Hz叶片周期性扰动气流产生的基频噪声频率L比A声级dB单位流量与单位全压下的A声级L总声压级dB(A)多个声源叠加后的综合声压级R参考距离m声压级测量标准距离，取RΔ距离衰减量dB由于声波传播距离增加而产生的噪声衰减五、噪声计算5.1计算工况参数送风机与引风机的参数以同类工程实际运行参数为基础，典型值如下。参数名称符号单位送风机（轴流式）引风机（离心式）额定工况风量Qm39.447.2风机全压pPa38004500风机额定转速nr/min1480990参考评价距离Rm3.03.05.2风机噪声计算5.2.1送风机进风口声功率级计算将送风机风量Q1=39.4m3/L5.2.2送风机进风口前三米处声压级计算按自由声场半球面衰减公式计算R=3.0mL5.2.3引风机进风口声功率级计算将引风机风量Q2=47.2m3/L5.2.4引风机进风口前三米处声压级计算L5.3双重声源叠加总噪声计算送风机与引风机同时运行时，采用对数加法计算R=3.0mL5.4比声级换算比声级用于表征不同风机在单位流量与单位全压条件下的噪声性能，按式LSA=LA-10lg⁡(-送风机：LA=130.02dB(A)，-引风机：LA=132.27dB(A)，送风机比声级：LlgL引风机比声级：LlgL5.5叶片通过频率计算送风机叶片通过频率（基频）：f引风机叶片通过频率（基频）：f离散噪声的主要能量集中在叶片通过频率基频及其谐波处，在消声器设计时需针对上述频段进行重点阻性消声处理。5.6消声器插入损失估算在风机进风口安装阻性消声器，其插入损失按消声器制造商提供的基础数据进行估算。本计算中消声器长度为2.0m：ILIL计算项目送风机引风机安装消声器前（进口前3m处）130.02dB(A)132.27dB(A)消声器插入损失30.0dB(A)30.0dB(A)安装消声器后（进口前3m处）100.02dB(A)102.27dB(A)六、计算结果汇总序号计算项目送风机（轴流式）引风机（离心式）1风量（m³/s）39.447.22全压（Pa）380045003叶片数量（片）14104额定转速（r/min）14809905声功率级（dB）147.55149.806参考点声压级［R=3.0m］（dB(A)）130.02132.277同时运行总声压级［R=3.0m］（dB(A)）134.308叶片通过频率基频（Hz）345.3165.09比A声级（dB）80.2981.0210消声器插入损失（dB(A)）30.030.011安装消声器后声压级［R=3.0m］（dB(A)）100.02102.27七、结果验证7.1与标准噪声限值对比《大中型火力发电厂设计规范》GB50660-2011第21.5.2条规定，引风机（进风口前3m处）噪声水平为85dB(A)，送风机（吸风口前3m处）为90dB(A)。本计算送风机进风口前3m处理论计算值为130.02dB(A)，引风机为132.27dB(A)，是标准限值的3.95倍和3.93倍，表明若不采取有效降噪措施将严重超标。安装2.0m长阻性消声器（插入损失30dB(A)）后，送风机降至100.02dB(A)，引风机降至102.27dB(A)，仍高于GB50660-2011限值（送风机90dB(A)、引风机85dB(A)），需进一步优化消声器设计或增设隔声罩等综合降噪措施方可满足标准要求。7.2与同类电厂实测数据对比根据同类已投运300MW机组引风机的现场实测数据，进风口处未加消声器时A计权声压级通常为125～135dB(A)，与本计算结果130.02～132.27dB(A)吻合良好，表明计算公式及参数选取合理。采用岩棉+铝穿孔板复合消声结构（降噪系数NRC≥0.75）加2.0m长阻性消声器后，实测降噪效果通常为25～35dB(A)，与本计算假定的插入损失30dB(A)相符。7.3误差分析序号误差来源原因说明预估偏差1风机工况偏差实际风量与全压与设计值存在差异±3～5dB2指向性效应预测公式未考虑噪声辐射指向性±2dB3现场环境反射安装现场并非理想自由声场+1～3dB4风机加工制造误差不同批次设备在制造精度上存在差异±3dB5背景噪声影响现场其他设备噪声干扰+1～2dB6测量方法差异测试条件与标准实验室条件不同±1.5dB综合以上因素，本计算结果的总体精度在±5dB范围之内，满足工程估算和噪声影响评价的基本要求。八、结论与建议8.1主要结论1.送风机：理论声功率级为147.55dB，进风口前3m处理论A声级为130.02dB(A)；计算比A声级为80.29dB，叶片通过频率基频为345.3Hz。2.引风机：理论声功率级为149.80dB，进风口前3m处理论A声级为132.27dB(A)；计算比A声级为81.02dB，叶片通过频率基频为165.0Hz。3.两台风机同时运行时进风口前3m处理论总A声级为134.30dB(A)，安装2.0m长阻性消声器（插入损失30dB(A)）后可降至100.02～102.27dB(A)，仍与GB50660-2011规定的限值（引风机85dB(A)、送风机90dB(A)）存在差距，需要增加额外的降噪冗余。8.2建议措施1.消声器选型优化：建议选用插入损失不小于35～40dB(A)的阻性—抗性复合式消声器，以弥补10～15dB(A)的降噪冗余缺口。2.增设隔声罩：对风机本体（尤其是机壳与电机部位）安装整体式隔声罩，隔声量应不低于10～15dB(A)，与消声器协同实现40～50dB(A)的综合降噪效果。3.优化消声器设计长度：考虑进风管道长度以及系统压力损失限制，消