桥梁施工工艺及质量控制要点

1序言

高速公路新沂段沥青上面层采用的是AK-13A型沥青混合料，这是一种均匀密实、嵌挤的持续型级配，具

有很好的抗滑性能和防水损害能力。AK-13A型沥青上面层虽然厚度只有4cm,但碾压到规定压实度还存

在一定的困难，它不仅与沥青料马氏最大理论密度的客观性、真实性有关，同步还受到混合料级配构成、

碾压湿度、施工机械等原因的影响，卫者在现场质量控制中必现了几点影响压实质量H勺原因，总结了几点

对关键工序进行合理控制的对策与措施。

20.6mm筛孔通过率对马氏空隙率的影响

在生产配合比设计过程中，油石比、击实温度、击实次数等对混合料空隙率H勺影响是比较明显的。但试验

中发现，在相似油石比、击实温度、击实次数状态卜，泯合科0.6mm筛孔通过率对马氏空隙率H勺影响也很

明显（参照五组筛分试验成果对照表）。

混合料孔隙率的大小，不仅直接账响到沥青混凝土H勺技术性能，电关系到最大理论密度确实定，从而也就

影响到压实质量的检测评估原则，因此，施工当中应严格控制混合料的级配构成。

3最大理论密度确实定

沥青混合料最大理论密度是确定沥青混合料空隙率和现场密实度的根据。目前常采用计算法来确定沥青混

合料的最大密度。

在热拌沥青混合料过程中，假如沥青不也许渗透矿料颗粒的开口孔隙中，则矿料以其毛体积出目前沥青混

合料中，这时应采用矿料的毛体积密度来计算最大理论密度。假如矿料颗粒H勺开口孔隙所有被沥青充斥，

则矿料颗粒带着被其吸取的沥青在混合料中占有体积，也就是矿却以其体现体积出目前沥青混合料中，此

时应采用矿料的体现密度计算最大理论密度。而实际热拌混合料时不到一分钟，沥青就会灌与矿料啊开口

孔隙中，但不会所有充斥孔隙。因此为「获得较为精确的理论密度，根据矿料的质量性质，本路段规定：

4.75mm以上的集料采用毛体积相对密度和体现相时密度的平均值，4.75mm如下、矿粉、沥青采用体现相

对密度计算。下面是计算过程。

表I筛分试脸成果对照表

筛孔(方孔筛)mm16.013.29.54.752.361.180.60.30.150.075空隙率％

规范级配10090〜10060〜8030〜5320〜4015〜3010-237-1X5-124-8

通过率110090.570.144.133.424.620.513.79.46.03.7

210093.669.043.632.924.118.713.410.06.03.9

310095.1469.0543.5532.9425.9119.1513.719.835.974.0

410095.170.244.333.425.518.213.010.26.04.3

510095.77044.133.423.516.512.19.66.04.4

表2矿料颗粒筛分分析

矿料通过下列筛孔(方孔筛)百分率

16.013.29.54.752.361.180.60.30.150.075

1#料10077.56.11.00.20.20.20.20.20.2

2#料10099.694.210.30.30.20.20.20.20.2

3#料1001001(X)94.95.70.30.20.20.20.2

4#料10010010099.690.463.442.326.216.75.7

矿粉100KX)1001()0100100100l(X)98.890.2

表3矿料密度试验成果

矿料密度1"料2"料3"料4"料矿料沥青油石比

表观相对密度2.9302.9322.9022.8972.7001.0285.2%

毛体积相对密度2.8652.8652847

平均值2.8982.8902.9022.8972.7001.028

吸水率0.921.06

沥青验配合比：1#料：2#料:3#料:4#料:矿料:沥青=30：30：28.5：305：5.2其中矿料采用徐州

牛蹄山辉绿岩：沥青采用科氏SBS改性沥青。

最大理论密度计算：

Gmax=(100+5.2)/(30/2.898+30/2.890+8.0/2.902+28.5/2.897+3.5/2.700+5.2/1.028)

=2.651

鉴于压实质量检测的根据为马氏最大理论密度，那么马氏最大理论密度I内真实与否，也直接影响到E.实度

检测原则的公正性、客观性，因此，施工当中应做到每天或上、下午分别进行马氏试验和混合料的配比和

级配检查，以确定能真实客观地反应现场压实质量的检测根据一最大理论密度。

4有关沥青论和了的级配构成与控制

混合料I为级配对碾压后所能到达H勺密实度有明显的影响，在进行配合比设计时，混合料级配不能过粗

或过细。级配过粗表明粗集料通过量偏多，施工时易产生离折，达不到压实度规定；级配过细混合料不能

形成很好骨架作用,减少路面的使用性能。对于AK—13型沥青液合料,重要控制好2.36mm、4.75mm、

9.5mm筛孔通过率，这四档是级配H勺控制点，应尽量使这四档通过率靠近级配范围的中值。下面是本路段

两种矿料混合料级配著称状况(表4,表5)。

5有关沥青混合料的碾压温度与碾压工艺

碾压温度是膨响沥青碎压实的最重要原因，温度越高，越易压实’考虑到沥青上面层厚度薄，温度散

失快，首先要尽量提高碾压温度，另首先初压时一定要本着紧跟慢压的原则，即初压压路机要一直碾压到

摊铺机跟前，尽量减少温度的散失（由于经现场量测，混合料温度从摊铺到初压前散失最快、最多），为复

压和终压提供较高H勺碾压温度。坚决防止为了提高路面平整度而减低碾压温度的倾向。

表4

矿料配合比（%）通过下列稀孔（方孔筛）百分率

16.013.29.54.752.361.180.60.30.150.075

1#292923.33.00.30.10.10.10.10.10.1

2#32323230.83.90.10.060.060.060.060.06

337.07.07.07.06.70.50.00.00.00.00.0

4#28.528.528.528.528.425.216.410.56.34.11.5

矿粉3.53.53.53.53.53.53.53.53.53.43.2

混合料10（）94.372.842.929.320.014.29.97.64.9

规范级配中值100957041.53022.516.512.58.56.0

表5

矿料配合比（％）通过下列蹄孔（方孔筛）百分率

16.013.29.54.752.361.180.60.30.150.075

1#303023.31.80.30.10.10.10.10.10.1

2#303（）29.928.33.10.10.060.060.060.060.06

3#8.08.08.08.07.60.50.00.00.00.00.0

4#28.528.528.528.528.425.818.112.17.54.81.6

矿粉3.53.53.53.53.53.53.513.53.53.53.2

混合料10093.170.142.929.921.715.7II.I8.44.9

规范级配中值100957041.53022.516.512.58.56.0

为了到达规定的压实度，碾压过程中在保证压实遍数的前提下，要尽量缩短碾压时间，这就规定压辟机的

吨数要大，数量安排要合理。本路段采用：初压用2太16吨双钢轮前进静压后退振压2遍，复压用3太

26吨胶轮压路机各压2遍，终压用2台16吨双钢轮静压各一遍。全线质量检测成果见表6。

表6

压实度全线钻芯151点，代表值99.3%

平整度八轮仪检测，平均值0.63mm

渗水全线检测151处,均在50ml/min如卜

构造深度151点，均值0.8mm

6有关沥青混合料的离析

离析现象重要体现为表面粗料集中，•般离析处空隙较大，雨水易渗透，在迅速行车荷载作用下轻易遭到

破坏。因此，应切实防止离析现象的发生。沥青上面层离析重要分为“块状离析、条带状离析和表面粗颗粒

后的洞眼。要防止若系离析H勺出现，首先要严格控制矿料I内级配，尤其是中部颗粒的数量。中部颗粒数量

过少，影响面层的均匀性；数呈过多影响路面的压实性。因此，象2.36mm和4.75mm的通过率应靠近级配

范围中值。另一方面，要优化摊铺工艺，将摊铺机调整到最佳状态。布料器的高度位置要合适，满足布料

器的混合料膏腴布料器2/31内规定：熨平板的激振强度要合理，不能过大（过大易把细料振下去），也不能

过小（过小表面细料过多，此外，对施工中产生的表面粗颗粒后的网眼，应安排专人用细热料和时弥补。

7结束语

伴随沥青碎路面施工机械化程度的提高和施工技术经验不停的积累，其施工工艺也不不停得到改善和完善，

高速公路沥青路面的施工质量将会深入提高，为国民经济的发展发挥更大更好的作用。

施工措施和施工工艺

（一）、施工准备

1、沥青中面层已所有完毕。

2、沥青中面层已交验，符合规范规定。

3、打扫中面层。

4、施工放样工作已完毕。

5、对拌和站、摊铺机、压路机、运送车辆进行全面检修、保养，保证正常运转。组织人员对各机具外部彻

底清洗，防止机具附着物对沥青层导致污染。

（二）、拌和

沥青混合料的拌和采用意大利DG240间歇式拌和机拌制，对沥青储存器内的MAC沥青在使用前先进行

搅拌，搅拌时间控制在30分钟内，同步应对MAC沥青进行加热使温度到达180℃以上，方可泵入拌合机

内使用。矿料温度比沥青温度高10-20℃。矿料干拌时间为10s；以混合料拌和均匀，所有矿料颗粒所有裹

覆沥青，混合料拌和时间为40-50S,出料温度控制在18（TC-185'C。

（三）、运送

沥青混合料的运送采用15辆20T自卸车运送，为防止沥青与车厢板粘结，现场安排专人打扫车厢，并在车

厢内侧板与底板均匀涂一薄层油水（柴油与水1：40）混合液。在拌和站向运送车上放料时，每放•斗混

合料挪动•下汽车的位置，以减少粗细集料的离析现象。为保证混合料温度和防止混合料被污染，运送车

在运送过程中用耐高温保温蓬布覆盖，掩铺时再掀开蓬布。在摊偏机前保证有5辆运料车等待。卸料过程

中，料车停在摊铺机前l0-30cm处，不得撞击摊铺机；卸料过程中，运送车挂空挡，靠摊铺机的推进前进。混

合料运送到施工现场温度应控制在165℃-170℃之间。

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1、AK-13A配合比欧)设计规定

几年来，对许多已建成通车的高速公路沥青路面初期水破坏研究证明，不管沥青面层是

一层、二层、还是三层，不管是一般沥青混凝土，还是改性沥青或加抗剥落剂的SMA,只

要自由水侵入并滞留在沥青混凝土的空隙中，在大量行左荷载反复作用下，都会产生沥青剥

落和水破坏现象。并且是沥青面层中哪一层空隙率大，一旦水进去，那一层就会产生水破坏。

其中现场空隙率在8-15%之间，水破坏最严重。

进行AK-13A配合比设计首要指标是空隙率，现场空隙率不不小于7%,室内试验设计

空隙率3-5%.

矿料间隙率计算以集料H勺毛体枳密度计算得出，不不小于18%,不不不小于15%.

合成级配曲线采用粒径的I0.45次方级配图绘制，在该图上合成级配曲线呈小头“S”型。

尤其注意0.075mm,2.36mm,4.75mm,(3.2mm筛孔的通过量,且细集料应避开限制区。

粉胶比控制在1.0-1.2之间。

室内进行马歇尔试验时，沥青混合料的入模温度在170℃以上，击实温度在165c以上,

击实次数两面各75次。动稳定度规定不小于2023次/mm.

2、AK-I3A目H勺配合比设计

目的配合比设计目的重要是确定冷料的规格和比例，确定最佳油石比。通过多次筛分和

对比试验，粗集料采用潍坊昌乐产(10-15)mm,(5-10)mm,(3-6)mm三种规格玄武

岩碎石，细集料采用玄武岩石屑。为保证集料粒径的稳定性，与采购的厂家签定了原材料供

货数量和规格规定协议。填料采用莱阳金源矿粉厂用石灰岩生产的石粉，为改善玄武岩料与

沥青间的粘附性，矿粉中掺加了20%的生石灰粉。

3、AK-13A生产配合比设计验证

生产配合比设计目内是确定热料仓比例和最佳油石比，并铺筑试验路段进行验证。

拌和振动筛口勺筛孔选择非常重要，筛孔设置首先要控制关键粒径控制点，另一方面各热

料仓比例基本均衡。拌和机震动筛由于安装斜度和震动的影响，通过矿料的最大粒径要比实

设筛孔粒径小(2-3)mm,且不一样机型有一定差异。我们在生产中选用的I筛孔(方筛孔)

为：4mm、6.5mm、12mm、19mm.

受集料含水量粒径大小和上料计量精度的影响，冷料仓进料的比例一定要反复调整多次

以到达供料均衡。对间歇式拌和机，必须从二次筛分后进入各热料仓的矿料取样进行筛分，

以确定各料仓的比例，供拌和机操作使用。

取目日勺配合比设计的最佳油石比OAC和OAC±0.3%三个油石比，按确定日勺热料仓矿料

比例，试验室拌制沥青混合料进行马歇尔试验。假如三组沥青碎各项技术指标均符合规定值

规定，则取中间值OAC为生产配合比的最佳油石比。

生产配合比确定后，应做残留稳定度和动稳定进行检查。

生产配合比确定后，拌合机必须按确定的矿料级配和最佳沥青用量进行试拌，铺筑试验

路段，确定松铺系数和机械设备H勺组合，并路上取芯样，检查沥青含量，进行矿料筛分试验,

各项指标均满足规范规定,即做为原则配合比,在生产中不得随意变动。

第一节下部工程（桩基础）

1、怎样防治钻孔灌注桩发生偏斜？

1、质量问题和现象

1）成孔后不垂直，偏差值不小于规定的L/100。

2）钢筋笼不能顺利入孔。

2、原因分析

1）钻机未处在水平位置，或施工场地未整平和压实，在钻进过程中发生不均匀沉降。

2）水上钻孔平台基底座不稳固、未处在水平状态，在钻孔过程中，钻机架发生不均匀变形。

3）钻杆弯曲，接头松动，致使钻头晃动范围较大。

4）在旧建筑物附近钻孔过程中碰到障碍物，把钻头挤向一侧。

5）土层软硬不均，致使钻头受力不均，或碰到孤石，探头石等。

3、防止措施

1）钻机就位前，应对施工现场进行整平和压文，并把钻机调整到水平状态，在钻进过程中,

应常常检查使钻机一直处在水平状态工作。水上钻机平台在钻机就位前,必须进行安装验收,

其平台要牢固、水平、钻机架要稳定。

2）应使钻机顶部的起重滑轮槽、钻杆的卡盘和护筒桩位的中心在同一垂直线上，并在钻进

过程中防止钻机移位或出现过大日勺摆。

3）在旧建筑物附近施工时，应提前做好探测，如探测过程中发现障碍物，应采用冲击钻进

行施工。

4）要常常对钻杆进行检查，对弯曲的钻杆要和时调整或废弃。

5）使用冲击钻施工时冲程不要过大，尽量采用二次成孔，以保证成孔的重直度。

4、处埋措施

1）当碰到孤石等障碍物时，可采用冲击钻冲击成孔。

2）当钻孔偏斜超限时，应回填粘土，待沉积密实后再重新钻孔。

2、在钻孔过程中发生缩孔怎么办？

1、质量问题和现象

当使用探孔器检查成孔时，探孔器下放到某一部位时受阻，无法顺利检查到孔底。钻孔某一

部位的直径不不小于设计规定，或从某一部位开始，孔径逐渐缩小。

2、原因分析

1）地质构造中具有软弱层，在钻孔通过该层中，软弱层在土压力U勺作用下，向孔内挤压形

成缩孔。

2）地质构造中塑性土层，遇水膨胀，形成缩孔。

3）钻头磨损过快，未和时补焊，从而形成缩孔。

3、防止措施

1）根据地质钻探资料和钻井中的土质变化，若发现具有软弱层或塑性土时，要注意常常扫

孔。

2）常常检查钻头，当出现磨损时要和时补焊，把磨损较多的钻头补焊后，再进行扩孔至设

计桩径。

4、处理措施

当出现缩孔时，可用钻头反复扫孔，直到满足设计桩径为止。

3、在钻孔过程中发生坍孔怎样处理？

1、质量问题和现象

在钻孔过程中或成孔后井壁坍塌。

2、原因分析

1）由于泥浆稠度小，护壁效果差，出现漏水；或护筒埋置较浅，或周围封堵不密实而出现

漏水；或护筒底部的粘土层厚度局限性，护筒底部漏水等原因，导致泥浆水头高度不够，对

孔壁压力减少。

2）泥浆相对密度过小，致使水头对孔壁的压力较小。

3）在松软砂层中钻孔时进尺过快，泥浆护壁形成较慢，并壁渗水。

4）钻进时未持续作业，中途停钻时间较长，孔内水头未能保持在孔外水位或地下水位线以

上2m,减少了水头对孔壁的压力。

5）操作不妥，提高钻头或吊放钢筋笼时碰撞孔壁。

6）钻孔附近有大型设备作业，或有临是时通行便道，车辆通行时产生振动。

7）清孔后未和时浇注碎，放置时间过长。

3、防止措施

1）在钻孔附近，不要设临时通过便道，严禁有大型设备作业。

2）在陆地埋置护筒时，应在底部夯填50cm厚口勺粘土，在护筒周围也要夯填粘土，并注意扎

实，护筒周围要均匀回填，保证护筒稳固和防止地面水的渗透。

3）水中振动沉入护筒时，应根据地质资料，将护筒沉穿於泥和透不层，护筒之间口勺接头要

密封好，防止漏水。

4）应根据设计部门提供的地质勘探资料，根据地质状况时不一样，选用合适的泥浆比重、

泥浆粘度有不一样的钻进速度。如在砂层中钻孔时，应加大泥浆稠度，选用很好的造浆材料,

提高泥浆的粘度以加强护壁，并合适减少进尺速度。

5）当汛期或潮汐地区水位变化较大时，应采用升岛护筒，增长水头或用虹吸管等措施保证

水头压力相对稳定。

6）钻孔时要持续作业，无特殊状况中途不得停钻。

7）提高钻头、下放钢筋笼时应保持垂直,尽量不要碰撞孔壁.

8）若浇筑准备工作不充足.临时不要进行清孔，清孔合格后要和时浇筑碎。

9）供水时不得将水管直接冲射孔壁，孔口附近不得集聚地表水。

4、在钻孔过程中钻头被卡住怎么办？

1、质量问题和现象

钻头在钻孔内，无法继续运转。

2、原因分析

1）孔内出现梅花孔、探头石或缩孔。

2）下钻头时太猛，或钢丝绳松绳太长，使钻头倾倒卡在并壁上。

3）坍孔时落下的石块或落下较大的工具将钻头卡住。

4）出现缩孔后，补焊后的钻头尺寸加大，冲击太猛，冲锥被吸住。

5）使用冲击钻在粘土地层中进行钻孔时，冲程量过大，或泥浆太稠，冲锥被吸住。

3、防止措施

1）对于上下能活动的J卡钻，可以采用上下轻微提动钻头，并辅以转动钢丝绳，使钻头转动,

以便提起。

2）下钻时不可太猛。

3）对钻头进行补焊时，要保证尺寸与孔径配套。

4）使用冲击钻进行施工时冲程量不适宜过大，以防锥头倾倒导致卡钻。

4、处埋措施

1）当土质很好或在石质孔内卡钻时，可以采用小爆破振动使钻头松动，以便提起钻头。

2）钻头被卡住时，可上下左右试着进行轻提，将钻锥提起。

3）用千斤顶或滑轮组强提，但应注意孔口的牢固，以防孔口坍塌。

5、怎样防止钻孔灌注桩护筒底部孔壁坍塌？

1、质量问题和现象

孔壁坍塌；钻机倾斜。

2、原因分析

1）护筒底部和周围未用粘土回填或扎实局限性，在钻进过程中或灌注过程中泥浆护筒底掏

空。

2）由于提供的地质钻探资料不祥，使护筒底产处在淤泥或砂层少。

3）护筒直径较小。

4）地表水渗透护筒外围填土中，导致填土松软。

3、防止措施

1）护筒底部应回填至少EOcm厚H勺粘土，当土质为砂性土时护筒周围0.5-1.0m范围内也应

用粘土回填并扎实。

2）根据设计部门提供日勺地质资料，护筒底部应穿过淤泥和砂层。

3）护筒直径应不小于设计孔径20-30cm（有钻杆的正反循环钻）、30roem（无钻杆的潜水

电钻或冲击钻）。

4）护筒出浆孔处应用粘土夯填，同步应保持出浆顺利，周围不得有积水，防止护筒周围泥

土流失，导致坍孔。

4、处埋措施

1）水中钻孔发生护筒底的坍塌时，应将护筒下沉穿过淤泥层或砂层。

2）护筒底部坍塌时，应先将钻机移位，然后拔出护筒，按规定回填粘土并扎实，重新下护

筒并对护筒周围回填粘土扎实，必要时应加长护筒，然后才能重新钻孔。

6、怎样防止钢筋笼在吊装就位过程中发生变形？

1、质量问题和现象

起吊后，钢筋笼发生过大的扭转或弯曲变形。

2、原因分析

1）当钢筋笼较长时，未加设临时固定杆。

2）吊点位置不对。

3）加劲箍筋间距大，或直径小刚度不够。

4）吊点处未设置加强筋。

3、防止措施

1）钢筋笼上每隔2-2.5m增设一道加劲箍筋，在吊点位置应设置加强筋。在加强筋上加做十

字交叉钢筋来提高加强筋的刚度，以增强抗变形能力，在钢筋笼入井时，再将十字交叉筋割

除。

2）钢筋笼尽量采用一次整体入孔，若钢筋笼较长不能一次整体入孔时，也尽量少分段，以

减少入孔时间；分段的钢筋笼也要设临时固定杆，并备足焊接设备，尽量缩短焊接时间；两

钢筋笼对接时，上卜节中心线保持一致。若能整体入孔时，应在钢筋笼内侧设置临时固定杆

整体入孔，入孔后再拆除临时固定杆件。

3）吊点位置应选好，钢筋笼较短时可采用一种吊点，较长时可采用二个吊点。

4、处埋措施

若钢筋笼发生严重扭曲变形时，则必须将钢筋笼拆开重新制作。

7、钢筋骨架就位后，怎样将钢筋骨架固定，使其不下沉，不偏位？

1、质量问题和现象

钢筋笼就位后忽然下沉；钢筋笼中心偏位。

2、原因分析

1）钢筋笼固定不牢固或固定措施不得当。

2）测量定位出现误差或在灌注碎过程中，导管碰撞钢筋笼。

3）在施工过程中，桩位控制点未采用保护措施，出现人为移动。

3、防止措施

1）在钢筋笼定位后，将钢筋笼牢固固定在位于护筒之上的垫木上。垫木应当用20cmX20cm

X300〜400cm长方木根。

2）护筒周围的回填土要扎实，防止护筒移位。

3）测量定位要精确，要用控制桩进行更测核，复核无误后方可进行水卜.砂灌注。

4、处理措施

对于卜沉或偏心H勺钢筋笼，在浇筑柱前或未浇筑至钢筋笼时，可用吊车将其吊起进行匆位。

8、怎样保证钢筋笼下上浮？

1、质量问题和现象

1）在灌注睑地钢筋笼上浮。

2）在提高导管时，钢筋笼上浮。

2、原因分析

1）当濯注的碎靠近钢筋笼底部时灌注速度过快，伦将钢筋笼托起：或提高导管速度过快，

带动碎上升，导致钢筋笼上浮。

2）在提高导管时，导管挂在钢筋笼上，钢筋笼随同导管一同上升。

3、防止措施

1）当所灌注的碎靠近钢筋笼时，要合适放慢碎U勺灌注速度，待导管底口提高至钢筋笼内至

少2m以上时方可恢复正常口勺灌注速度。

2）在安放导管时，应使导管的中心与钻孔中心尽量重叠，导管接头处应做好防挂措施，以

防止提高导管时挂住钢筋笼，导致钢筋笼上浮。

4、处理措施

1）钢筋笼卡住导管后，可设法转动导管，使之脱离钢筋笼。

2）发现钢筋笼有上浮迹象时，可合适加压，以防止继续上浮。

9、灌注水下碎时怎样防止断桩？

1、质量问题和现象

1）在灌注睑过程中，由于导管拔脱，泥浆进入导管内，致使孔内泥浆豁然迅速下降。

2）由于导管接头处密封不好，致使泥浆进入导管，若继续灌注，则会在碎中出现泥浆夹层。

3）由于导管埋置过深、当碎堵塞导管时处理时间过长、或灌注时间较长使先期灌注口勺粒凝

固，导致导管不能提起。

4）在无破损检测中，桩的某一部位存在夹泥层。

2、原因分析

1）位坍落度小、离析或石料粒径较小，在位灌注过程中堵塞导管，且在碎初凝前未能疏通

好，不得不提起导管时，从而形成断桩。

2）由于计算错误致使导管底I」距孔底距离较大，致使首批灌注的他不能埋住导管，从而形

成断桩。

3）在导管提拔时，由于测量或计算错误，或盲目提拔导管使导管提拔过量，从而使导管底

口拔出碎面，或使导管口处在泥浆层或泥浆与碎的混合层中，形成断桩。

4）在提拔导管时，钢筋笼卡住导管，在碎初凝前无法提起，导致碎灌注中断，形成断桩。

5）导管接口渗漏致使泥浆进入导管内，在碎内形成夹层，导致断桩。

6）导管埋置深度过深，无法提起导管或将导管拔断，导致断桩。

7）由于其他意外原因导致碎不能持续灌注，中断时间超过碎初凝时间，致使导管无法提高,

形成断桩。

3、防止措施

1）导管使用前，要对导管进行检漏和抗拉力试验，以防导管渗漏。每节导管组装编号，导

管安装完毕后要建立复核和检查制度。导管的直径应根据桩径和石料IJ勺最大粒径确定，尽量

采用大直径导管。

2）下导管时，其底口距孔底的距离不不小于40-50cm,同步要能保证首批性灌注后能埋住

导管至少1m。在随即时灌注过程中，导管的埋置深度一般控制在2-4m范围内。

3）位H勺坍落度要控制在18-22cm,规定和易性好。若灌注时间较长时，可在血中加入缓凝

剂，以防止先期灌注碎初凝，堵塞导管。

4）在钢筋笼制作时，一般要采用对焊，以保证焊II平顺。当采用搭接焊时，要保证焊缝不

要在钢筋内形成错台，以防钢筋笼卡住导管。

5）在提高导管时要通过测量睑的灌注深度和已拆卜.导管长度，认真计算提拔导管的）长度，

严禁不经测量和计算而盲目提拔导管，•般状况下一次只能拆除卸•节导管。

6）关键设备要的备用，材料要准备充足，以保证他可以持续灌注。

7）当碎堵塞导管时，可采用拔插抖动导管，当所堵塞的导管长度较短时，也可用型钢插入

导管内进行冲击来疏通导管，也可在导管上固定附着式振捣器进行振动来疏通导管内的碎。

8）当钢筋笼卡住导管后，可设法转动导管，使之脱离钢筋笼。

10、怎样保证桩柱接头质量？凿桩头应注意哪些问题？

1、质量问题和现象

1）破桩头时间过早，碎受到扰动后影响强度的形成或使桩头碎产生裂缝。

2）把桩头凿除盆状，接柱前不易清除污染物，影响接柱质量。

3）私自采用爆破法破桩头，且剂量控制不准，导致对桩头爆破过度，致使桩身上部出现碎

裂。

2、原因分析

1）在碎强度未形成或未到达一定强度（70%）就进行凿除时，会对碎产生扰动，破坏碎强度

形成，或使碎内部产生细小裂纹。

2）对设计桩顶的标高计算或测量不准，导致灌注睑提前结束，致使桩头标高下于设计标高。

3）在灌注水下碎时，未按《规范》规定进行超灌、超灌高度局限性或无法进行超灌。

4）泥浆稠度大且回淤厚度大，导致砂与泥浆H勺混合层较厚。

5）清孔不彻底或回淤测量有误。

6）灌注碎完毕后，立即掏浆至桩顶设计标高，也许使泥浆掺入碎内，同步减少了对桩头碎

的压力，致使碎口勺强度有所下降。

3、防止措施

1）当位灌至距桩头较近时，要提高漏斗口至少高出桩顶，加，也可搭-3m高的平台，在平

台.上进行濯注碎，以便他在压力H勺作用下可以将泥浆顶起。

2）灌注碎时应比桩顶设计标高至少超灌80cm以保证桩顶处碎在超灌部分自重作用下U勺密

实，同步保证桩头处的碎中不含泥浆。

3）在碎灌注后必须到达一定强度（规定70%以上，平均气温在15℃以上时，一般龄期到达

7d即可，气温较低时必须延长龄期）时才能丰破除桩头，严禁碎灌注完毕后随即进行掏浆。

4）凿桩头时当凿至距设计位置10cm左右时，应注意先对设计桩头标高处口勺四面进行凿除,

然后再凿除中间部分，桩头破除后形状应呈平面或桩中略有凸起，以利接柱或浇筑系梁碎前

冲洗桩头。

5）严禁使用爆破法进行破桩头。

4、处理措施

若因意外原因，在凿除桩头后碎中仍具有泥浆，则应继续向下凿除，直致碎中含泥浆月.强度

满足设计规定期为止。此时可支模板浇注碎，深度较大时，需先行接柱，若深度较浅时可在

浇筑承台碎时同步浇筑。

11、钻孔桩发生中心偏位后怎样处理？

1、质量问题和现象

破除桩头后，经测量放样检杳钻孔桩中心与设计规定存在偏差。

2、原因分析

1）桩位定位存在误差。

2）护筒口勺形状不符合规定或埋设时出现偏差。

3）钢筋笼定位不精确。

3、防止措施

1）在桩位定位时要认真复核，做好骑马式控制桩并采用•定H勺保护措施，以便可以精确确

定钻头中心和对钢筋笼进行精确定位。

2）护筒的形状要符合规定，埋设时其四面的回填要密实，防止在钻进过程中发生移动。

3）钢筋笼定位精确，固定要牢固，经复核无误后方可灌注碎。

12、怎样保证挖孔桩碎时藤注质量？

1、质量问题和现象

碎出现离析；碎强度局限性。

2、原因分析

1）碎原材料和配合比有问题，或搅拌时间局限性。

2）灌注碎时未用串筒，或串筒口距碎面的距离过大，有时在孔口将碎直接倒入孔中，导致

砂浆和骨料离析。

3）在孔内有水时，未抽干水就灌注碎。应当采用水下灌注碎时而采用了干浇法施工，导致

桩身碎严重离析。

4）灌注研时未能将护壁的漏水堵住,致使碎表面积水较多，而未清除枳水就继续灌注校,或采

用水桶排水，成果连同水泥浆一同排出，导致碎胶结不良。

5）局部需排水挖孔时，在灌注某一桩身位的I同步或睑未初凝前，附近的桩孔挖孔工作未停

止，继续挖孔抽水，且抽水量较大，成果地下水流将该孔桩身碎中水泥浆带走，严重昌位呈

散粒状态，只见石料不见水泥浆。

3、防止措施

1）必须使用合格日勺原材料，砂的配合比必须由具有对应资质口勺试验室配制或进行抗压试验,

以保证性的强度到达设计规定。

2）采用十浇法施，时，必须使用串筒，且串筒I」距径面的距离不不小于2m。

3）当孔内水位的上升速度超过1.5m/min时，可采用水下碎灌注法进行桩身碎II勺灌注。

4）当采用降水挖孔时，在灌注碎时或碎未初凝前，附近的挖孔施工应停止。

5）若桩身碎强度达不到设计规定期，可进行补桩。

下部工程（扩大基础）

13、土质基坑开挖到基底后被水浸泡？

1、质量问题和现象

基坑开挖后，基底土被水浸泡，土层变软，承载力减少。

2、原因分析

1）由于持续降雨，使基坑内积水。

2）地下水位较高，降水效果欠佳。

3）当采用坑内排水时，排水量不不小于出水量。

4）由于种种原因，在基坑开挖后未和时进行基础施工，基坑暴露时间过长，地表水流入基

坑内，或泉水渗到基坑内,

3、防止措施

1）基坑开挖至基底30-5Ccm时，可根据天气状况来安排卜.一步工序，在天气晴朗时，将预

留部分挖去，随即进行基坑检杳，检查合格后立即进行基础的施工。

2）雨季施工时，为了防止水流进基坑，应在基坑四面0.5〜1.0m外的地方挖排水沟或打土

垄。

3）地下水位较高时，应当采用井点降水或在基坑四面开挖排水沟和集水井，随时排水以减

少地下水位，排不沟和集水井的深度应比基坑深0.5m,并有坡度，集水井应比排水沟最低

处深l-l.bm,详细尺寸视降水范围决定。

4）要备足排水设备，随挖随排水，以坑内不积水为准。

5）在靠近河沟、水渠U勺地方开挖基坑时，应在基坑外挖一条载水沟，载断流入基坑的水源,

载水沟外侧距基坑的距离应不小于3m。

6）靠近基底标高20cm时停止开挖，待地下水位降至基底标高50cm如下时，方可进行清底

工作。

4、处理措施

将被水浸泡的软土挖除，用砂砾、级配碎石或石灰土回填至设计标高。

14、地基为不均匀地质时，怎样防止基础产生滑移或倾斜？

1、质量问题和现象

基础产生滑移或倾斜。

2、原因分析

1）基底的承载力不均匀，致使基础向承载力较小的一侧倾斜。

2）基础位于倾斜面上，基底为增填半挖，填筑部分不牢固，使基础向半填部分滑移或倾斜。

3）在山区施T时，基础持力层位于向斜层面上。

3、防止措施

1）若基础持力层处在倾斜岩石上，可对岩石开向内倾斜的台阶，以提高抗倾滑能力。

2）根据实际状况选择可行打勺措施进行地基加固，提高地基承载力。

3）更改设计，使基础所有处在开挖面上。

4）尽量使持力层避开向斜层岩石面，如无法避开，应采用有效措施对持力层进行锚固。

4、处理措施

当基础出现倾斜迹象时，可逋过在基底钻孔注浆（水泥奖、化学制剂等加固剂）把本米松散

的土固结为有一定强度和防渗性能U勺整体，或把岩石缝隙堵塞起来，从而到达提高地基承载

力防止继续倾斜U勺目的。

下部工程（墩、台基础）

15、在承如施工时，怎样保证大体积碎的浇筑质量？

1、质量问题

1）碎表面出现裂缝。

2）碎出现贯穿裂缝。

2、原因分析

1）地基变形引起的裂缝。由于地基不均匀沉降或水平方向位移，使构造产生附加应力，超

过碎构造的抗拉能力，导致构造开裂。

2）由于温差变化产生的裂缝。在施工过程中，碎浇筑完毕后，由于水泥水化时产生大量热

量，致使内部温度升高，内外温差过大。在温度应力的作用下，使碎表面出现裂缝。

3）碎收缩产生的裂缝。位浇筑完毕后，塑性收缩和缩水收缩是碎表面产生裂缝H勺重要原因。

3、防止措施

1）当基底土质变化较大或承载力不均匀时，应按有关规定进行处理，使基底具有均匀H勺承

我力。

2）根据实际状况，应选择水化热低水泥，限制水泥用量，减少骨料入模温度，并缓慢降温。

3）为减少碎塑性收缩，应严格控制碎的水灰比，振捣密实，防止过振。为防止出现缩水裂缝,

在睑浇筑后应加强养生，保持位表面温润，防止忽干忽湿。

4）对于刚刚出厂的水泥，要通过至少2周日勺熟化才能使用。

5）当承台的平载面过大时，不能在前层碎初凝或重塑前浇筑完毕次层睑时，可分块进行浇

筑。浇筑时应符合下列规定：

a.分块应合理布置，各分块平均面积不不不小于50m2。

b.分块高度不超过2m。

c.块与块间II勺竖向接缝面应与基础平截面短边平行，与平截面长边垂直。

d.上下邻层碎间U勺竖向接缝，应错开位置并做成企口，按施工缝处理。

6）在硅中掺加适量的膨胀剂，对碎的收缩进行赔偿。

7）碎浇筑完毕后，为控制碎内外温差，可在碎顶面采用蓄水并覆盖塑料布进行养生，使碎

的表面温度控制在一定范围内，减少碎内外温差。

8）在碎中可掺加外加剂、片石等措施减少水泥用量。

9）在高温季节施工时，应防止高温时段施工，竭力安排在气温较低时进行碎浇筑。同步对

原材料进行降温，并用冷却水进行拌和，以减少碎浇筑后的内部温度。

10）当采用上述措施仍无法减少校内外温差时，则必须在碎内部埋置铁管采用循环冷却系统

进行内部散热，或采用薄层持续浇筑，以便加紧散热。

质量

序号控制内容控制措施质量记录

控制点

使用经校验合格并在检查有效期经监理校核

1测量放点轨道中心、高程间口勺高精度仪器测量，并从各方并验收的样

面进行反复校核点成果表

根据设计图纸正行埋件安装尺寸

的复查；使用经纬仪、水准仪测

量轨道中心、高程，保证轨道直

埋件检查、直线

线度在设计规定和规程规范规定安装记录、监

2轨道安装度、跨距、同截面

内；平行轨道安装完后，用卷尺理验收签证

高差

测量轨距、用水准仪测量同截面

轨顶高程；轨道调整完毕，紧固

件锁紧，加固牢固

严格按设计图纸拼装；根据安装

大、小车对角线、

措施施工，根据规程规范规定检

跨度、车轮的垂直安装记录、监

3桥架拼装查；端梁与主梁联接螺栓从中间

度偏差和同位偏理验收签证

开始把合，采用扭力扳手对称逐

差、联接螺栓受力

一拧紧，扭力矩到达设计值

滑线安装以并行轨道的实际高程

和中心为基准，严格控制滑导线

埋件检查、滑线与高程和水平度；采用塞尺测量滑

并行轨道日勺距离、导线接头间隙、错位；滑导线支

滑导线安滑线接口处间隙架加固牢固；按厂家规定和措施安装记录、监

4

装和平整度、滑电接调整集电器支撑架与滑电接触面理验收签证

触面与滑导线H勺的尺寸，使集电器对滑线产生一

接触定预压力；调整滑触线膨胀接口

距离，使滑动部件灵活而不产生

局部过热

试验前，认真编写试验大纲和措

施，并报监理单位审批；负荷试