塔吊基础计算书

基础计算书（不同型号塔吊、同一型号不同安装高度塔吊基础不相同，不同型号、同一型号不同基础情况均需进行基础计算，本模板仅作示例）本节描述塔吊计算过程，仅供参考，需根据安全计算软件最新版本进行计算。TC6013安装高度40.5m(1#塔吊）（独立基础）计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011塔机属性塔机型号TC6013塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45.3塔机独立状态的计算高度H(m)49.3塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6塔机荷载塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)523.7起重荷载标准值Fqk(kN)130竖向荷载标准值Fk(kN)653.7水平荷载标准值Fvk(kN)21.5倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2052.9非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)523.7水平荷载标准值Fvk'(kN)86.2倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)1970塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35×523.7=706.995起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35×130=175.5竖向荷载设计值F(kN)706.995+175.5=882.495水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35×21.5=29.025倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk=1.35×2052.9=2771.415非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'=1.35×523.7=706.995水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'=1.35×86.2=116.37倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'=1.35×1970=2659.5基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.8基础宽b(m)5.8基础高度h(m)1.3基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’（m）0基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)220基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)266.36基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1093.3=1475.955kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=2052.9kN·mFvk''=Fvk/1.2=21.5/1.2=17.917kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2771.415kN·mFv''=Fv/1.2=29.025/1.2=24.188kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.8×5.82/6=32.519m3Wy=bl2/6=5.8×5.82/6=32.519m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2052.9×5.8/(5.82+5.82)0.5=1451.62kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2052.9×5.8/(5.82+5.82)0.5=1451.62kN·m1、偏心距验算(1)偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(653.7+1093.3)/33.64-1451.62/32.519-1451.62/32.519=-37.347<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2052.9+21.5×1.3)/(653.7+1093.3)=1.191m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.82+5.82)0.5/2-1.191=2.91m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.191×5.8/(5.82+5.82)0.5=0.842m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.191×5.8/(5.82+5.82)0.5=0.842m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5.8/2-0.842=2.058m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.8/2-0.842=2.058mb'l'=2.058×2.058=4.234m2≥0.125bl=0.125×5.8×5.8=4.205m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-37.347kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(653.7+1093.3)/(3×2.058×2.058)=137.524kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(653.7+1093.3)/(5.8×5.8)=51.932kN/m24、基础底面压力验算(1)修正后地基承载力特征值fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=220.00+0.3×19×(5.8-3)+1.6×19×(1.5-0.5)=266.36kPa(2)轴心作用时地基承载力验算Pk=51.932kPa≤fa=266.36kPa满足要求！(3)偏心作用时地基承载力验算Pkmax=137.524kPa≤1.2fa=1.2×266.36=319.632kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1300-(50+25/2)=1238mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(653.700/33.640-(2052.900+17.917×1.300)/32.519)=-59.959kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(653.700/33.640+(2052.900+17.917×1.300)/32.519)=112.426kPa假设Pxmin=0，偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.800+1.800)/2)×112.426/5.800=73.658kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(653.700/33.640-(2052.900+17.917×1.300)/32.519)=-59.959kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(653.700/33.640+(2052.900+17.917×1.300)/32.519)=112.426kPa假设Pymin=0，偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.800+1.800)/2)×112.426/5.800=73.658kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(112.426+73.658)/2=93.042kPapy=(Pymax+P1y)/2=(112.426+73.658)/2=93.042kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=93.042×(5.8-1.8)×5.8/2=1079.288kNVy=|py|(l-B)b/2=93.042×(5.8-1.8)×5.8/2=1079.288kNX轴方向抗剪：h0/l=1238/5800=0.213≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5800×1238/1000=29978.17kN≥Vx=1079.288kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1238/5800=0.213≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5800×1238/1000=29978.17kN≥Vy=1079.288kN满足要求！基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@200基础底部短向配筋HRB400Φ25@200基础顶部长向配筋HRB400Φ25@200基础顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、基础弯矩计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.8-1.8)2×93.042×5.8/8=1079.288kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.8-1.8)2×93.042×5.8/8=1079.288kN·m2、基础配筋计算(1)底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1079.288×106/(1×16.7×5800×12382)=0.007ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.996AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1079.288×106/(0.996×1238×360)=2431mm2基础底需要配筋：A1=max(2431，ρbh0)=max(2431，0.0015×5800×1238)=10771mm2基础底长向实际配筋：As1'=14726.216mm2≥A1=10770.6mm2满足要求！(2)底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1079.288×106/(1×16.7×5800×12382)=0.007ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.996AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1079.288×106/(0.996×1238×360)=2431mm2基础底需要配筋：A2=max(2431，ρlh0)=max(2431，0.0015×5800×1238)=10771mm2基础底短向实际配筋：AS2'=14726.216mm2≥A2=10770.6mm2满足要求！(3)顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=14726.216mm2≥0.5AS1'=0.5×14726.216=7363.108mm2满足要求！(4)顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=14726.216mm2≥0.5AS2'=0.5×14726.216=7363.108mm2满足要求！(5)基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向HPB30012@500。配筋示意图基础配筋图TC7020安装高度39m(2#塔吊）（灌注桩+承台基础）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011塔机属性塔机型号QTZ80(ZJ5710)－浙江建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)60塔机独立状态的计算高度H(m)62.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.1塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)694.9起重荷载标准值Fqk(kN)141.2竖向荷载标准值Fk(kN)836.1水平荷载标准值Fvk(kN)31.6倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2580.2非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)694.9水平荷载标准值Fvk'(kN)1312倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)2398.12、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35×694.9=938.115起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35×141.2=190.62竖向荷载设计值F(kN)938.115+190.62=1128.735水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35×31.6=42.66倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk=1.35×2580.2=3483.27非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'=1.35×694.9=938.115水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'=1.35×1312=1771.2倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'=1.35×2398.1=3237.435桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.1承台宽向桩心距ab(m)3.1承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)0基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1.5×25+0×19)=759.375kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×759.375=1025.156kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.12+3.12)0.5=4.384m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(836.1+759.375)/4=398.869kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(836.1+759.375)/4+(2580.2+31.6×1.5)/4.384=998.222kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(836.1+759.375)/4-(2580.2+31.6×1.5)/4.384=-200.484kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1128.735+1025.156)/4+(3483.27+42.66×1.5)/4.384=1347.599kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1128.735+1025.156)/4-(3483.27+42.66×1.5)/4.384=-270.654kN桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)700桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-9桩有效长度lt(m)9桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB40014Φ16自定义桩身承载力设计值否桩身普通钢筋配筋HRB40014Φ16桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.6土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.91100.10淤泥2.311600.730粉质粘土1.2261600.780残破积分制粘土1.2402700.7135强风化砂岩2.4706000.7300中风化砂岩10012020000.70软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角θ(°)30修正后的地基承载力特征值fa(kPa)482.6地基承载力特征值fak(kPa)140下卧层顶的地基承载力修正系数ηd1.4下卧层顶的地基承载力修正系数ηb0.15下卧层顶以下的土的重度γ(kN/m)20下卧层顶以上土的加权平均重度γm181、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mfak=(1.35×30)/2.25=40.5/2.25=18kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(4.5×4.5-4×0.385)/4=4.678m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×2.199×(0.9×11+2.3×11+1.2×26+1.2×40+2.4×70+1×120)+2000×0.385+0.6×18×4.678=1528.424kNQk=398.869kN≤Ra=1528.424kNQkmax=998.222kN≤1.2Ra=1.2×1528.424=1834.109kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-200.484kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=200.484kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=((0-0+1.33)×25+(9-(0-0+1.33))×(25-10))×0.385=57.096kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.199×(0.1×0.9×11+0.7×2.3×11+0.7×1.2×26+0.7×1.2×40+0.7×2.4×70+0.7×1×120)+57.096=542.203kNQk'=200.484kN≤Ra'=542.203kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=14×3.142×162/4=2815mm2(1)轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1347.599kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×16.7×0.385×106+0.9×(360×2814.867))×10-3=5734.142kNQ=1347.599kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=5734.142kN满足要求！(2)轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=270.654kNfyAs=(360×2814.867)×10-3=1013.352kNQ'=270.654kN≤fyAs=1013.352kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As/Ap×100%=(2814.867/(0.385×106))×100%=0.731%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。(1)纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2π/4=7002π/4=384845mm2As/Ate=2814.867/384845=0.007<0.01取ρte=0.01(2)纵向钢筋等效应力σsk=Qk'/As=200.484×103/2814.867=71.223N/mm2(3)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.2/(0.01×71.223)=-0.908取ψ=0.2(4)受拉区纵向钢筋的等效直径dep=Σnidi2/Σniνidi=(14×162)/(14×1×16)=16mm(5)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×0.2×71.223×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.043mm≤ωlim=0.2mm满足要求！6、软弱下卧层验算(1)修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(lt+t-0.5)=140+0.15×20×(3.8-3)+1.4×18×(9+5-0.5)=482.6kPa(2)作用于软弱下卧层顶面的附加应力σz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)·Σqsikli]/[(al+d+2t·tanθ)(ab+d+2t·tanθ)]=[(836.1+759.375)-3/2×(3.1+3.1+2×0.7)×402.4]/[(3.1+0.7+2×5×tan30°)×(3.1+0.7+2×5×tan30°)]=-32.644kPa因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa(3)软弱下卧层验算σz+γm(lt+t)=0+18×(9+5)=252kPa≤fa=482.6kPa满足要求！承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@200承台底部短向配筋HRB400Φ25@200承台顶部长向配筋HRB400Φ25@200承台顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、荷载计算承台计算不计承台及上土自重：Fmax=F/n+M/L=1128.735/4+3483.27/4.384=1076.714kNFmin=F/n-M/L=1128.735/4-3483.27/4.384=-512.347kN承台底部所受最大弯矩：Mx=Fmax(ab-B)/2=1076.714×(3.1-2.1)/2=538.357kN.mMy=Fmax(al-B)/2=1076.714×(3.1-2.1)/2=538.357kN.m承台顶部所受最大弯矩：M'x=Fmin(ab-B)/2=-512.347×(3.1-2.1)/2=-256.173kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-512.347×(3.1-2.1)/2=-256.173kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1128.735/4+3483.27/4.384=1076.714kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.1-2.1-0.7)/2=0.15ma1l=(al-B-d)/2=(3.1-2.1-0.7)/2=0.15m剪跨比：λb'=a1b/h0=150/1438=0.104，取λb=0.25；λl'=a1l/h0=150/1438=0.104，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαbftbh0=0.864×1.4×1.57×103×4.5×1.438=12283.775kNβhsαlftlh0=0.864×1.4×1.57×103×4.5×1.438=12283.775kNV=1076.714kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=12283.775kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.438=4.976mab=3.1m≤B+2h0=4.976m,al=3.1m≤B+2h0=4.976m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=538.357×106/(1×16.7×4500×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS1=My/(γS1h0fy1)=538.357×106/(0.998×1438×360)=1042mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(1042,0.0015×4500×1438)=9707mm2承台底长向实际配筋：AS1'=11536mm2≥A1=9707mm2满足要求！(2)承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=538.357×106/(1×16.7×4500×14382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS2=Mx/(γS2h0fy1)=538.357×106/(0.998×1438×360)=1042mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(1042,0.0015×4500×1438)=9707mm2承台底短向实际配筋：AS2'=11536mm2≥A2=9707mm2满足要求！(3)承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=256.173×106/(1×16.7×4500×14382)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999AS3=M'y/(γS1h0fy1)=256.173×106/(0.999×1438×360)=496mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(496,0.0015×4500×1438,0.5×11536)=9707mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=11536mm2≥A3=9707mm2满足要求！(4)承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=256.173×106/(1×16.7×4500×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999AS4=M'x/(γS2h0fy1)=256.173×106/(0.999×1438×360)=496mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(496,0.0015×4500×1438,0.5×11536)=9707mm2承台顶面短向配筋：AS4'=11536mm2≥A4=9707mm2满足要求！(5)承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40010@450。配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图TC7020安装高度39m(3#塔吊）（预应力管桩+承台基础）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017塔机属性塔机型号QTZ80(ZJ5710)-浙江建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)60塔机独立状态的计算高度H(m)62.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.1塔机荷载工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)694.9起重荷载标准值Fqk(kN)141.2竖向荷载标准值Fk(kN)836.1水平荷载标准值Fvk(kN)31.6倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2580.2非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)694.9水平荷载标准值Fvk'(kN)1312倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)2398.11、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35×694.9=938.115起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35×141.2=190.62竖向荷载设计值F(kN)938.115+190.62=1128.735水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35×31.6=42.66倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk=1.35×2580.2=3483.27非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'=1.35×694.9=938.115水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'=1.35×1312=1771.2倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'=1.35×2398.1=3237.435桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.1承台宽向桩心距ab(m)3.1承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)0基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1.5×25+0×19)=759.375kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×759.375=1025.156kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.12+3.12)0.5=4.384m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(836.1+759.375)/4=398.869kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(836.1+759.375)/4+(2580.2+31.6×1.5)/4.384=998.222kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(836.1+759.375)/4-(2580.2+31.6×1.5)/4.384=-200.484kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1128.735+1025.156)/4+(3483.27+42.66×1.5)/4.384=1347.599kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1128.735+1025.156)/4-(3483.27+42.66×1.5)/4.384=-270.654kN桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)700预应力管桩壁厚t(mm)130桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-8桩有效长度lt(m)8桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65026Φ9桩身承载力设计值5850桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.6土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.41100.10粉质粘土3.6261600.780残破积分制粘土1.6402700.7135强风化砂岩2.4706000.7300中风化砂岩10012020000.701、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199mhb/d=1×1000/700=1.429<5λp=0.16hb/d=0.16×1.429=0.229空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.72-(0.7-2×0.13)2]/4=0.233m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.7-2×0.13)2/4=0.152m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mfak=(1.85×80)/2.25=148/2.25=65.778kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(4.5×4.5-4×(0.233+0.152))/4=4.678m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×2.199×(0.4×11+3.6×26+1.6×40+2.4×70)+2000×(0.233+0.229×0.152)+0.6×65.778×4.678=1300.778kNQk=398.869kN≤Ra=1300.778kNQkmax=998.222kN≤1.2Ra=1.2×1300.778=1560.933kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-200.484kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=200.484kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Aj=((0-0+1.33)×25+(8-(0-0+1.33))×(25-10))×0.233=31.031kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.199×(0.1×0.4×11+0.7×3.6×26+0.7×1.6×40+0.7×2.4×70)+31.031=432.783kNQk'=200.484kN≤Ra'=432.783kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=26×3.142×92/4=1654mm2(1)轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1347.599kN桩身结构竖向承载力设计值：R=5850kNQ=1347.599kN≤5850kN满足要求！(2)轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=270.654kNfpyAps=(650×1654.049)×10-3=1075.132kNQ'=270.654kN≤fpyAps=1075.132kN满足要求！4、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。(1)纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：Ate=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[7002-(700-2×130)2]/4=232792mm2Aps/Ate=1654.049/232792=0.007<0.01取ρte=0.01(2)纵向钢筋等效应力σsk=(Qk'-Np0)/Aps=(200.484×103-100×103)/1654.049=60.75N/mm2(3)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.85/(0.01×60.75)=-1.949取ψ=0.2(4)受拉区纵向钢筋的等效直径dep=Σnidi2/Σniνidi=(26×92)/(26×0.8×9)=5.122mm(5)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.2×0.2×60.75×(1.9×50+0.08×5.122/0.01)/200000=0.018mm≤ωlim=0.2mm满足要求！承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@200承台底部短向配筋HRB400Φ25@200承台顶部长向配筋HRB400Φ25@200承台顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、荷载计算承台计算不计承台及上土自重：Fmax=F/n+M/L=1128.735/4+3483.27/4.384=1076.714kNFmin=F/n-M/L=1128.735/4-3483.27/4.384=-512.347kN承台底部所受最大弯矩：Mx=Fmax(ab-B)/2=1076.714×(3.1-2.1)/2=538.357kN.mMy=Fmax(al-B)/2=1076.714×(3.1-2.1)/2=538.357kN.m承台顶部所受最大弯矩：M'x=Fmin(ab-B)/2=-512.347×(3.1-2.1)/2=-256.173kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-512.347×(3.1-2.1)/2=-256.173kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1128.735/4+3483.27/4.384=1076.714kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.1-2.1-0.7)/2=0.15ma1l=(al-B-d)/2=(3.1-2.1-0.7)/2=0.15m剪跨比：λb'=a1b/h0=150/1438=0.104，取λb=0.25；λl'=a1l/h0=150/1438=0.104，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαbftbh0=0.864×1.4×1.57×103×4.5×1.438=12283.775kNβhsαlftlh0=0.864×1.4×1.57×103×4.5×1.438=12283.775kNV=1076.714kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=12283.775kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.438=4.976mab=3.1m≤B+2h0=4.976m,al=3.1m≤B+2h0=4.976m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=538.357×106/(1×16.7×4500×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS1=My/(γS1h0fy1)=538.357×106/(0.998×1438×360)=1042mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(1042,0.0015×4500×1438)=9707mm2承台底长向实际配筋：AS1'=11536mm2≥A1=9707mm2满足要求！(2)承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=538.357×106/(1×16.7×4500×14382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS2=Mx/(γS2h0fy1)=538.357×106/(0.998×1438×360)=1042mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(1042,0.0015×4500×1438)=9707mm2承台底短向实际配筋：AS2'=11536mm2≥A2=9707mm2满足要求！(3)承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=256.173×106/(1×16.7×4500×14382)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999AS3=M'y/(γS1h0fy1)=256.173×106/(0.999×1438×360)=496mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(496,0.0015×4500×1438,0.5×11536)=9707mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=11536mm2≥A3=9707mm2满足要求！(4)承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=256.173×106/(1×16.7×4500×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999AS4=M'x/(γS2h0fy1)=256.173×106/(0.999×1438×360)=496mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(496,0.0015×4500×1438,0.5×11536)=9707mm2承台顶面短向配筋：AS4'=11536mm2≥A4=9707mm2满足要求！(5)承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40010@450。配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图WA6515安装高度26.4m（4#塔吊）（钢平台+格构柱基础）计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计标准》GB/T50010-2010（2024年版）3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构通用规范》GB55008-20217、《钢结构通用规范》GB55006-20218、《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-20219、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018塔机属性塔机型号QTZ80(ZJ5710)－浙江建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)51.6塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)534.6起重荷载标准值Fqk(kN)130.5竖向荷载标准值Fk(kN)665.1水平荷载标准值Fvk(kN)19.6倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1609.5非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)534.6水平荷载标准值Fvk'(kN)69.5倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)700.72、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)γ0×1.3Fk1=1×1.3×534.6=694.98起重荷载设计值FQ(kN)γ0×1.5Fqk=1×1.5×130.5=195.75竖向荷载设计值F(kN)694.98+195.75=890.73水平荷载设计值Fv(kN)γ0×γL×1.5Fvk=1×0.9×1.5×19.6=26.46倾覆力矩设计值M(kN·m)γ0×γL×1.5Mk=1×0.9×1.5×1609.5=2172.825非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)γ0×1.3Fk'=1×1.3×534.6=694.98水平荷载设计值Fv'(kN)γ0×γL×1.5Fvk'=1×0.9×1.5×69.5=93.825倾覆力矩设计值M'(kN·m)γ0×γL×1.5Mk'=1×0.9×1.5×700.7=945.945钢平台计算钢平台底标高（m)0.5钢平台宽b(m)0.6钢平台板厚t(mm)25塔吊基础节加固杆件截面类型槽钢塔吊基础节加固杆件型号18a号槽钢钢平台总重Gp1(kN)6格构式钢柱总重Gp2(kN)80.497锚栓孔直径R(mm)36钢平台与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf1(mm)10节点板与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf2(mm)：10钢平台单边节点板个数n12节点板厚t1(mm)16节点板高h1(mm)200节点板宽b1(mm)75钢平台验算方式双向板双向板的支撑形式四边简支钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215钢平台底标高(m)0.5基础节螺栓单个基础节螺栓个数n8螺栓强度等级摩擦型高强螺栓8.8级高强螺栓公称直径M30高强螺栓预拉力P(kN)280高强螺栓摩擦抗滑移系数μ0.45桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.82+1.82)0.5=2.546m1、钢板强度验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax1=F/n+M/L=890.73/4+2172.825/2.546=1076.109kNQmin1=F/n-M/L=890.73/4-2172.825/2.546=-630.744kN简化钢平台板为双向板(断面扣除2个锚栓孔直径)承载计算,钢板自重：q=γ0×1.3×78.5×t=1×1.3×78.5×0.025=2.551Kn/m2板的支撑方式为四边简支，板在两个方向的长度lx=ly=a，查双向板在均布荷载作用下的内力系数表得最大弯矩在跨中，Mx=My，弯矩系数为0.0479M中1=0.048(qa+Qmax/a)a2=0.048×(2.551×0.45+1076.109/0.45)×0.452=23.207kN·mM中2=0.048(qa+Qmin/a)a2=0.048×(2.551×0.45+(-630.744)/0.45)×0.452=-13.585kN·mM=23.207kN·mhc=(Ac×(90+t)+(a-2R)t2/2)/(Ac+(a-2R)t)=(2569×(90+25)+(450-2×36)×252/2)/(2569+(450-2×36)×25)=34.409mmW=((a-2R)t3/12+(a-2R)t×(hc-t/2)2+Ix+Ac×(90+t-hc)2)/max((180+t-hc),hc)=((450-2×36)×253/12+(450-2×36)×25×(34.409-25/2)2+12700000+2569×(90+25-34.409)2)/max((180+25-34.409),34.409)=201731.92mm3σ=M/W=23.207×106/201731.92=115.039N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！2、基础节螺栓验算螺栓抗剪验算：Nvb=0.9knfμP=0.9×1×1×0.45×280=113.4kN螺栓所受剪力：Nv=Fv/(4*n)=93.825/(4×8)=2.932kN≤113.4kN满足要求！螺栓抗拉验算：Ntb=0.8P=0.8×280=224kN螺栓所受拉力：Nt=Qmin1/n=630.744/8=78.843kN≤224kN满足要求！螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算：((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((2.932/113.4)2+(78.843/224)2)0.5=0.353≤1满足要求！3、焊缝验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax2=(F+γ0×1.3Gp1)/n+M/L=(890.73+1×1.3×6)/4+2172.825/2.546=1078.059kNQmin2=(F+γ0×1.3Gp1)/n-M/L=(890.73+1×1.3×6)/4-2172.825/2.546=-628.794kN钢平台与格构柱连接角焊缝：hf1=10mm焊缝长度lw1=4×2×l=4×2×125=1000mm节点板与钢平台连接采用双面角焊缝：hf2=10mm焊缝长度lw2=4×2×n1×b1=4×2×2×75=1200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=Qmin2/(0.8×0.7×(lw1×hf1+lw2×hf2))=628.794×103/(0.8×0.7×(1000×10+1200×10))=51.038N/mm2≤βff=1.22*160=195.2N/mm2满足要求！节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：hf2=10mm焊缝长度lw3=4×2×n1×h1=4×2×2×200=3200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：τ=N/(0.8×0.7×lw3×hf2))=1078.059×103/(0.8×0.7×3200×10)=60.16N/mm2≤f=160N/mm2满足要求！桩顶作用效应计算基础布置桩数n4下承台高度h(m)0.5下承台长l(m)4.8下承台宽b(m)4.8长向桩心距al(m)1.8宽向桩心距ab(m)1.8桩直径d(m)800桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.82+1.82)0.5=2.546m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gp1+Gp2)/n=(665.1+6+80.497)/4=187.899kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gp1+Gp2)/n+(Mk+FVkh)/L=(665.1+6+80.497)/4+(1609.5+19.6×5.925)/2.546=865.791kNQkmin=(Fk+Gp1+Gp2)/n-(Mk+FVkh)/L=(665.1+6+80.497)/4-(1609.5+19.6×5.925)/2.546=-489.992kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+γ0×1.3×(Gp1+Gp2))/n+(M+Fvh)/L=(890.73+1×1.3×(6+80.497))/4+(2172.825+26.46×5.925)/2.546=1165.948kNQmin=(F+γ0×1.3×(Gp1+Gp2))/n-(M+Fvh)/L=(890.73+1×1.3×(6+80.497))/4-(2172.825+26.46×5.925)/2.546=-664.359kN格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)450格构式钢柱长度H(m)8.9缀件间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L125X12分肢材料截面积A0(cm2)28.91分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)2.46格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)423.16分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)3.53分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料424×300×20格构式钢柱缀件截面积A1x'(mm2)6000缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值τ(N/mm2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)524焊缝强度设计值ffw(N/mm2)1601、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[423.16+28.91×(45.00/2-3.53)2]=43306.954cm4整个构件长细比：λx=λy=(H-hr+2)/(I/(4A0))0.5=(8.9-3+2)×100/(43306.954/(4×28.91))0.5=40.823分肢长细比：λ1=l01/iy0=31.00/2.46=12.602分肢毛截面积之和：A=4A0=4×28.91×102=11564mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max=(λx2+λ12)0.5=(40.8232+12.6022)0.5=42.724λ0max=42.724≤[λ]=120满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.602≤min(0.5λ0max，40εk)=min(0.5×50，40×(235/fy)0.5)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max/εk=λ0max/(235/fy)0.5=λ0max(fy/235)0.5=50×(235/235)0.5=50格构柱最大受力:Nmax=(F+γ0×1.3×(Gp1+Gp2))/n+M/L=(890.73+1×1.3×(6+80.497))/4+2172.825/2.546=1104.36kN查表《钢结构设计标准》GB50017-2017附录D：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.856Nmax/(φAf)=1104.36×103/(0.856×11564×215)=0.519≤1满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=11564×215×10-3×(235/235)0.5/85=29.25kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=29.25×0.61/4=4.461kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0353=0.379m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=29.25×0.61/(2×0.379)=23.514kNσ=M0/(bh2/6)=4.461×106/(20×3002/6)=14.869N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×23.514×103/(2×20×300)=5.879N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.7×10×524=3668mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7×10×5242/6=320339mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/Wf=4.461×106/320339=14N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=23.514×103/3668=6N/mm2((σf/1.22)2+τf2)0.5=((14/1.22)2+62)0.5=13N/mm2≤ffw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3b1=2/3×0.379×1000=253mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1，8]=max[1/40×0.379×1000，8]=9mm满足要求！缀板间距：l1=610mm≤2b1=2×0.379×1000=759mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(450-2×35.3))/(423.16×104/610)=68.391≥6满足要求！桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-15桩有效长度lt(m)9.6桩间侧阻力折减系数ψ0.8桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB40016Φ20地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土6.21100.3-淤泥0.4261600.6-残坡积粉质粘土1.9402700.6-强风化砂岩4.5706000.7-中风化砂岩10012020000.7-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap=0.8×2.513×(0.8×11+0.4×26+1.9×40+4.5×70+2×120)+2000×0.503=2313.305kNQk=187.899kN≤Ra=2313.305kNQkmax=865.791kN≤1.2Ra=1.2×2313.305=2775.966kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-489.992kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=489.992kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=lt(γz-10)Ap=9.6×(25-10)×0.503=72.432kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.513×(0.3×0.8×11+0.6×0