毕业设计（论文）-2t机械冷藏汽车制冷系统的匹配设计

2t机械冷藏汽车制冷系统的匹配设计PAGEPAGE15目录中文摘要…………………….1英文摘要…………………….21引言…………………….…32机械冷藏车的布置与制冷负荷的计算………………42.1冷藏汽车容积的确定………………….42.2厢体的平面布置……….42.3厢体库板传热系数计算……………….52.4厢体耗冷量计算……….53冷却设备和制冷压缩机选择…………103.1冷却设备负荷的确定……………….…103.2制冷压缩机组的选择………………….103.3基本参数的确定……………………...113.4压缩机热力计算……….124冷凝器的设计………..154.1有关温度参数及冷凝负荷确定………154.2翅片管簇结构参数选择及计算………164.3进行传热计算…………174.4风机的选择计算………195蒸发器的设计…………215.1冷藏汽车蒸发器设计…………………226制冷系统（氟系统）管道设计………316.1管道设计注意事项……………………316.2回气管…………………316.3排气管…………………316.4液体管…………………326.5热力膨胀阀的连接……………………337冷藏汽车的自动调节系统……………34结论…………36谢辞………………………..37参考文献………………….38中文摘要摘要：冷藏汽车，是近年发展起来的一种快速简易的冷藏设备。其广泛适用于移动贮存肉类、水产类、禽蛋类、乳制品、冷冻饮品、果蔬类、食用菌、医药类和工业原料等。本文根据冷藏汽车的结构特点进行了2吨食品冷藏车的设计。对其进行了设计计算，其中包括平面布置、制冷负荷的计算、、制冷系统的管道及自动控制系统的设计，并且进行了相应的压缩机选型、空冷式冷凝器及蒸发器的设计和附属设备的选择。本文的设计工作在现代冷藏汽车的工程应用上有一定的参考意义。关键词：冷藏汽车制冷负荷制冷系统自动控制系统英文摘要Abstract：Refrigerationformobileisassembleddevelopedrapidsimplerefrigerationequipmentinrecentyears.Wideapplicationinthestorageofmeat,aquaticproductscategory,typeeggs,dairyproducts,refrigeratedbeverages,suchasfruit,milk,medicinesandindustrialrawmaterialscategory.Themaintopicofthisarticleisthe2tonsofPre-faxcoldstoragedesignforfood.Accordingtothestructuralcharacteristicsoffreezers,arefrigeratordesignedforthecalculation,includingtherefrigerationload,graphiclayout,refrigerationsystempiping,automaticcontrolsystemdesign,andacorrespondingcompressormodels,Conklingstylecondensersandevaporatordesignandcoolingequipmentchoices.Thedesignworksintheengineeringapplicationsofmodernrefrigerationformobilehavesomereference.Keyword:refrigerationformobilerefrigerationloadRefrigerationsystemautomaticcontrolsystem1引言公路冷藏汽车的应用前景和发展公路冷藏汽车具有使用灵活和建造投机小，操作管理与调度方便的特点。它是食品冷藏链中重要的、不可缺少的运输工具。它不仅可以单独完成食品的短途运输，也可以配合其他交通工具，例如火车、飞机、轮船等进行短途转运。以达到保持食品鲜活的特点。它的前景不容小视，在当今飞速发展的物流行业中起到举足轻重的地位。自从冷藏技术的出现，使得人们对鲜活食品的渴望变成了现实。不管你在何方，只要有交通的地方就会有新鲜的食品提供，而这一些冷藏汽车的功劳。又随着中国进入WTO，与世界接轨，在食品方面又提出了新的要求，需要更快更准时的送到指定地点，同时也对制冷装置提出了更高的要求，要求冷藏装置在运输食品的时候不仅保持新鲜而且更重要的是不能让食品受到污染。这就要求在使用制冷装置时，不能出现泄露，以免污染被冷藏物品。同时在环境方面也要作出应有的贡献，禁止使用损害臭氧的制冷剂。并且不断研发新的、更有利环境的制冷剂。在汽车本身也要新的要求，大容量低耗能是大势所趋。冷藏汽车的当前技术（1）冷藏汽车实际是又称为冷藏保温汽车，它可分为冷藏汽车和保温汽车两大类。其中保温汽车是具有隔热车厢适用于食品短途保温运输的汽车。冷藏汽车是指有隔热车厢并且设置有制冷装置的汽车。冷藏汽车按制冷装置的制冷方式分为机械冷藏汽车、冷冻板冷藏汽车、液氨冷藏汽车等。其中机械冷藏汽车是冷藏汽车中的主力车型。机械冷藏汽车也可分为几级：按外温（tw）为30度时，车内温度（tn）可持续保持的温度范围分为，A级，（tn）=0~12度之间任意给定；B级，tn=-10~12度之间任意给定；Ｃ级，tn=-20～12度之间任意给定；D级，tn能达到≤2度；E级，tn=达到≤-10℃；F级，tn能达到≤（2）冷藏汽车需要满足的要求：能产生并维持一定的低温环境；隔热性好，尽量减少外界传入车厢的热量；可由食品种类和环境变化调节车内的温度；制冷装置占的空间要小；制冷装置重量要轻、安装稳定、安全可靠、不易出事故；运输成本要底。同时也要考虑到运输过程的时间和皱纹环境的变化还有就是开门次数。2机械冷藏车的布置与制冷负荷的计算设计要求：冷藏汽车冷藏量为2t，冷藏温度为。2.1冷藏汽车容积的确定冷藏汽车容积按公式计算：式中——冷藏食品的密度，单位为kg/；——容积利用系数，对固定式冷库取0.4，对组合式冷库取0.6；G——冷藏库的储藏量，单位为kg；V——冷藏库容积，单位为冷藏库分设两间，冷藏间和冷冻间，冷藏间的储藏量=2t。假设冷藏间冷藏食品为新鲜水果，冷冻间冷冻食品为冻牛肉，查《小型制冷装置设计指导》表8－3得水果的密度＝230kg/，则对冷藏间V＝==14.49冷藏间和冷冻间设为单层形式，高度取2.5m，所以冷藏间的面积为2.2冷藏车的厢体的平面布置取冷藏间的有效容积利用系数为0.87，则可根据冷藏库外形设计标准设定库体外形尺寸冷藏间外形尺寸为：（长宽高3.71.82.5单位：m）冷藏汽车总的冷藏量为2t，冷藏间冷藏温度为，冷藏间面积为16.65，库房高度为2.5m。2.3厢体库板传热系数计算由冷藏汽车标准规格可知，厢体库板隔热材料采用硬质聚氨脂泡沫塑料，库板内外面板采用喷塑钢板，隔热材料厚度100mm，如果不计库板内外喷塑钢板面板的热阻，则可按下式计算传热系数【单位为w/（）】式中——库板外侧面板的表面传热系数，取＝23.26w/（）――库板内侧面板的表面传热系数，取＝17.45w/（）――隔热材料的热导率，＝0.028所以＝2.4厢体耗冷量计算2.4.1渗入热计算对冷藏间式中――库外计算温度，对合肥地区，根据冷藏车设计规范取＝；――厢体内设计温度，；－－冷藏间的面积；2.4.2食品热计算对冷藏间的食品热计算如下：式中G=2t＝2000kgn＝1；Z＝24h；――食品进冷藏间时的比焓，取t＝各类水果的平均比焓，＝328.2kJ/kg；――食品冷藏后的比焓，也取平均值，；，均查自《小型制冷装置设计指导》2.4.3换气热计算由于冷藏间储藏的是水果、蔬菜之类的食品，需要换气，以消除库内的异味，降低空气中二氧化碳的浓度，供储藏食品呼吸之用。换气热（单位为kW）为：式中V――冷藏间的容积，单位为；n――冷藏间每昼夜所需的换气次数，取n＝2；――冷藏间空气的密度，单位为kg/；――库外新鲜空气比焓，单位为kJ/kg。按规定应采用夏季通风温度，相对湿度时的比焓；――冷藏间中空气的比焓，单位为kJ/kg；其中V＝14.49；n＝2；＝1.2kg/；查得室外、内空气的焓差－＝0.0625kJ/kg则由于相对太小，因此可忽略。2.4.4操作热计算机械式冷藏车的冷却设备都用冷风机。本设计冷藏车也采用冷风机冷却，因此厢体内有冷风机电动机产生的热量。对冷藏厢体选用两台DD－7.5/40的冷风机，根据《小型制冷装置设计指导》查表得冷风机电动机得功率为kW；对冷藏间：动力热但风机置于室外，故不考虑其热。操作热中还应计入库门开启时渗入的热量。冷藏间：式中――每冷库地板的开门渗入热，查表8－8得＝9.3W/；A――冷藏间地板的面积，A＝6.66；照明热式中对冷藏间2.4.5由于冷藏汽车在室外运行，故车的四周都暴露在阳光下，所以计算时必须考虑太阳辐射热引起的渗入热量。由公式得：冷藏汽车的车顶：冷藏汽车的侧面：冷藏汽车的地面：故===所以所以3冷却设备和制冷压缩机选择3.1冷却设备负荷的确定对冷藏间和冷冻间的冷却设备负荷式中P――安全系数P＝1.1·～1.5，取P＝1.2对冷藏间3.2制冷压缩机组的选择机械负荷的确定：机械负荷是指制冷压缩机组的制冷量。由于小型冷库的制冷压缩机组一般设计成不是连续工作的，因此给它选用制冷压缩机组的制冷量时应比计算出来的冷负荷要大一些。如果规定制冷装置每天工作时间不能超过某值，即制冷压缩机组的工作由工作时间系数的限制，选择制冷压缩机时，它的制冷量考虑工作时间系数后计算。公式如下：式中――考虑工作时间系数后的制冷压缩机组的制冷量，单位为kW；――不考虑工作时间系数时的制冷压缩机组的制冷量，单位为kW；b――制冷压缩机组的时间系数，一般b在0.5～0.7之间。对冷藏间取，设冷库的工作时间系数不高于0.7，则故选用大于2.79kW的机组。小型冷藏汽车选用较多的制冷压缩机组是半封闭式的制冷压缩机组。3.3基本参数的确定3.3.1蒸发温度蒸发温度主要取决于被冷却环境或介质所要求的温度。对于要求温度变化幅度小（）的冷藏间，蒸发温差比冷藏间温度低，在相对湿度要求在80％左右时，温差采用，则冷藏间的蒸发温度为。3.3.2冷凝温度冷凝温度主要取决于冷凝器的型式、冷却方式和冷却介质的温度，以及制冷压缩机允许的排气温度和压力。当冷凝器型式及冷却方式确定后，冷凝温度主要取决于冷却介质的温度。风冷式冷凝器的确定：风冷式冷凝器是以空气为冷却介质的冷凝器。制冷剂在冷却管内流动，而空气则在管外掠过，吸收冷却管内制冷剂热量把它散发于周围大气中。为了加强空气侧的传热性能，通常都在管外加肋片，增加空气侧的传热面积。同时，采用通风机来加速空气流动，增加空气侧的传热效果。其对数平均温差按下式计算：式中――冷凝温度，；――冷凝器进风温度，由当地环境可查得，；――冷凝器出风温度，；一般情况下，30时取较小值，25时取较大值。根据经验，在氟系统中，取。由于较小，为了简化计算，可采用算术平均温度：式中――算术平均温差；风冷式冷凝器放置于室外时，冷凝温度一般比进风温度（35）高。因此可设定冷凝温度为55。3.3吸气温度主要受下列几个方面因素影响。3.3.1由于吸入管受周围气温的影响，压缩机吸入气体的温度较蒸发温度都有不同程度的提高，其幅度随吸入管道的长短和环境温度的高低以及蒸发温度的高低而不同。3.3.3.2直接膨胀供液对管道过热德要求，在氟利昂制冷系统中，大多采用内平衡热力膨胀阀，膨胀阀靠回气过热度调节其流量，因此，要求回气管有适当的过热度，一般应有5以上过热度；外平衡热力膨胀阀的要求过热度可小些。对冷藏间取3。3.3排气温度取决于制冷剂的蒸发压力，冷凝压力以及吸入气体的干度和缸套冷却介质温度。取80。3.4.5过冷温度的确定制冷剂液体在冷凝压力下冷却到低于冷凝温度后的温度，称为过冷温度。过冷温度等于环境温度减去过冷度，过冷度一般取15～32，故可设定过冷温度为7。3.4压缩机热力计算已知工况：冷凝温度55，蒸发温度－2。计算的数据根据查压焓图得到。图3.1厢体制冷系统压－焓图单位制冷量单位体积制冷量理论排气量式中――该蒸发温度系统压缩机总负荷，kW；――压缩机吸气系数，查得＝0.55；――制冷剂单位容积冷量，kJ/；故压缩机实际排气量为理论绝热功率指示功率式中――指示效率，可以用下面公式计算上式中的为采用摄氏温度为单位的蒸发温度，系数b凭经验选取，则指示效率摩擦功率摩擦功率按下式计算其中为平均摩擦压力，取0.65，则摩擦功率为压缩机的轴功率电功率和电机效率取＝0.82，则4冷凝器的设计风冷式冷凝器一空气为冷却介质。制冷剂在管内流动过程中逐步冷却、冷凝以至最后成为过冷液体。空气在风机的强迫作用下横向掠过管外，带走管内制冷剂蒸气放出的热量，并把它散发到周围环境中。为了使结构紧凑，风冷式冷凝器一般做成长方形，冷凝器常用和紫铜管弯制成蛇管式，制冷剂蒸气从上部进入冷凝器，冷凝液从下部导出，然后再去储液器。由于空气的导热系数很小，因此，空气一侧的放热系数很低，从而降低了整个冷凝器传热系数。为了强化空气一侧的传热，通常在管外加肋片（套散热片），以增加空气侧的传热面积。肋片常用厚为0.2mm整片的铝箔，片距为2～4mm。为了增大肋片的刚度和提高对空气流的扰动，有些肋片还冲压出波纹。设计要求：以R134a为制冷剂的半封闭压缩机，两间共用一个冷凝器，冷凝温度，冷藏间蒸发温度，制冷量。4.1有关温度参数及冷凝负荷确定各有关温度参数取值见下表表4.1温度参数项目参数值/项目参数值/冷凝温度55进出口空气温差8进口空气干球温度35出口空气干球温度43对数平均温差根据《小型制冷装置设计指导》图3－1查得R134a在＝55，时的冷凝负荷系数分别是,则冷凝负荷4.2翅片管簇结构参数选择及计算选择的紫铜管为传热管，选用的翅片是厚度的波纹形整张铝制套片。取翅片节距，迎风面上管中心距，管簇排列采用正三角形叉排。每米管长各有关传热面积分别为其中取当地大气压，由空气（干空气）热物理性质表，在空气平均温度条件下，，，，在进风温度条件下。冷凝器所需空气体积流量选取迎风面风速，则迎风面积取冷凝器迎风面宽度即有效单管长l＝0.6m，则冷凝器的迎风面高度迎风面上管排数排4.3进行传热计算确定所需传热面积、翅片管总长L及空气流通方向上的管排数n采用整张波形翅片及密翅距的叉排管簇的空气侧传热系数由式（3－10）乘以1.1再乘上1.2计算预计冷凝器在空气流通方向上的管排数n＝6，则翅片宽度微元最窄截面的当量直径最窄截面风速因为查表3－18和3－19，用插入法求得，，，，则空气侧表面传热系数查表3－11，R134a在＝55物性集合系数B＝1338.4，氟利昂在管内凝结的表面传热系数由式（3－17）计算翅片相当高度由式（3－15）计算取铝片热导率，由式（3－14）计算翅片参数m，即由式（3－13）计算翅片效率表面效率由式（3－12）计算忽略各有关污垢热阻及接触热阻的影响，则，将计算所得有关各值代入式（3－20）即经整理得解上式得则R134a在管内的凝结表面传热系数取管壁与翅片间接触热阻，空气侧尘埃垢层热阻，紫铜管热导率，由式（3－21）计算冷凝器的总传热系数冷凝器的所需传热面积所需有效翅片管总长空气流通方向上的管排数排取整数n＝6，与计算空气传热系数时预计的空气流通方向上的管排数相符。这样，冷凝器的实际有效总管长为10.8m，实际传热面积为4.8，较传热计算所需传热面积大，能满足冷凝负荷的传热要求，此外，冷凝器的实际迎面风速与所需风速相一致。综上所述：冷凝器所需空气体积流量为0.21，迎风面积为0.048，有效单管长为0.6m，冷凝器的迎风高度为0.08m，迎风面上的管排数为3排，冷凝器在空气流通方向上的管排数为6排，翅片相当高度为0.01m，冷凝器所需传热面积为4.75，所需翅片总长度为10m。4.4风机的选择计算由于冷凝器的迎风面宽度、高度，平行安装两台风机比较合适。动压静压=风机采用电动机直接传动，则传动效率；取风机全压效率，则电动机输入功率采用两台风机平行安装，每台风机风量为1936/h、输入功率为80W、风压为81.Pa,现选用型风机两台，每台风机实际风量为2050/h、扇叶直径300mm、转速1450r/min。5蒸发器的设计5.1冷藏汽车蒸发器设计进口空气的干球温度，湿球温度，管内R134a的蒸发温度，当地大气压力。要求出口空气的干球温度，湿球温度，蒸发器的制冷量，压缩机的润滑油用聚酯油。下面计算参考《小型制冷装置设计指导》。5.1.1选定蒸发器的结构参数选用的紫铜管，翅片选用的铝套片，翅片间距。管束按正三角形叉排排列，垂直于流动方向管间距，沿流动方向管排数，迎面风速。5.1.2计算几何参数图5.1计算单元翅片为平直套片，考虑套片后的管外经为以图示出的计算单元为基准进行计算。沿气流流动方向的管间距为沿气流方向套片的长度每米管长翅片的外表面积每米管长翅片间的管子表面积每米管长的总外表面积每米管长的外表面积每米管长的内表面积每米管长平均直径处的表面积由以上计算可得5.1.3计算空气侧干表面传热系数5.1.3.1空气的物性空气的平均温度为空气在下的物性为5.1.3.2最窄截面处空气流速5.1.3.3干表面传热系数干表面传热系数可用式（4－8）计算5.1.4确定空气在蒸发器内的状态变化过程根据给定的空气进出口温度由湿空气的h－d图，图5.2湿空气的状态变化图5.2湿空气的状态变化0012可得，，，。在图上连接空气的进出口状态点1和点2，并延长与饱和空气线（）相交于w点，该点的参数是，，。在蒸发器中空气的平均比焓为在h－d图上按过程线与线的交点读得，。析湿系数可由下式确定5.1.5循环空气量得计算进口状态下干空气的比体积可由下式确定故循环空气的体积流量为5.1.6空气侧当量表面传热系数的计算当量表面传热系数对于正三角形叉排排列的平直套片管束，翅片效率可由式（4－13）计算，叉排时翅片可视为六角形，且此时的长对边距离和短对边距离之比，且，故肋片折合高度为故在凝露工况下的翅片效率为当量表面传热系数为5.1.7管内R134a蒸发时表面传热系数的计算R134a在时的物性为：饱和液体比定压热容：饱和蒸气比定压热容：饱和液体密度：饱和蒸气密度：汽化热：饱和压力：液体粘度：蒸气粘度：液体热导率：蒸气热导率：液体普朗特数：3.8蒸气普朗特数：0.8R134a在管内蒸发的表面传热系数可由式（4－5）计算。已知R134a进入蒸发器时的干度，出口干度，则R134a的总质量流量为作为迭代计算，取，考虑到R134a的阻力比相同条件下要大，故取R134a在管内的质量流速，则总流通截面为每根管子的有效流通截面蒸发器的分路数取，则每一分路中R134a的质量流量为每一分路中R134a在管内的实际质量流速于是5.1.8传热温差的初步计算暂先不计R134a的阻力对蒸发温度的影响，则有5.1.9传热系数的计算由于R134a与聚酯油能互溶，故管内污垢热阻可忽略，据文献介绍翅片侧污垢热阻，管壁导热热阻及翅片与管壁间接触热阻之和（）可取，故5.1.10核算假设的值计算表明，假设的初值3500与核算值3509.4较接近，偏差小于2.5％，故假设有效。5.1.11蒸发器结构尺寸的确定蒸发器所需的表面传热面积蒸发器所需传热管总长迎风面积取蒸发器宽B＝0.96m，高H＝1已选定垂直于气流方向的管间距为，故垂直于气流方向的每排管子数为深度方向（沿气流流动方向）为4排，共布置16根传热管，传热管的实际总长度为传热管的实际内表面传热面积为又说明计算约有16%的裕度。上面的计算没有考虑制冷剂蒸气出口过热度的影响，当蒸气在管内被过热时，过热段的局部表面传热系数很低，即使过热温度不高，过热所需增加的换热面积仍可高达10％～20％。5.1.12R134a的流动阻力及其对传热温差的影响马越邦和等的试验表明，在其它条件相同的情况下，R134a在管内的流动阻力比要高出10％左右。在管内蒸发时的流动阻力可按下式计算故由于在蒸发温度时R134a的饱和压力为，故流动阻力损失仅占饱和压力的1.59％，因此流动阻力引起蒸发温度的变化可忽略不计。5.1.13空气侧的阻力计算空气侧的阻力计算可按式（4－10～4－12）进行。首先计算由图4－21确定，X＝1.0，由及查得，于是又所以在凝露工况下由于水滞留在翅片表面上形成一薄层水膜，故使在同样风速下空气阻力增大。在凝露工况下的阻力应在上面干工况下的阻力基础上乘以修正系数，即的值与析湿系数有关。可由下表查取：表5.11.00.90.80.70.61.01.051.101.181.28所以综上所述：蒸发器选用的紫铜管，翅片选用的铝套片，翅片间距分别为。管束按正三角形叉排排列，垂直于流动方向管间距，沿流动方向管排数，迎面风速。循环空气体积流量分别为868.73，肋片高度为10.733mm，蒸发器分路数为2，蒸发器所需传热管长为16.35m，蒸发器宽为960mm，高为100mm，垂直于气流方向的每排管子数为4，深度方向为4排，共布置16根传热管，传热管的实际总长度为：15.36m6制冷系统（氟系统）管道设计6.1管道设计注意事项压力损失要小，尽量使管道短而直，弯管的曲率半径尽可能大些。防止压缩机失油，在开车、停车、满负荷、轻负荷时均能使系统中的润滑油返回压缩机曲轴箱。防止制冷剂液体进入压缩机。保证各个蒸发器得到充分的供液。便于管道本身的检修和设备的操作及维修。6.2回气管压缩机吸入截止阀至蒸发器出口之间的接管，称回气管（又称吸气管）。回气管不仅要将氟利昂气体送至压缩机，而且要借助管内流动着的气体流速将蒸发器内的润滑油也带回压缩机的曲轴箱。管径的确定：回气管中的压力降直接影响到制冷系统的制冷量，因为回气管中压力降低将使吸入气体的比容急剧增大，直接影响到压缩机的制冷能力，所以在把压力降控制在允许范围内。一般，氟利昂制冷剂中的回气管的压力降应不超过饱和蒸发温度差。冷藏间：R134a制冷系统的制冷量是，蒸发温度,回气管路当量总长50m，根据《中小型冷库技术》可查图获得内径。在图10－5上，即可读出需用钢管内径。对于上升回气立管，尚应考虑其带油速度温度，查图10－10可得最小带油速度v＝4m/s。6.3排气管管径得确定：排气管管径的确定，也应考虑所产生的压力降大小。排气管中的压力损失，对压缩机的制冷量影响较小，而对压缩机的耗功影响较大。当压力损失增大时，耗功就增大。为此，氟利昂系统一般应把排气管中的压力降控制在相当饱和冷凝温度差的压力差以内，即饱和温度差时，对R134a的压力差约为。在时排气管径可利用图10－27求得铜管.上升排气管的最小带油速度查图10－10可得。6.4液体管指冷凝器至蒸发器之间的制冷剂液体管道。液体管设计中主要问题是如何防止闪发气体的发生。6.4.1冷凝器至储液桶之间的液体管管径的确定，冷凝器至储液桶之间的管道应该畅通，以保证冷却液体及时泄入储液桶内，以免冷却液体积存冷凝器面积减少。一般可得流速取0.5m/s，其管径可由图10－33得出。即可查得铜管的管径。6.4.2储液器至节流阀前的液体管6.4.2.1管径的确定：这段管道，除摩擦阻力和局部阻力引起的压力降外，尚包括蒸发器高于储液器时液位差引起的压力降。一般认为把这段管道中的压力降控制在相当饱和温度差比较适合，因此，可根据图10－26查得其管径，可得钢管管径。6.4.2.2防止产生闪发气体的措施增加液体的过冷度。在管道设计时，为了不使节流阀前液体管中出现闪发气体，应保证节流阀前液体至少有的过冷度。在氟系统中，一般都设有热交换器，液体的过冷度主要是考热交换器中低温气体冷却实现的。6.4.3节流阀至蒸发器间的液体管液体通过节流阀成为两相流体，其流动阻力比单纯液体大得多，所以热力膨胀阀的出口接管往往大于进口。由于这段管道一般很短，可参照热力膨胀阀出口或蒸发器进口管径采用，或较高压液体管加大一号选用；液可按无闪发气体时的液体管的阻力乘以表10－4中的倍数求得低压液体管的流动阻力损耗，再确定它所需管径，故可求得钢管管径。6.5热力膨胀阀的连接热力膨胀阀在系统中的位置宜紧靠蒸发器，在阀前面一般都装有电磁阀，当不需要供液时用以切断供液。7冷藏汽车的自动控制系统R134a为制冷剂的冷藏汽车制冷装置自动控制系统的主要内容包括压力控制和安全保护、温度控制、流量控制。恒压式节流阀：热力膨胀阀：一方面使制冷剂节流降压降温，另一方面通过感温包感受蒸发器出口冷剂过热度的变化，自动调整膨胀阀的开启度，使进入蒸汽的制冷剂流量与蒸发器热负荷匹配。温度继电器与电磁阀联合使用，对库温进行控制。温度计电器的感温包置于冷库中，当冷库温度高于调定值上限时，温度计电器触点接通，电磁阀线圈通电，阀门打开，制冷剂进入蒸发器进行降温；当冷库温度低于调定值上下限时，温度继电器触点断开，切断电磁阀线圈电流，电磁阀关闭，制冷剂停止进入蒸发器。这样就能把库温控制在所需要的范围。蒸发压力调节阀：安装在厢体蒸发器的出口处，用于调节蒸发压力，并使之稳定，也控制阀前压力。它是以阀前蒸发压力为信号自动的调节阀们开度，稳定蒸发压力，使制冷系统得到指定的蒸发温度，合理实现蒸发器与厢体之间的换热，保证各类运输食品的良好储存。供液电磁阀：多用于膨胀阀前的液管上，以切断或开启对膨胀阀的供液。目的是防止压缩机再次启动造成“液击”。高低压控制器：它是通过压力控制器来实现的。当压缩机的吸气压力低于给顶值或排气压力高于给定值时，由高，底压控制器自动切断控制电路，使压缩机自动停车，以防出现真空后空气漏入系统，并起到安全保护的作用。一般装在压缩机的吸、排气端。制冷压缩机油压控制器：目的是为了使压缩机各运动摩擦件得到良好的润滑，则必须保持润滑系统一定的油压，以防止油压过底，