轮扣式钢管模板支架专项施工方案

③浇筑层泵送水平管加垫橡胶轮胎，减少泵管的冲力。泵管加固的钢管支架泵管洞用木楔塞紧9.5浇筑过程监测方案（1）监测措施：在进行轮扣式钢管模板支架施工时，必须密切监测支模架的沉降、位移及变形情况，支模架施工必须贯彻“信息化施工”原则。由于本工程的模板支模架较复杂，建筑物体形复杂，因此在施工过程中对轮扣式钢管模板支架全面监测是安全施工的关键，在混凝土浇筑的过程中切实加强监测，从浇筑中心的梁体分层开始，向四周延伸，尽量拉开距离，并注意切入口的反松，随时做好加固准备。在每一层轮扣式钢管模板支架布置不少于3个点，且监控点之间水平间距不大于8米，进行沉降、位移及变形观测。1）轮扣式钢管模板支架位移、变形监测沿立杆每隔8m左右布置一个测点，每一层轮扣式钢管模板支架共布置12个测点（监测平面布置图见最后附图），其目的是掌握砼,浇捣时在水平压力作用下，轮扣式钢管模板支架水平位移状态，收集位移速度，大小及其变形的信息。同时可以用观测结果验证设计计算获得指导施工的重要参数。观测位移可采用测角法和视准线法。2）轮扣式钢管模板支架沉降监测沿支模架平面均匀布置测点，尽量各测点与立杆对应布置，作好原始记录。并有监理鉴证，将观测结果文字记载或摄像存档。（2）监测要求支模架支设完成后派专人对轮扣式钢管模板支架进行观测，对支模架的位移、沉降、和倾斜值进行观测，将观测结果汇总汇总，填入《轮扣式钢管模板支架监测记录表》中，一旦出现险情立即停止砼浇捣，及时采取应急措施，防止事故进一步扩大。每次观测结果报业主和监理，当立杆侧向位移达到10mm，立杆沉降达到20mm，停止施工，采取加固措施处理。（3）监测频率初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值，混凝土浇筑时作为重点监测，派施工人员一起监测，直至浇筑完成。浇筑完成后，再监测一次，如不出现问题则不需要再进行监测。（4）监测过程控制要求每次观测采用相同的观测方法和观测线路观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换（5）监测控制值、预警值根据规范要求，当验算模板及其支架的刚度时，基最大变形值不得超过下列容许值：eq\o\ac(○,1)对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；eq\o\ac(○,2)对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；eq\o\ac(○,3)支架的压缩变形和弹性挠度，为相应的计算跨度的1/1000；故本工程监测报警、预警值为：监测项目预警值报警值侧向位移量7mm10mm沉降量15mm20mm本工程轮扣式钢管模板支架施工，钢管支架受力部位均设置在楼板上，为确保该部分模板施工过程中受力楼板安全，受力楼板部位下两层支撑系统需在本层楼板施工完成后方可进行拆除。本工程轮扣式钢管模板支架部位混凝土浇筑，采用汽车托泵浇捣，板上堆料高度小于300mm。9.6其他安全措施1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。2、所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。3、作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。4、作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。5、交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。6、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的支模架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。8、作业人员除必须执行作业时间限制以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。9、作业人员除支持文明施工，个人行为要适应CI形象管理要求。10、拆除楼板顶架时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。11、登高作业时，各种配件应放在工具箱或袋中，严禁放在模扳或支模架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。12、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。13、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全帽。14、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂口。15、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。16、接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。17、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。18、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。19、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。20、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。21、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿两个以上不得使用。22、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。23、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。24、现场严禁吸烟。25、模板存放时应当满足自稳角的要求。两块模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整体。26、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或倒其他模板。27、施工中，外架手架必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐上升，并高出作业面1米以上。安全网可固定在二层搭设。在施工层下应全挂水平兜底网。28、模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处严禁坐人或逗留。29、当风力为5级时，仅许吊装1-2层模板和构件。当风力超过5级时，应停止吊装。30、大模板就位安装后，为便于浇筑混凝土，两道墙模板平台间应搭设临时走道，严禁人员从外墙板上通过。应急预案10.1应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工姓名职务分工联系电话邓先勇组长负责联系救护车家国副组长负责指挥人员抢少华副组长负责指挥人员抢永新组员负责现场抢救伤金洲组员负责保护现场1392279884510.2事故预防措施10.2.1.模板坍塌措施事故预防措施1、现场技术负责人应对施工人员进行技术、质量、安全的交底。严格按模板装拆施工方案及有关国家、行业、地方的技术标准、规范、规程进行施工。施工过程应做好自检、工序交接等，使工程质量和安全得以控制。2、模板装拆必须按施工方案进行，严禁任意变动。3、采用高支模方法，其支撑结构必须有足够的强度和刚度，并必须有施工设计计算。4、在高处复杂结构装拆模板，尚应设警示牌标识，严禁非作业人员进入作业区，并设专人监护，防止伤及行人。5、装拆模板时，2m以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。6、安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必须达到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中。模板上材料应堆放均匀，并不得超过施工方案的规定。下层楼板结构的强度必须达到能承受上层支模系统和新浇筑混凝土的重量以后，才能进行浇筑混凝土楼板，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除。7、支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。8、模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，上下交叉作业应采取有效的安全防护措施。9、内墙柱模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时支模架施工，作业人员不得从模板支撑系统爬上爬下。10、模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。11、混凝土浇筑时，应派专人监察模板及其支撑系统的变形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待采取措施进行调整或加固后，方可继续作业。12、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批和模板拆除工作。13、拆除钢模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时更要注意。14、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，不得留有未拆除的悬空模板，防止坠下伤人。有计划清理拆除下来的材料，保持出入口畅通，严禁阻塞通道。10.2.2.火灾事故预防措施1、施工现场防火工作必须认真贯彻“预防为主，防消结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管，谁负责”的原则。2、施工现场的防火机构施工现场实行层级管理，落实各级消防安全责任人（管理人），各负其责，项目经理是施工现场消防安全责任人，全面负责现场的防火工作。各部门负责人、生产班（组）长是本部门、班（组）消防安全责任人，负责本部门、班（组）的消防工作。（1）施工现场成立防火领导小组，由消防安全责任人任组长，成员由生产、质技、保卫、行政（后勤）、材料、宣传部门和各生产班（组）的消防安全责任人组成。（2）施工现场按参加施工总人数千人以上的百分之十，千人以下的按百分之十五的比例组建义务消防队。义务消防队队长由现场消防安全责任人任命，义务消防队下设灭火组、引导疏散组、物资疏散组、救护组、维护秩序组。各司其责。a、灭火组：当接到着火报警，应迅速赶赴着火点进行灭火。b、引导疏散组：当火灾发生后，引导火灾现场人员迅速疏散至安全地方，配合公安消防队灭火。c、物资疏散组：当火灾发生后，抢救转移物资和火灾后物资清点。d、救护组：对因火灾引起有毒气体，采取防中毒措施，对因火灾，灭火过程中受伤人员的抢救、护理。e、维护秩序组：当火灾发生后，负责维持现场的治安秩序和保护火灾现场。（3)、施工项目应当对职工进行经常的防火宣传教育普及消防知识，增强消防观念，自觉遵守各项防火规章制度，（4)、抓好检查制度的落实。（5)、在施工过程需要动火，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。动火后，要进行检查验收。（6)、严格吸烟管理，施工现场应设立吸烟区，配置相应设施，严禁在非吸烟区吸烟。（7)、现场存放易燃，易爆化学危险物品，必须按规定经上级有关主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。（8)、按规定配备消防器材，高层建筑，重点工程必须按《建筑施工安全检查标准》JGJ59－2011要求设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行，临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不小于50mm，每层应设置消防结口，从第四层起每隔一层，配备一条长度为20m的消防水带及配置水枪。（9)、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁在外支模架上架设电线及乱拉乱接电线。（10)、易燃杂物要及时清运，不宜长时间堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。10.2.3.触电事故预防措施1、根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的安全技术“规范”、“规程”。2、严格执行特种作业人员的培训，考核制度。现场电工必须经过培训和考核合格，并持有效的特种操作证上岗。3、临电施工组织设计必须针对电源的实际情况和施工现场用电设置的分布进行编制，并经公司技术部门审核，总工批准。4、施工现场必须采用三相五线制，其专用的中性点直接接地的电力线路中必须采用TN-S接零保护系统。5、现场布线时必须按施工组织设计进行敷设，竣工后经测试合格后才能通电。并做好验收记录。6、施工现场所有用电设备，必须在设备负荷线的首端处设置漏电保护装置。7、漏电保护器的选择应符合国际GB6829-96《漏电电流动作保护器（剩余电流动作保护器）》的要求，开关箱内的漏电保护器其额定漏电动作电流应不大于30mA，额定漏电动作时间应小于0.1S。使用于潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器应采用防溅型产品。其额定漏电动作电流应不大于15mA，额定漏电动作时间应小于0.1S。8、现场电工必须做好现场日常的检查、检测并做好记录。9、非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、灯具等。10、根据不同的环境，正确选用相应额定值的安全电压作为供电电压。11、带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。12、在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。13、采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电，但可能因绝缘损坏而带上危险的对地电压的外露导电部分（设备的金属外壳或金属结构）与PE连接，减轻触电的危险。10.2.4.高处坠落事故预防措施1、上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，向施工人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。2、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗。3、凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行体检和定期体检，合格后方可上岗。4、各类安全警示标志按类别、有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。对洞口临边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。5、高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。6、高处作业工程应按相关规定编制施工专题方案，经有关部门审核批准后，方能施工。7、严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。8、作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。9、边长大于250mm，小于1500mm的预留洞口采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加砂浆封固；边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下张挂安全平网。10、施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。11、因作业必须临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。10.2.5.机械伤害事故预防措施1、特种作业操作人员需体检合格（即无妨碍作业的疾病和生理缺陷），同时经过专业培训并取得主管部门颁发的操作证方可上岗。2、操作人员进入作业地点前，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底，操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥、遵守现场安全规章制度。3、操作人员应遵守机械有关保养规定，认真及时做好各级的保养工作，保持机械完好。4、在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。如长发应束紧不得外露，高处作业必须系安全带等。5、操作人员必须按照机械出厂说明书规定的使用条件和技术性能，正确操作和合理使用，严禁超负荷作业或任意扩大使用范围。6、机械上的各种安全防护装置及指示、仪表、报警自动报警信号等装置应完好齐全，有缺损时应及时停用并修复，安全防护装置不完整或已失效的机械不得使用。7、机械不得带病运转，运转中发现不正常现象时，应先关闭电源，待排除故障后方可使用。8、新机或经过大修或技术改造的机械，必须按出厂使用说明书或改造后的使用说明书的要求和现行国家标准《建筑机械技术试验规程》(JGJ34)进行测试和试运转，并符合建筑机械使用安全技术规程方可投入使用。9、停用一个月以上或封存的机械应认真做好停用或封存前的保养工作，并做好预防风沙、雨淋、水泡、锈蚀等措施。10、机械集中停放的场所应有专人看管，并设置消防器材;空气压缩机房、发电机房等易发生危险的场所应在危险区域界限设置围栏和警告标志，未经批准的人员不得入内;挖掘机、起重机、打桩机等重要作业区域，必须设置警示标志及按规定落实安全措施。11、各类型的机械使用前，必须检查其润滑部位的油路是否畅通，特别是液压系统，其压力表是否正常，密封环是否有效，刹车是否处于正常工作状态。12、切削机械必须控制刀具的进刀量，应按需切削的工件来调整其进刀量(按技术说明书的要求调整)。13、电焊机必须有二次空载降压保护器，初级、次级的防护罩必须齐全有效，焊机导线要具有良好的绝缘，绝缘电阻不少于1MΩ。14、所有建筑施工机械(包括大型设备、金属加工设备)必须建立并做好台帐，维修档案，自检记录档案。10.2.6.物体打击事故预防措施1、作业前，针对物体打击事故频发的部位，对有关施工人员进行安全交底教育，使每个人在思想上、行动上做好安全防范。2、施工人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。进行交叉作业时要做好安全预防措施。3、每天班后对临边处各种散件进行清理放好，安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。4、临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。5、边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。6、施工作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。7、高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。8、吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用吊篮装置好后才能起吊。9、拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。10、高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。10.3事故可能发生情况及应急措施10.3.1.当发生模板坍塌时，采取的应急措施1）由于在浇筑砼过程时造成的坍塌情况，首先要明确伤员的具体位置、伤员的受伤情况及受伤人数，立即组织切实可行的机械设备进行救援（如动用塔吊将坍塌位置的钢筋网吊起；使用钢筋切割机或焊机将钢筋割断），避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清理，保持气道的通畅，再救人。2）由于拆除模板时造成的坍塌情况，立即查明受伤的人员数量，同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。3）对现场救出的伤员进行下列的急救处理：如肢体受伤，可用夹板等简单托持伤肢，对伤肢进行降温，尽量避免局部热缺血，伤肢不应抬高，按摩或热敷如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应立即止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带，并立即送往医院进行急救。4）在坍塌事故中伤员被救出后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场堪察鉴定同意解封后，才能进行恢复施工，并应密切进行对相邻模板的检测。10.3.2.发生火灾事故时,采取的应急措施现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三方救助,拔打119,并组织抢救财产和保护现场.10.3.3.发生触电情况，采取的应急措施发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使用呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。10.3.4.发生坠落情况，采取的应急措施一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶来现场。对疑有脊柱炎和骨盆骨析的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救进，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颌面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命，对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。10.3.5.发生物体打击事故，采取的应急措施(1）应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。(2）在移动伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，可用“颈托”围住颈部，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。(3）如伤员有出血，应立即止血。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，胸部伤的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。(4）若处于休克状态的要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(5）如果出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(6）同时要防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎。污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。10.3.6.当发生机械伤害事故，采取的应急措施应立即切断动力电源，首先抢救伤员，根据伤员的伤害情况，采取相应的急救办法：(1）如遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。当手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。(2）伤员遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员可用拇指压人中、内关、足三里等，以提升血压稳定病情，让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(3）出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物瘀血、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如有异物可用手指从口角一边插入摸至另一边将异物勾出。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。(4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(5）发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。(6）如机械对人体的切割伤。当手指被切离身体时，一定要保护好断端和伤员一起送到医院进行医疗，(7）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。10.3.7.报警联络方式(1)、火警电话：119(2)、急救电话：120(3)组织项目职工或人员对事故人员进行急救，如遇卫生防疫部门或120车辆不及时到达工地时，组织项目相关人员进行救援至距离工地较近的三家医院，线路目的地路线线路一盐田人民医院北山道-深盐路-盐坝高速-香径西街-盐田人民医院线路二盐田人民医院北山道-深盐路--香径西街-盐田人民医院线路三盐港医院北山道-盐田路-东海道-盐港医院线路一:线路二:线路三:(4）保护事故现场；(5)病人病情稳定以后，对事件进行调查并记录。（6）项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握情况，开展抢救和维护现场秩序，封存事故现场。（7）当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后人员做好与当事人家属的接洽善后处理工作，并做好与有关部门的沟通、汇报工作。劳动力计划11.1投入管理人员名单及联系电话序号姓名部门职务电话1邓先勇班子项目经理138284635912许通班子执行经理150187610773朱永新班子总工程师189022679904蒲云贵班子项目副书记186888989285张家国班子生产经理139282812446李金洲班子副经理（土建）139287743717陈松鹤班子副经理（钢构）150880787218赵海龙班子副经理（商务）159143497049凌星班子副经理（财务）1866501463110李健班子副经理（机电）1350002656911潘少华安全部安全总监1812220091012卢东川设计部副总工（设计）1360307430213胡钢设计部设计部经理1866556750514王潇锋技术部技术部经理1858922293515温小勇技术部技术部副经理1375110258216郑龙辉商务部商务部经理1501321607117周辉材料部材料部经理1500291442618张爱民质量部质量员1350029491819杜承东技术部技术员1850833483620潘文娟技术部资料1353885520521李艳芳技术部资料员1861734996522黄喜力设计部技术员（设计）1324908339023陈永辉材料部材料员1868930963924张坤生产部生产部副经理1565978522025杨正文生产部施工员1307661851026党诗伟生产部施工员1871056207227田大静生产部施工员1387127051628高飞安全部安全员1812953995629张真技术部测量工长1382850794630刘阳科技术部测量员1505053137431吴泽平技术部测量员1350690964011.2劳务班组人工分工及数量根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量见下表。序号施工部位工种人数地下室结构墙柱、楼板1木工200/4002架子工803电气焊工44电工65施工员126安全员67放线工6计算书本方案选取有代表性的标准层结构的墙柱、梁板计算。12.1楼板支架验算1、3m高100mm板厚钢管模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.20)+1.40×2.50=6.752kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.10+0.7×1.40×2.50=5.839kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.200×1.200)=2.927kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.927+1.40×2.700)×0.250×0.250=0.046kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.046×1000×1000/64800=0.703N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.927+1.4×2.700)×0.250=1.094kN截面抗剪强度计算值T=3×1094.0/(2×1200.000×18.000)=0.076N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.927×2504/(100×6000×583200)=0.022mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.200×1.200)=2.927kN/m面板的计算跨度l=250.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×2.927×0.250×0.250=0.175kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.175×1000×1000/64800=2.702N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.100×0.250=0.628kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.628+1.20×0.050)=0.732kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+0.732)×1.200=1.823kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.823/1.200=1.519kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.52×1.20×1.20=0.273kN.m最大剪力Q=0.5×1.200×1.519=0.912kN最大支座力N=1.0×1.200×1.519=1.823kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.273×106/83333.3=3.28N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×912/(2×50×100)=0.273N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.610kN/m最大变形v=5/3.84×0.610×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.439mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为M=0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.250×1.40×0.9×2.5×1.200+0.125×0.732×1.200×1.200=1.077kN.m抗弯计算强度f=1.077×106/83333.3=12.92N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.823kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.077kN.m经过计算得到最大支座F=9.730kN经过计算得到最大变形V=0.959mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.077×106/1.05/8982.0=114.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.959mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×3.000=0.415kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.886kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.200×1.200=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.20kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；λ——由长细比，为2400/16.9=142<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=9127/(0.391×424)=55.038N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.250×0.600=0.338kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.338×1.200×1.800×1.800/10=0.149kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.886+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.149/1.200=8.886kN经计算得到σ=8886/(0.308×424)+149000/4491=101.192N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.10)+1×1.20×(0.42×4×4/4.50/4.50)+1.40×(0.00+2.50)=7.15kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×7.15=32.15kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×32.15×4.502=33.40kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2700.00×360.00/(4500.00×180.00×9.27)=0.13查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.121此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.121×4500.000×180.0002×9.3×10-6=163.6kN.m结论：由于∑Mi=163.60=163.60>Mmax=33.40所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！2、4.5m高200mm板厚钢管模板支架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=0.9×(25.10×0.10+0.20)+1.40×2.50=6.752kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.10+0.7×1.40×2.50=5.839kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×0.900+0.200×0.900)=2.927kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.927+1.40×2.700)×0.250×0.250=0.046kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.046×1000×1000/64800=0.703N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.927+1.4×2.700)×0.250=1.094kN截面抗剪强度计算值T=3×1094.0/(2×1200.000×18.000)=0.076N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.927×2504/(100×6000×583200)=0.022mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.200×1.200)=2.927kN/m面板的计算跨度l=250.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×2.927×0.250×0.250=0.175kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.175×1000×1000/64800=2.702N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.100×0.250=0.628kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.628+1.20×0.050)=0.732kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+0.732)×1.200=1.823kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.823/1.200=1.519kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.52×1.20×1.20=0.273kN.m最大剪力Q=0.5×1.200×1.519=0.912kN最大支座力N=1.0×1.200×1.519=1.823kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.273×106/83333.3=3.28N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×912/(2×50×100)=0.273N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.610kN/m最大变形v=5/3.84×0.610×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.439mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为M=0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.250×1.40×0.9×2.5×1.200+0.125×0.732×1.200×1.200=1.077kN.m抗弯计算强度f=1.077×106/83333.3=12.92N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.823kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.077kN.m经过计算得到最大支座F=9.730kN经过计算得到最大变形V=0.959mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.077×106/1.05/8982.0=114.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.959mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×3.000=0.415kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.886kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.200×1.200=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.20kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；λ——由长细比，为2400/16.9=142<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=9127/(0.391×424)=55.038N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.250×0.600=0.338kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.338×1.200×1.800×1.800/10=0.149kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.886+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.149/1.200=8.886kN经计算得到σ=8886/(0.308×424)+149000/4491=101.192N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.10)+1×1.20×(0.42×4×4/4.50/4.50)+1.40×(0.00+2.50)=7.15kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×7.15=32.15kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×32.15×4.502=33.40kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2700.00×360.00/(4500.00×180.00×9.27)=0.13查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.121此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.121×4500.000×180.0002×9.3×10-6=163.6kN.m结论：由于∑Mi=163.60=163.60>Mmax=33.40所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！12.2梁底支撑验算1、梁截面200×700mm计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.5m，梁截面B×D=200mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.600=10.710kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.600×(2×0.700+0.200)/0.200=0.960kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.200×0.600=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×10.710+1.35×0.960)=14.179kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.524kNN2=1.524kN最大弯矩M=0.081kN.m最大变形V=0.137mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.081×1000×1000/32400=2.500N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1523.0/(2×600.000×18.000)=0.212N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.137mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.524/0.600=2.540kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×2.54×0.60×0.60=0.114kN.m最大剪力Q=0.5×0.600×2.540=0.762kN最大支座力N=1.0×0.600×2.540=1.524kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.114×106/83333.3=1.37N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×762/(2×50×100)=0.229N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.945kN/m最大变形v=5/3.84×1.945×600.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.088mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.762kN.m最大变形vmax=3.605mm最大支座力Qmax=1.524kN抗弯计算强度f=0.762×106/4491.0=169.64N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.320kN.m最大变形vmax=1.051mm最大支座力Qmax=3.276kN抗弯计算强度f=0.320×106/4491.0=71.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.28kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=3.276kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.138×4.500=0.756kNN=3.276+0.756=4.032kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；λ——由长细比，为2400/16.9=152<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=3622/(0.391×424)=21.838N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.800×1.800/10=0.099kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；