悬挑脚手架专项施工方案

太阳能装备用光伏电池封装材料一期项目原料车间悬挑脚手架方案上海建工二建集团有限公司2021年5月太阳能装备用光伏电池封装材料一期项目原料车间悬挑脚手架方案第一章工程概况1工程概况1.1地理位置及工程概况本工程位于安徽省桐城市经济开发区中国建材桐城新能源有限公司厂区内。中建材桐城新能源材料公司拟在安徽省桐城市龙腾街道，东一路以东、东外环路以西、北三路以北、望溪东路以南。工程地理位置本工程新建建（构）筑物总建筑面积为183289.25m2，建筑最大层高为5层，最大建筑高度为38.55m，最大跨度66m（三角桁架钢屋架）。主要建筑包括：联合车间熔制工段、联合车间退火切裁工段、联合车间加工工段、深加工车间、智慧控制室、余热发电系统、脱硫脱硝设备基础、袋装原料库、原料车间、碎玻璃堆棚、循环水泵房、硅砂均化车间等。1.2建筑设计概况本工程主要建筑包括：联合车间熔制工段、联合车间退火切裁工段、联合车间加工工段、深加工车间、智慧控制室、余热发电系统、脱硫脱硝设备基础、袋装原料库、原料车间、碎玻璃堆棚、循环水泵房、硅砂均化车间等。标段名称序号项目名称项目特征备注标段一(厂区、临建)1厂区道路1、200厚C30水泥混凝土面层2、200厚C20水泥混凝土基层3、300厚级配碎石碾压密实4、400厚山皮石碾压密实5、素土夯实，压实密度≥95％2厂区管网生产生活自来水管（PE管）消防给水管（钢丝网骨架塑料复合管）污水管（HDPE双壁波纹管）雨水管（HDPE双壁波纹管）3室外电缆沟、电缆井电缆沟：1.2m深，1m宽电缆沟：1.2m深，0.8m宽电缆井：2.5mx2.5mx1.2m（深）4现场临设门架、门卫、办公室、卫生间、配电房5厂区围挡彩钢板、2m高标段二6联合车间熔制工段双层厂房，砼柱，二层楼面为现浇梁板，钢屋架，长117m，宽45m。二层楼面标高7.800m，屋架下弦标高为23.000m。钢屋架标段三7联合车间退火切裁工段a、b双层钢结构厂房，钢排架结构，a、b厂房各长98m，宽66m。二层楼面为压型钢板组合楼板，三角桁架钢屋架（跨度66m）。二层楼面标高7.800m，屋架下弦标高为17.800m。压型钢板组合楼板、钢屋架标段四8联合车间加工工段a、b双层钢结构厂房，钢排架结构，a、b厂房各长167.2m，宽133.2m。二层楼面为压型钢板组合楼板，三角桁架钢屋架（跨度66m）。二层楼面标高7.800m，屋架下弦标高为17.800m。钢排架9智慧控制室五层钢框架，长91.2m，宽15m。钢框架标段五10余热发电系统混凝土框架，轻钢屋盖，独立基础。轻钢屋盖11脱硫脱硝设备基础露天设备基础标段六12袋装原料库轻钢结构、独立基础。面积约2650㎡，檐口高度约11.5m。轻钢结构13原料车间混凝土框架结构，6层，屋面最高标高30.5m内部有错层。局部有地下室占地约200㎡，埋深约-6m14碎玻璃堆棚轻钢结构、独立基础。长60.5m，宽48m。面积约2904㎡。轻钢结构15碎玻璃系统、配合料天桥钢结构、独立基础。16循环水泵房（含水池）混凝土框架、独立基础。17硅砂均化车间长157m，宽35m。三面为混凝土挡墙，上部为轻钢结构，最高檐口标高约16.5m轻钢结构标段八20深加工车间轻钢结构、独立基础。长337m，宽66m。面积约22242㎡轻钢结构工程概况图1.3结构设计概况本工程主要结构形式为钢筋混凝土框架结构及钢结构。钢结构主要包括钢框架、钢排架、钢屋架、压型钢板组合楼板等。工程重要性等级为三级，场地抗震设防烈度为7度，场地类别为Ⅱ类，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。本场地建筑抗震设防类别为丙类，钢结构抗震等级为四级。地基基础设计等级为丙级，建筑物安全等级为二级。主体结构详细结构信息如下表所示：主要建筑结构概况表建筑物名称层数基础埋深（m）基础类型结构类型硅砂均化车间1层3.5m独立柱基轻钢袋装原料库1、21层2.5m独立柱基轻钢原料车间6层7.5m独立柱基、连梁基础、桩基础框架压延联合车间2层2.5-7.5m独立柱基、连梁基础轻钢/框架加工玻璃联合车间1、22层2.5m独立柱基轻钢/框架办公区4层2.5m独立柱基轻钢/框架地坑1、27.5m独立柱基钢筋混凝土深加工车间1层2.5m独立柱基轻钢碎玻璃堆棚、配合输送天桥1层2.5m独立柱基轻钢循环水系房、循环冷却塔1层2.5m独立柱基、筏形基础框架循环水泵房、循环水池1层2.5m独立柱基、筏形基础框架余热发电站及锅炉环保配电室3层3.0m独立柱基钢框架、钢结构脱硫脱硝场地2.5m独立柱基、筏形基础钢框架、钢结构本工程其中六个标段包含钢结构工程施工，分别为标段二（熔化工段）、标段三（退火、切裁工段）、标段四（联合车间深加工工段、智慧控制室）、标段五（脱硫脱硝、余热发电）、标段六（硅砂均化车间、袋装原料库、碎玻璃堆棚、碎玻璃系统、配合料天桥）、标段八（西北角深加工车间）。2参建单位工程名称：桐城新能源太阳能装备用电光伏电池封装材料项目建设单位：中国建材桐城新能源有限公司设计单位：中国建材国际工程集团有限公司监理单位：中建材蚌埠玻璃工业设计研究院有限公司施工单位：上海建工二建集团有限公司3编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《上海建工集团股份有限公司金属笆制作安装标准图集》《实用五金手册》品茗安全设计软件第二章施工方案原上部结构脚手架专项施工方案采用全落地形式，已完成审批。现因现场施工进度原因，部分脚手架区域改用悬挑形式，现分为落地式脚手架及悬挑脚手架两本方案，方案需重新报审。1布置方案本方案仅针对悬挑式脚手架，搭设范围由标高4.48至标高22.28，搭设高度约17.8m。下部落地式脚手架按常规搭设至待施工的悬挑楼层，待悬挑式脚手架搭设完成两步时，拆除悬挑式脚手架下部脚手架，进行土方回填。原料车间分为南北两个单体，北侧单体脚手架采用落地式，标高-5.10~15.8；南侧单体脚手架标高-1.6~4.48采用落地式，标高4.48~20.78采用悬挑式。具体布置详下表。脚手架搭设参数表单位工程架体竖向搭设范围架体标高脚手架形式架体高度（m）备注原料车间南侧单体6~12轴/A~E轴4.48~22.28悬挑式17.83~12轴/E~H轴9.22~22.28悬挑式13.06注：待悬挑式脚手架搭设完成两步时，拆除悬挑式脚手架下部脚手架，进行土方回填。悬挑脚手架搭设参数区域架体标高架体高度（m）纵距（m）横距（m）步距（m）6~12轴/A~E轴4.48~22.2817.81.50.91.83~6轴/E~H轴9.22~22.2813.061.50.91.811~12轴/E~H轴9.22~19.510.281.50.91.86~8轴/F~H轴9.22~19.510.281.50.91.88~11轴/F~H轴9.22~12.152.931.50.91.8脚手架基础单位工程基础标高搭设高度基础形式垫板形式原料车间南侧单体8~11轴/F轴9.312.98m100厚混凝土板18#槽钢6~8轴/F轴9~12/F轴184.28m100厚混凝土板18#槽钢悬挑式脚手架9.22、4.4813.06m、17.8m主梁：18#工字钢联梁：18#槽钢、16#工字钢注：所有架设于楼板上的脚手架立杆，楼板下需设置双排支撑。（支撑参数同外脚手，使用Ф48×3钢管，步距h=1.80m，立杆横距b=0.9m，纵距l=1.50m）1.1型钢布置1、悬挑梁布置方式（1）悬挑脚梁手架示意图(2)构造尺寸钢梁规格：采用18#工字钢；钢梁间距：≤1.5m（钢梁按1.5m布置，具体位置适当调整，脚手架立杆尽可能坐落于钢梁正上方）；悬挑长度：=1.4（阳角及内凹部位视现场具体情况安装）；锚固长度：≥1.25（建筑物内楼板上的锚固，当锚固长度不满足1.25时，采用钢丝绳辅助吊拉悬挑承力钢梁构造）；预埋件Hf≥8；水平连系梁（垫脚）：16#工字钢；埋件尺寸：300mm×400mm×10mm(3)锚固方式工字钢与结构的锚固：用三道Ф20对拉螺栓穿楼板进行锚固加固措施：采用18#槽钢下斜撑与预埋件采用满焊的方式。2、其他特殊部位采用下撑式悬挑布置方式(1)特殊部位处下撑式悬挑脚手架示意图（2）构造尺寸钢梁规格：采用18#工字钢；钢梁间距：≤1.5m（钢梁按1.5m布置，具体位置适当调整，脚手架立杆尽可能坐落于钢梁正上方）；悬挑长度：=1.4（阳角及内凹部位视现场具体情况安装）；锚固长度：预埋件Hf≥8；水平连系梁（垫脚）：16#工字钢；斜撑杆：16#槽钢；埋件尺寸：300mm×400mm×15mm（3）锚固方式工字钢与结构的锚固：结构梁埋件300×400钢板Hf≥8，与工字钢满焊。下撑16#槽钢，下端与预埋件满焊。阳角悬挑钢梁与预埋件：阳悬挑钢梁与预埋件采用满焊的方式。1.2双排脚手架1、搭设尺寸立杆：纵距=1.5m；横距=0.9m；距墙：内立杆距结构最外边250mm。步距：h=1.8m。拉结点：采用2步2跨，竖向间距3.6m，水平间距3m。刚性连墙件。2、立杆设置安全技术要求（1）立杆应通过立杆连接套管承插连接，脚手架首层立杆应采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离不应小于500mm，立杆底部应配置可调底座。当悬挑梁有高差时，利用可调底座进行调整。脚手架搭设必须配合施工进度，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步距。（2）调节底座放置于18#槽钢内，放置稳固，然后安放立杆。第一道水平杆距离工字钢面不大于550mm。（3）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／500且±50mm；（4）双排脚手架步距均不应大于2m；3、连墙件（1）规定的最大间距竖向间距（m）水平间距（m）每根连墙件覆盖面积（㎡）≦2h≦2la≦27注：h—立杆步距；la—立杆纵距（2）连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从底部第一步纵向水平杆开始设置，设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。主体结构阳角或阴角部位，两个方向均要设置连墙件。连墙件设置点宜优先采用棱形布置，也可采用方形、矩形布置。（3）连墙件必须采用刚性构件与主体结构连接，严禁使用柔性连墙件。连墙件中的连墙杆宜与主体面垂直、当不能垂直设置时连墙件与脚手架连接的一段不应高于与主体结构连接的一端。4、竖向与横向斜撑（1）架体外侧纵向每5跨每层设置一根竖向斜杆或每5跨间设置剪刀撑，端跨的横向每层应设置竖向斜杆。（2）双排脚手架的每步水平杆层，当无挂扣钢脚手架板加强水平层刚度时，应每5跨设置水平斜杆。5、作业层设置（1）钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，挂钩必须处于锁住状态，作业层脚手板应满铺；（2）作业层的脚手板架体外侧应设挡脚板、防护栏杆，并应在脚手架外侧立面满挂密目安全网；防护上栏杆设置在离作业层高度约为1000mm处；防护中栏杆宜设置在离作业层高度约为500mm处；（3）当脚手架作业层与主体结构外侧面间间隙较大时，应设置挂扣在连接盘上的悬挑三脚架，并应铺放能形成脚手架内侧封闭的脚手板；（4）必须满铺脚手板；脚手架外侧应设挡脚板及护身栏杆；护身栏杆可用水平杆在立杆的0.5m和1.0m的盘扣节点处布置两道，并应在外侧满挂密目安全网；（5）作业层与主体结构间的空隙应设置内侧防护网；（6）加固件、斜杆必须与脚手架同步搭设。（7）当脚手架搭设至顶层时，外侧防护栏杆高出顶层作业层的高度不应小于1500mm；（8）当架体搭设至顶层时，外侧立杆应高出顶层架体平台不应小于1000mm，用作顶层的防护立杆；（9）当搭设悬挑外脚手架时，立杆的套管连接接长部位必须连接件固定；（10）脚手架可分段搭设分段使用，应由工程项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可使用。（11）脚手架底部全封闭，悬挑架最底层用模板板封闭楼板与脚手架内边形成的垂直孔洞，防止落物。1.3脚手架细部构造及要求（1）悬挑钢梁18#工字钢下部设置钢垫板，垫板尺寸为10*100*100mm，第一块垫板设置在距前端1400mm的位置，第二块垫板设置在后端锚固的两道锚栓中间。18#工字钢示意图（2）工字钢悬挑梁固定端采用2个U形钢筋拉环与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。拉环钢筋采用直径20mm钢筋（锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm，JGJ130-2011/6.10.2），用于锚固的U形钢筋拉环采用冷弯成型（JGJ130-2011/6.10.3）。悬挑梁固定端示意图槽钢直径20mm圆孔，孔中心距槽钢端50mm，满足1.2d~4d/8t的边距要求（GB50017-2003）。槽钢圆孔设置示意图（3）工字钢悬挑梁悬挑端设置5#限位角钢，使内外两侧18#槽钢可靠固定，外侧角钢焊接于18#工字钢，内侧角钢沿工字钢方向设置长圆孔，工字钢相应位置设置圆孔，待槽钢就位后将螺栓拧紧。工字钢悬挑梁固定示意图（4）悬挑工字钢的锚固端位于楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm，锚固端的梁、板混凝土强度等级不得低于C20。1.4脚手架材质要求（1）钢管：钢管必须符合国家标准3号钢的技术条件，外径不得小于48，壁厚3毫米；禁止使用严重锈蚀、弯曲变形或有裂纹的钢管。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为4～6m，横向水平杆（小横杆）一般为1.3～1.5m。钢管应涂防锈漆。（2）扣件：扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5㎜。（3）脚手板：落地脚手架首排采用花纹钢板金属笆作为硬隔离，其余脚手板采用钢笆脚手板及冲压钢挡脚板的形式。（4）脚手架的用途及极限荷载值脚手架为结构用脚手架，考虑荷载为3KN/㎡，其外围满挂密网封闭。（5）立网：立网采用阻燃型密目网，四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s，应符合GB16909的规定。每10㎝×10㎝=100㎝2的面积上有2000个以上网目。用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。2搭设方案2.1搭设工艺流程安放锚固预埋件→安放钢挑梁及固定→安放槽钢连梁→放置可调支座→竖立杆→水平杆→拉结→搁栅杆→栏杆→竖向斜撑→安装钢脚手板→踢脚板→挂密目网→底部封闭→内隔离2.2安放锚固件1、测量定位根据脚手架悬挑梁平面布置图，以主体结构轴线为基准，在悬挑层和墙柱模板上测量、定位、标识出锚固件安放位置。2、安放锚固预埋件（1）在楼板上按节点图安放预留孔管；（2）在悬挑层转角处及内凹砼梁板的钢筋内，放钢板预埋件。3、验收复核由施工、技术、安全等人员组织隐蔽验收和技术复核，做好相关记录。2.3安装悬挑钢梁1、待楼板混凝土凝固后，安放悬挑钢梁。并安放压板用螺栓固定悬挑梁；注：悬挑钢梁应准确地安放在定位线上。2、待下层墙柱模拆除后，焊接阳角悬挑钢梁。3、由专业焊工焊接。3悬挑脚手架的使用（1）悬挑脚手架搭设完毕投入使用前，应组织方案编制人员和专职安全等有关人员按专项施工方案、安全技术措施要求进行验收，验收合格后方可使用。（2）悬挑脚手架在使用过程中，架体上的施工荷载必须符合设计要求，结构施工阶段不得超过1层同时作业，装修施工阶段不得超过2层同时作业，在一个跨距内各操作层施工均布荷载标准值总和不得超过6KN/m2（3）严禁随意扩大悬挑脚手架的使用范围。（4）使用过程中，严禁进行下列违章作业：①利用架体吊运物品②在架体上推车③任意拆除架体结构件和连接件。④任意拆除或移动架体上的安全防护措施。（5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和安全监护。（6）六级（含六级）以上大风及雷雨、雾、大雪天气时严禁继续使用脚手架作业。雨、雪后上架作业前应清除积水、积雪，并应有防滑措施。夜间施工应制定专项施工方案，提供足够的照明及必要的安全措施。（7）悬挑脚手架在使用过程中，应按要求定期（一个月不少于1次）进行安全检查，不合格部位应立即整改。（8）悬挑脚手架停用时间超过一个月或遇六级（含六级）以上大风、大雪后，应按要求进行安全检查，检查合格后方可继续使用。4悬挑脚手架的检验4.1悬挑式脚手架采用的脚手钢管应符合的要求（1）钢管应有产品质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。（2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。（3）钢管使用前应对其壁厚进行抽检、抽检比例不低于30%，不合格数大于10%应扩大抽检比例，扩检比例不小于30%。（4）钢管必须进行防锈处理。4.2悬挑式脚手架扣件须满足的要求（1）扣件必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料。（2）扣件使用前必须进行检查、严禁使用有裂缝、变形的扣件，出现滑丝的螺栓螺母必须换（3）扣件使用前须进行防锈处理。4.3悬挑脚手架所采用的型钢需满足的要求（1）型钢必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料。（2）型钢使用前必须进行检查、严禁使用有裂缝、变形的型钢。（3）型钢使用前须进行防锈处理。5悬挑脚手架的拆卸（1）拆卸作用前，方案编制人员和专职安全员必须按专项施工方案和安全技术措施的要求对参加拆卸人员进行安全技术书面交底，并履行签字手续。（2）拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，同时应清除脚手架上的杂物及影响拆写作业的障碍物。（3）拆卸作业时，应设置警戒区，严禁无关人员进入施工现场。施工现场应设置负责统一指挥的人员和专职监护人员。作业人员应严格安装施工方案及有关安全技术规定。（4）拆卸时应有可靠的防止人员与物料坠落的措施。拆除杆件及构配件均应逐层向下传递，严禁抛掷物体。（5）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。（6）拆除脚手架时连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层数层拆除后再拆。（7）当脚手架采取凤分段、分立面拆除时，事先应确定施工方案，对不拆除的脚手架两端，事先必须采取必要的加固措施。第三章安全质量保证措施1安全保证措施（1）进入施工现场，必须严格遵守安全生产六大纪律，在塔吊安装之前，参加作业人员必须分工明确，安装负责人，专业技术人员应对每个作业人员进行安全交底，交底书需经双方签字，同时必须认真做好每天三上岗一讲评工作。（2）凡是有高血压、心脏病、晕高或视力不佳等不适合高空作业的人员，均不得从事脚手架作业。所有架子工均须持合格有效的特殊工种操作证上岗作业。（3）材料部门必须保证供应合格的材料，架子工在作业前应对所使用的材料进行检查。不合格的材料严禁使用。脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。（4）操作前应有详细的安全技术交底，并组织有关人员共同验收，签字齐全。严禁违章指挥、违章操作，必须按照施工工艺规程作业。（5）架子工在高处作业时（超过2m），必须佩带安全带，所使用的工具必须绑2m的保险绳，以防止落下伤人。安全带必须和已绑扎牢固的立杆或顺水杆连在一起。（6）脚手架搭设高度随楼层施工高度同步跟进；脚手架搭设完毕后由监理、项目部安全负责人与技术负责人对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。（7）每天在使用脚手架之前和下班之后，均应对脚手架进行例行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度、脚手架与建筑物结构的连接、脚手架的堆荷数量和位置，脚手架的安全措施等，而且有检查记录。（8）作业层上的施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。井道脚手架仅作为围护之用，严禁任何建筑材料堆放其上。（9）在脚手架使用期间，严禁私自拆除杆件。（10）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（11）脚手架拆除时，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2质量保证措施（1）脚手架搭设必须严格按国家有关施工操作规程进行施工，并执行JGJ130-2011规定。（2）立杆和大横杆的接长点必须错开。（3）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法序号项目技术要求检查方法备注1型钢、钢管、扣件的质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证检查2专项施工方案须有审批手续检查3隐蔽工程须有验收手续检查4型钢支承架符合设计要求钢尺、检查5型钢支承架与建筑物的连接按设计规定要求设置检查6焊接质量焊缝高度须符合设计要求。焊缝表面应平整，无可见裂缝、气孔、夹渣、漏焊等明显缺陷钢尺、检查必要时可探伤抽检7立杆垂直度偏差不大于3/1000经纬仪或垂直线和钢尺立杆连接接头不得在同一平面内，立杆底部固定应牢固8杆件间距容许偏差（步距）±20mm钢尺9杆件间距容许偏差（纵距）±20mm钢尺10杆件间距容许偏差（横距）±20mm钢尺11剪刀撑水平夹角45º-60º角尺12与建筑结构拉结按设计规定的间距和要求设置钢尺、检查13脚手板铺设严密。牢固，无探头板检查14施工层外侧防护栏杆，踢脚板设置按设计规定要求设置钢尺、检查15防护脚手架外侧、作业层下按设计规定要求设置密目式安全网平网或其他防护措施，架体底部应设置密目式安全网和小网眼检查16扣件拧紧力矩40-65N/m力矩扳手抽检5、8、13、20、32、50允许不合格数0、1、1、2、3、5扣件数量51-90、91-150、151-280、281-500、501-1200、1201-320017钢管壁厚允许偏差不大于10%测厚仪按30%进行抽检，不合格比例大于10%进行扩检，扩检比例不小于30%（4）脚手架检查与验收1）构配件检查与验收A、新钢管的检查应符合下列规定:a、应有产品质量合格证。b、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有关规定，质量应符合JGJ130-2011规范第3.1.1条的规定。c、钢管表面应平直光滑不应有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺压痕和深的划道。d、钢管外径壁厚度等的偏差应分别符合JGJ130-2011规范表8.1.5的规定。e、钢管必须涂有防锈漆。B、旧钢管的检查应符合下列规定：a、表面锈蚀深度应符合JGJ130-2011规范表8.1.5序号3的规定锈蚀检查应每年一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。b、钢管弯曲变形应符合JGJ130-2011规范表8.1.5序号4的规定。C、扣件的验收应符合下列规定:a、新扣件应有生产许可证法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定抽样检测。b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。c、新旧扣件均应进行防锈处理。2）脚手架搭设时纵向偏差不大于H/400，且不大于100㎜，横向偏差不大于H/600，且不大于50㎜。纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20㎜，横向水平杆水平偏差不大于10㎜。3）脚手架应在下列阶段进行检查与验收：A、作业层上施加荷载前。B、每搭设完10～13m高度后。C、停用超过一个月。4）进行脚手架验收时根据下列技术文件：施工方案及变更文件；技术交底文件。检查与验收重点应为扣件的连接、卸荷的安装及变形，钢管及扣件的试验等。5）脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置构造是否符合要求；杆件变形情况，立杆是否悬空；扣件是否松动；立杆沉降与垂直度的偏差是否符合要求；安全防护措施是否符合要求；是否超载。6）安装后扣件螺栓拧紧力矩采取扭力扳手检查，螺栓拧紧扭力矩P为40N•m≤P≤65N•m；抽样方法应按随机分布原则。不符合的必须重新拧紧，直至合格为止。第四章应急处理与救援预案1目的施工现场一旦发生脚手架变形、位移、坍塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度和经济损失，特制定在本项目部模板排架坍塌倒塌应急救援预案。2组织本项目部成立应急救援指挥小组，负责指挥及协调工作总指挥：姜正贵副总指挥：邵永根组员：黄传标、黄前程、朱俊、李士成3职责应急组织应领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力；当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调；负责准备所需要的应急物资和应急设备；及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告，具体职责如下：1、姜正贵负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。2、邵永根负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。3、朱俊负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。4、黄传标负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局等。4事故处理救援程序1、不论任何人，一旦发现有模板排架变形、位移、坍塌、倒塌的可能性，应立即停止施工，呼叫在场全体人员进行疏散。2、接到报告后，立即召集应急指挥小组，开展抢救工作（项目经理或管理人员），各岗位人员迅速到场。3、立即抢救伤员：（1）现场抢救，同时通知医疗急救中心（打120）应务必讲清受伤人数、人员受伤情况和工地地点，并派人到主要路口引导救护车送指定医院。急救箱、担架（抢救受伤者须用担架）存放在项目部办公室或医务室；（2）派人随同救护车到医院，随时了解伤情，及时反馈伤者情况；（3）通知当事人的家属，做好接待工作，安慰、稳定家属的情绪；（4）积极做好善后处理工作。4、立即派人保护现场，设置警戒线、维护现场秩序、疏散人员、召集有关人员做好当事人周边的问讯取证记录，了解事故现场情况配合事故调查。5、立即向上级公司报告，立即向当地的安全生产监察局、建设行政主管部门、公安局、派出所报告，配合做好事故调查、取证、处理。6、立即组织安全自查自纠、消除隐患；立即组织对全体施工作业人员的举一反三防坍塌倒塌安全再教育，提高安全防范意识，做到遵章守纪，防止同类事故发生。7、在没有人受伤情况下，项目经理组织施工经理、项目工程师、技术员、安全员、机管员、施工员对模板排架变形、位移较大事故进行原因分析、调查，并指定相应的纠正补救措施与方案报、公司审批确认同意后，在确保人身人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5紧急事故应急救援处理5.1高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。高处坠落应急救援措施序号内容1发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。6动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。5.2支模坍塌应急救援支模坍塌应急救援措施序号内容1施工项目在班组作业前结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。2在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。3当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。5对伤员进行现场急救处理。6立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。7按规定上报有关主管部门请求救援。5.3浇砼时坍塌事故应急救援措施浇筑混凝土坍塌应急救援措施序号内容1现场技术负责人应对施工人员进行技术、质量、安全的交底。严格按施工方案及有关国家、行业、地方的技术标准、规范、规程进行施工。施工过程应做好自检、工序交接等，使工程质量和安全得以控制。2混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。3混凝土浇筑时，应派专人监察模板及其支撑系统的变形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待采取措施进行调整或加固后，方可继续作业。4浇筑发生模板坍塌时，立即停止施工并报告救援小组组长，迅速确定该部位作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，切断电源，指挥人员往安全地方疏散，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故。5立即组织切实可行的机械设备进行救援（如动用塔吊将坍塌位置的钢筋网吊起；使用钢筋切割机或焊机将钢筋割断），避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清理，保持气道的通畅，再救人。6同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。5.4触电事故应急救援措施1、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源。脱离电源的基本方法有：触电应急救援措施序号事项1将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。2用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。3必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。4救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。5如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。2、在使触电者脱离电源时应注意的事项：使触电者脱离电源的注意事项序号事项1未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。2严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。3在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。4当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。5夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。3、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。4、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。5、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。6、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。7、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，立即按心肺复苏法就地抢救。5.5浇砼时停电事故应急救援浇砼时停电应急救援措施序号内容1当工地发生停电时，而混凝土还必须继续施工，组长必须直接到现场协调处理此事。2现场施工员应第一时间安排应急措施，督促机电工长发电，督促混凝土工长做好施工现场施工缝预留工作，以防混凝土不能继续施工而施工缝预留不当造成结构隐患。3机电工长立即组织电工，首先对配电房直流电输送进行处理，其次合理分配因临时发电所产生的一系列工作。4混凝土工长要预先做好施工缝预留工作，发电机发电正常时，可继续施工。5混凝土工长要随时掌握好混凝土初凝时间，每一交接部位都应在初凝前完成。6利用发电机发电施工时，混凝土工长要做好万一发电机产生故障时应变措施，随时跟踪浇筑混凝土路线，在次梁上做好垂直挡板（用方木预挡，当混凝土浇筑此部位时拔出，再换到前面可留设施工缝位置），当发生类似情况应做好施工缝处理。7及时做好发电机的维修工作。随时了解正常送电时间。5.6事故的其它预防措施本方案施工前组织专家论证评审签字，报监理审批同意后方可执行；支架搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查；逐根立杆检查是否与地下室底板及梁底模顶牢固；梁侧模板对拉螺栓每端必须用螺母拧紧；认真审核审定本高支模结构设计计算，是否符合规范要求；从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点部位，防止局部超负荷；浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。5.7教育训练在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。5.8互相协议项目部与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。5.9应急资源应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量现在何处1应急运输车辆辆2现场2灭火器个20现场3药箱及药品个/批2物资室4对讲机部18现场5固定电话部2物资室/综合办公室6担架副2物资室7木方M³28钢管吨29钢丝绳m3006就近医院应急救援信息医院名称联系电话地址急救电话120桐城市龙腾街道钱庄社区卫生室安庆市桐城市安居一路与安居路交叉路口往西北约100米(钱庄小区)桐城市人民医城市西大街44号应急避难点示意图桐城市龙腾街道钱庄社区卫生室桐城市人民医院就医行车路线第五章计算书1扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)22.4步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m)12双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式2步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区安徽合肥市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.31，1.31，1.416风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.341，0.341，0.368计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.033+0.3×0.9/(2+1))+1.5×3×0.9/(2+1)=1.51kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.3×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.023kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.51×1.52=0.34kN·mσ=γ0Mmax/W=1.1×0.34×106/4490=83.251N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.023×15004/(100×206000×107800)=1.579mmνmax＝1.579mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.51×1.5=2.492kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.023×1.5=1.688kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.492kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.688kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1.1×0.751×106/4490=184.037N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.978mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.511kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.1×2.492/2=1.371kN≤Rc=0.85×12=10.2kN横向水平杆：Rmax=1.1×2.511=2.762kN≤Rc=0.85×12=10.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H22.4双立杆计算高度(m)12脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×(22.4-12)=1.63kN单内立杆：NG1k=1.63kN双外立杆：NGS1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×12=2.281kN双内立杆：NGS1k=2.281kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((22.4-12)/1.8+1)×1.5×0.9×0.3×1/2/2=0.686kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.686kN双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=12/1.8×1.5×0.9×0.3×1/2/2=0.675kN1/2表示脚手板2步1设双内立杆：NGS2k1=0.675kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((22.4-12)/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=0.813kN1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=12/1.8×1.5×0.16×1/2=0.8kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(22.4-12)=0.156kN双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.686+0.813+0.156=1.656kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.686kN双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.675+0.8+0.18=1.655kN双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.675kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN内立杆：NQ1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(1.63+1.656)+1.5×2.025=7.309kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(1.63+0.686)+1.5×2.025=6.049kN双外立杆：Ns=1.3×(NGS1k+NGS2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.281+1.655)+1.5×2.025=8.154kN双内立杆：Ns=1.3×(NGS1k+NGS2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.281+0.675)+1.5×2.025=6.88kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H22.4双立杆计算高度(m)12双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.3×(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k)=(1.3×(1.63+1.656)+1.5×2.025)=7.309kN双立杆的轴心压力设计值NS=1.3×(NGS1k+NGS2k)+N=1.3×(2.281+1.655)+7.309=12.425kNMwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.341×1.5×3.62)=0.179kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1.1×[7309.018/(0.188×424)+178984.08/4490]=144.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.368×1.5×3.62)=0.193kN·mσ=γ0KS(NS/(φA)+Mwd/W)=1.1×0.6×(12425.298/(0.188×424)+193155.84/4490)=131.272N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1650连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.341×2×1.8×2×1.5=5.524kN长细比λ=l0/i=1650/15.9=103.774，查《规范》表A.0.5得，φ=0.566(Nlw+N0)/(φAc)=(5.524+3)×103/(0.566×424)=35.519N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.524+3=8.524kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！2普通悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)17.8步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区安徽合肥市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.555，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.144，0.133计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.5×3×0.9/(2+1)=1.432kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=0.963kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.432×1.52=0.322kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.322×106/4490=71.774N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.963×15004/(100×206000×107800)=1.487mmνmax＝1.487mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.432×1.5=2.363kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.963×1.5=1.589kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.363kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.589kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.713×106/4490=158.696N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.863mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.382kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.363/2=1.182kN≤Rc=0.9×12=10.8kN横向水平杆：Rmax=1×2.382=2.382kN≤Rc=0.9×12=10.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H17.8脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×17.8=2.63kN单内立杆：NG1k=2.63kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(17.8/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.368kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.368kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(17.8/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=1.307kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×17.8=0.267kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.368+1.307+0.267=1.941kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.368kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN内立杆：NQ1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.63+1.941)+1.5×2.025=8.98kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.63+0.368)+1.5×2.025=6.934kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H17.8立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.63+1.941+2.025=6.596kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k=1.3×(2.63+1.941)+1.5×2.025=8.98kNMwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.133×1.5×3.62)=0.07kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[8979.952/(0.188×424)+69809.04/4490]=128.203N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式螺栓连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型槽钢连墙件型号12.6号槽钢连墙件截面面积Ac(mm2)1569连墙件截面回转半径i(mm)49.5连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205螺栓直径d(mm)18螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.144×2×1.8×2×1.5=2.333kN长细比λ=l0/i=600/49.5=12.121，查《钢结构设计标准》GB50017-2017表D得，φ=0.989(Nlw+N0)/(φAc)=(2.333+3)×103/(0.989×1569)=3.437N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！σ=(Nlw+N0)/(π×d2/4)=(2.333+3)×103/(3.14×182/4)=20.957N/mm2≤ft=170N/mm2满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)4.48悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1600主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1750梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑120044801500否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.68.98500150026.68.9814001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=6.6/1=6.6kN第2排：F'2=F2'/nz=6.6/1=6.6kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/nz=8.98/1=8.98kN第2排：F2=F2/nz=8.98/1=8.98kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×17.455×106/185000=94.354N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×18.461×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=18.064N/mm2τmax=18.064N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.026mm≤[ν]=2×lx/250=2×1600/250=12.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-9.701kN,R2=28.709kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.85。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×17.455×106/(0.853×185×215×103)=0.514≤1符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=9.701/2=4.85kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=9.701×103/(4×3.14×18×2.5)=17.155mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×9.701×103/(4×π×182/4)=9.53kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=4.85kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm符合要求！3下撑式悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)17.8步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区安徽合肥市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.555，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.144，0.133计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.5×3×0.9/(2+1)=1.432kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=0.963kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.432×1.52=0.322kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.322×106/4490=71.774N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.963×15004/(100×206000×107800)=1.487mmνmax＝1.487mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.432×1.5=2.363kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.963×1.5=1.589kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.363kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.589kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.713×106/4490=158.696N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.863mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.382kN