《电力变压器损耗测量不确定度的确定规则》

1则下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中,注日期的引用文GB/T1094.2电力变压器第2部分：液浸式变压器的温升（GB/T1094.2—2013，IECGB/T20840.2互感器第2部分：电流互感器的补充技术要求（GB/T20840.2—2014，IEC3.123.23.33.43.53.6溯源性traceability3.7θ温度(℃)θ2负载损耗试验中变压器绕组的温度(℃)θr根据GB/uP2P2的相对4uFDuPWuPSuR1uR2..uSHuVavguVuVRMSuVTuWF5.1通则5测量系统的特性可以用系统级校准验证的总体不确定度来表征，也可以用组件特性的组合来表此范围内不对偏差进行校正；超出该范围时，需按照附录D的方法重新确定指数n后进行非线性校6EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(相),考)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(其中指),0941)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(数),要)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(n),求)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(在无其他信息时取值为2),加电压尽可能接近额定电)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(空),故)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(载),虽)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(损),需)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(耗),考)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(的),虑)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(非),不)EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up12(线),确)）： PW——功率表所测得的功率因数。IRMSVRMS度差uCT1uCT差εVTuVTPWuPW1uPWuΔ1VNuVavguVnavgavg7VavgVRMSuWF1uWF合成相对标准不确定度：uNLL=uEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),C)T+(n−1)2⋅uEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),V)T+uEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),P)W+n2⋅uEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up2(2),a)vg+EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),W)）：INkCNIRMS2——与试验电流相关的项，该电流在试验中测得，与待评定变压器的参考电流（通常对应额定电INkCNIRMS注1：亦观察到，在此情况下，损耗测定的式（4）同样仅通过若干因素的乘积来表达，以便于估计测量的总相对假设测量温度θ2下测得的损耗P2由I2R损耗和附加损耗Pa2组成）：8P2=IEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),N)R2+Pa2Pa2=P2−IR2EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),N)7.4.1概述7.4.2环境温度θ2下测得负载损耗P2的不确定度度数uCT1uCTεVTuVT1uVTPWuPW1uPWuFD1uFDIRMSuIRMS22uIRMS相对扩展不确定度：UP2=2uP2，包含概率约95%。9））IEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),N)Rr损耗RrR2⋅uR2P2uP2⋅P2θṙuT注1：将三相的不相关不确定度估计值合成为一个单一估计值，注2：有时使用减少测量元件数量的三相功率测量电路，如Aron电路。然而，由于难以确立足够的贡献参数知 将比值差和相位差降低到非常小的值。因此，这些互感器根据技术参数进行评定。见和 基于校准的程序 确定此误差的单一平均不确定度uCT（uVT），同时考虑校准证书中给出的不确定度、电流）；uvarC——估计的平均比值差εC的标准不确定度，计算为电流范围内最大和最小比值差之差除以=23=12uburC——估计的平均比值差εC的标准 基于校准的程序式中与相位差修正FD相关的不确定度uFuFD≈uΔφtanφuΔ——电流和电压互感器相位差的合成标准不确定度，可根据公式（16）中的讨论确定；φ注：相位差不确定度通常以绝对值给出。然而，公式（15）的结果仍为相对不确定度（使用弧度并将结果乘以）：u式中，uΔφC和uΔφV是从校准证书中报告的不确定度推导出的标准不确定度。如果校准证书中给出了准确级而未提供包含因子信息，则相应的标准不确定度可假定为该准确度除以3（概率的矩形分.1先进互感器ucal——通过将校准证书中给出的相位差扩展不确定度除以包含因子而获得的标准不确定度。如果未明确给）：u）：uPD≈uΔφtanφ .2传统互感器是根据互感器相关准确度等级中定义的最大相位差计算出的tanφ值范围，并假设概率a=b⋅xrdg+c⋅xmgb——与仪器读数准确度规格相关的系数；c——与仪器设置的测量范围相关的准确度规格系数；如今的功率表通常会指定功率测量的整体标准不确定度uPW,其实这种规格可能会因制造商和/或型号而异。例如，不确定度可能通过为不同范围的功率因数、输入电流和电压定义不确定度值的表对于其他未以表格形式提供损耗测量不确定度uPW的情况，应使用制造商提供的程序和信息（规PSuPS1uPSVavgVavgVuWF1uWFPSuPS1uPS—ISuIS22uIS）：avgavguWF式中的uVavg与整流平均值仪器的不确定度相关，uVRMS与真有效值（方均根值）测量仪器的不确uSH）；通常不能假设负载损耗试验期间绕组的温度与测量电阻时的温度相同，因此可能需要校正电阻t——常数，铜绕组设为235，铝绕组设为225。如果电阻R1的测量和负载损耗测量紧接着进行，则可假设温度未变，因此式（29）简化为式uR2=uR1注：式（29）中忽略了温度测量中的相关性，提供了不确定度的安全估计。严格评定相关性可获得更低的不确定）：使用同一电阻测量设备测量R1和R2时，可假设不—A—VavgVavgV—PNLL—PNLL—），uPS1uWF1000扩展不确定度UNLL(%)：三相相对扩展不确定度UNLL,3pℎ(W)变压器空载损耗确定为（12.46±0.04）kW，其中取包含因子k=2，对于正态分布，这对应于约—差已通过校准点间的插值推导得出，相应的不确定度则根据校准不确定度和插值不完善性进行了估kCN—111%uCT%ΔφCuΔφCkVN—εVT%uVT%ΔφV-0.0011-0.0013uΔφVuPW%uIRMS%uVavguV%的有功功率PW除以每相的视在功率，其中每相视在功率计算为该相对地电压（VRMS）与电流VRMSVavgIRMSAPW——radφradφ=φm−(ΔφV−ΔφC)p.u.1—1εVT—cos(φ+(ΔφV−ΔφC))—VavgVavgV—PNLLPNLLuCT1uVT1uPW1uFD1uWF1000扩展不确定度UNLL(%)：三相相对扩展不确定度UNLL,3pℎ(VVAA℃——铜————eclass,CT%ΔφC'————eclass,VT%ΔφV'—A555—VRHVΩRLVΩ℃VIRMSAPWW—℃RHV2ΩRLV2ΩP2W—WPNLLWp.u.uCT%uVT%uFD%根据.2，(ΔφV−ΔφC)=20′̇eIMmAuIRMS%̇ 1eIRMSuIRMS=3IRMṠePWWuPW%ePWuR1%̇̇ue1=ue2K111uR2%uCT—1uVT—1uPW—1uFD—1uIRMS—2扩展不确定度UP2(%)：IEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up3(2),N)R2损耗WWWWWWW%6.2中式（1）用于校正空载损耗的单相函数模型是基于以下式（D.1）的空载损耗PNLL与PNLL=cn式中的c为常数，指的是式（1）中未显示在式（D.1）中的项。对等式两边取对数，得到式线到一系列电压下的测量损耗上，其中斜率系数k即为所求指数n。此外，在此表述中，未使用注1：数据点的选择在一定程度上是任意的。选择接近100%的数据点可以减少轨迹非线性的影响。然而，这种选注2：电压范围选取应覆盖额定电压的90%～105%，若受试验条件限制需扩展范围（80%～110%），应增加至少2E.1概述），GB/T27418中阐述了评定不确定度的GB/T13499—2002的10.1中定义了关于保证值、偏差和不确定度限值的基本要求。关键内容E.4.1校准E.4.1.1概述E.4.1.2国家计量机构E.4.1.3获认可的校准试验室获认可的试验室已通过了增强对其工作可信度的批准流程。它们在校准中的任务是向其他用户注：获认可的试验室由国家认可机构授权。试验室的质量体系会按照适当的标准（例如GB/T27025）进行评审，E.4.1.4其他试验室校准服务的购买者（即通常为认可测量系统的所有者）需要确保校准提供商拥有相应的质量体系，并具备以必要的专业水平执行校准的能力。如果购买者按照GB/T2702 E.4.1.5内部校准E.4.2