【《车库上浮事故处理措施及施工控制要点分析案例》3200字】

车库上浮事故处理措施及施工控制要点分析案例目录TOC\o"1-3"\h\u15200车库上浮事故处理措施及施工控制要点分析案例 15761.1处理措施 1160681.2抗浮方案选择分析 1126701.3抗浮设计及验算 234361.3.1抗浮设计 257581.3.2抗浮验算 3146321.3.3现场检测 367111.4施工质量控制 9214581.1.1钻孔及成孔 9104561.1.2高压喷射注浆施工 970881.1.3锚杆施工 101.1处理措施根据检测结果及设计施工资料可知，本次车库上浮事故的原因，是由于突发暴雨，现场车库顶板未及时按设计要求进行覆土，降水设施不能满足降水需求，导致地下水压力过大，致使车库上浮事故发生。就目前车库上浮事故处理方法中，主要以“抗”跟“放”两种手段，“抗”即通过增加车库配重或增加桩、锚杆的抗拔力，来提高车库的抗浮承载能力；“放”是通过降排水等措施，通过降低地下水位，来减小水浮力的方法。本项目建议采取“抗”与“放”相结合的手段进行处理，通过现场对板底进行钻孔放水，同时车库四周设置降水井进行降水，直至板顶覆土完成后方可停止降水。待现场稳定后，对车库底板布置抗拔锚杆以提高其抗拔力，增加抗浮稳定性；对破坏严重的框架柱通过增大柱截面的方式，对框架柱进行修补；对所有裂缝处的混凝土进行处理后经行灌浆处理，防止发生渗水现象。1.2抗浮方案选择分析通过以上工程案例我们可以看出，在抗浮设计中，采用抗拔桩，无疑会对车库地板的强度有更高的要求，而且抗拔桩只布置于车库框架柱下，与采用抗拔锚杆相比整体性要差；并且，从造价角度讲，相同情况下，普通抗拔锚杆的造价要高于扩大头抗拔锚杆，因此，本文已扩大头抗拔锚杆为例，重新进行抗浮设计。1.3抗浮设计及验算1.3.1抗浮设计车库±0.000为绝对高程13.800m。设计桩顶标高-8.450m（绝对高程5.350m）。依据《高压喷射扩大头锚杆技术规程》JGJ/T282-2012第1.1.8条，非扩大头段锚杆长度取7米，扩大头长度取5米，锚筋选用3根HRB400型直径为28mm的钢筋。自由段直径为180mm，扩大头直径为600mm。按第1.6.1.2条=((1-0.5)x1.0x18x7+0)/(1-0.5x1.0)=126式中：—扩大头上覆土体的重度（），本工程取；—扩大头上覆土层厚度（m），取7.0m；—扩大头前端土体的静止土压力，根据地勘，本工程扩大头端前土体为（4）层粉砂，取（为土体内摩擦角，根据本工程地勘，取0）；—扩大头前端土体的被动土压力系数，为；—扩大头前端土体的黏聚力（kPa），根据地勘本工程取0kPa；—扩大头前端土体的主动土压力系数，为；—扩大头向前位移时反应土的挤密效应的侧压力系数，对非预应力锚杆可取，本工程取；带入数值后计算得；Ld=7-2x0.6=5.8m；单根锚杆抗拔力极限值=3.14×[0.180×(1.56×44+1.24×42)+0.6×5×42+8.8]=562kN单根锚杆抗拔力特征值；锚杆杆体的截面面积：；3根直径28mm的钢筋截面面积为（满足）；扩大头长度：（满足）。1.3.2抗浮验算由3.2节内容，车库水浮力与车库自重压力差值为422kN，则车库单柱负荷面积下，设置两根扩大头抗拔锚杆，2×281=562kN＞422kN。1.3.3现场检测本工程锚杆施工完成后，应在注浆体满28d龄期或注浆体强度达到设计强度的80%后进行验收试验，验收试验的数量为总根数的5%且不少于3根，验收试验的最大荷载应不小于抗拔设计值的1.5倍（1.5×281=422kN），具体检测依据按照《高压喷射扩大头锚杆技术规程》JGJ/T282-2012中相关条文规定执行。根据单根锚杆抗拔力极限值计算公式及扩大头前端土体对扩大头的抗力计算公式可以看出，单根锚杆抗拔力仅与土体物理力学参数，锚杆的直径尺寸等有关，且在车库抗浮能力未失效的情况下，我们通常假设在抗拔实验中，锚杆钢筋不达到抗拔极限强度标准值。本工程现场试验设计（见图1.4）：锚杆为抗浮锚杆，共施工试验锚杆3根（4号、5号、6号），设计长度12m，成孔200mm，杆体材料1Φ40mmPSB1080预应力钢筋。扩体段直径600mm，长度5m（锚杆构造满足设计要求）。单根锚杆承载力预估极限值为707kN。（1）加载方式本次试验采用多循环加、卸载试验方法，加载方法、位移测读均按照上述规范执行。试验预估极限荷载值为707kN。按下表循环加载。表1.1循环加载量值Tab.1.1Cyclicloadingvalues加荷标准循环数预估破坏荷载的百分比数（%）每级加载量累计加载量每级卸载量第一循环103010第二循环1030503010第三循环10305070503010第四循环103050708070503010第五循环103050809080503010第六循环1030509010090503010持荷时间（min）5555105555（2）位移观测每级加荷观测时间内，测读锚头位移不应小于3次。（3）检测过程试验装置由加荷系统—反力系统—观测系统组成。荷载采用并联于千斤顶油路的数字精密压力表测量，用位移传感器监测锚头位移，获取试验曲线。（4）稳定标准每级加荷观测时间内，当锚头位移增量不大于0.1mm时，可施加下一级荷载；不满足时应在锚头位移增量2h内小于2mm时再施加下一级荷载。（5）破坏、终止加载条件①锚头位移不收敛，锚固体从土层中拔出或锚杆从锚固体中拔出。②锚头总位移量超过设计允许值③土层锚杆试验中后一级荷载产生的锚头位移增量，超过上一级荷载位移增量的2倍。④如果第六个循环加荷观测时间内，锚头位移增量不大于0.1mm时，按每级增加预估破坏荷载的10%进行1次循环。表1.24号实验结果汇总表Tab.1.2SummaryofexperimentalresultsforNo.4循环最大荷载（kN）位移s（mm）塑性位移sp（mm）弹性位移se（mm）12122.341.640.6523546.130.883.55349510.001.116.30456613.170.457.88563615.690.4211.09670717.640.3612.68777820.210.2215.01884822.240.7316.31991926.860.5920.311099057.18图1.14号荷载—位移曲线Fig.1.1Load-displacementcurveofNo.4图1.24号荷载—弹性Se（塑性Sp）位移曲线Fig.1.2Load-elastic(Plastic)displacementcurveofNo.4表1.35号实验结果汇总表Tab.1.3SummaryofexperimentalresultsforNo.5循环最大荷载（kN）位移s（mm）塑性位移sp（mm）弹性位移se（mm）12122.250.082.1523541.780.361.3134957.970.536.9645669.820.238.21563611.800.5510.00670711.110.1112.17777816.300.4813.87884819.100.1716.49991920.900.5517.711099051.99图1.35号荷载—位移曲线Fig.1.3Load-displacementcurveofNo.5图1.45号荷载—弹性Se（塑性Sp）位移曲线Fig.1.4Load-elastic(Plastic)displacementcurveofNo.5表1.46号实验结果汇总表Tab.1.4SummaryofexperimentalresultsforNo.6循环最大荷载（kN）位移s（mm）塑性位移sp（mm）弹性位移se（mm）12127.002.121.74235417.843.2512.33349529.752.6121.61456636.851.7925.36563641.021.2032.86670751.401.9338.31777859.892.4741.31884869.433.0150.83991980.112.2659.2410990153.36图1.56号荷载—位移曲线Fig.1.5Load-displacementcurveofNo.6图1.66号荷载—弹性Se（塑性Sp）位移曲线Fig.1.6Load-elastic(Plastic)displacementcurveofNo.6图1.7现场拉拔实验Fig.1.7Fielddrawingexperiment检测结果：（1）被测3根试验锚杆均在加荷至989.8kN时，产生的锚头位移增量超过上一级荷载位移增量的2倍，锚杆极限承载力均取前一级的荷载值为919.1kN。（2）极差不超过平均值的30%，取平均值919.1kN作为锚杆的极限承载力（3）锚杆的抗拔承载力特征值为极限承载力除以安全系数2，即为460kN。结论：根据现场锚杆抗拔实验检测结果我们可以看出，扩大头锚杆设计满足要求。1.4施工质量控制1.1.1钻孔及成孔（1）施工前应做好场地平整，对不利于施工机械运行的松散软土应进行适当处理，雨季施工必须采取有效排水措施。（2）施工前应选定机械设备，明确施工工艺及技术要求，拟定补救措施。（3）在建筑物旧址或杂填土地区施工时，先探明在孔位处的旧基础、石块等障碍物，采取必要措施挖除。1.1.2高压喷射注浆施工（1）旋喷流程：定位→水泥浆制备→旋喷桩机钻进至设计深度→旋喷提升施工→移机至下一孔位→回灌。（2）水泥浆体强度检测参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70-2009）。1.1.3锚杆施工（1）成孔直径200mm，孔位偏差不大于100mm，长度允许误差+100/-30mm。（2）旋喷扩孔后应立即下锚并及时注浆。（3）注浆管与螺纹钢筋绑扎在一起放入钻孔，注浆管应能承受5.0MPa的压力，能使浆液顺利压灌至钻孔底部扩体锚固段。（4）锚杆杆体采用外涂防腐涂层的高强钢筋制作，依据规范要求，涂层钢筋基层的附着力不宜低于5MPa，（5）扩体锚固段注浆采用高压注浆工艺，水泥净浆灌注，水泥浆液应搅拌均匀，并过筛，随拌随用，水泥浆液应在初凝前用完，注浆水灰比0.5，注浆体设计强度不小于30MPa，浆体强度检验采用的试块每50根锚杆不少于1组，每组不少于6个试块。水泥浆体强度检测参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ