工作状态汽车起重机（回顶）计算书-20251028-085149329

品茗建筑施工云安全计算软件2026版（V5.0） 工作状态汽车起重机（回顶）计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20215、《混凝土结构设计标准》GB/T50010-2010（2024年版）6、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册8、《施工脚手架通用规范》GB55023-20229、《混凝土结构通用规范》GB55008-202110、《钢结构通用规范》GB55006-202111、《工程结构通用规范》GB55001-202112、中联重科汽车起重机500T型号说明书一、参数信息1、基本参数地下室顶板支承工况支承工作状态的汽车起重机是否设置回顶架体设置回顶支撑回顶支撑架体计算原理除结构自重外的所有荷载均由支撑承担地下室层数n11回顶支撑层数n1设计覆土厚度hs(m)0楼板钢筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.1回顶支撑每米高度自重标准值G2k(kN/m2)0.15建筑结构考虑结构设计使用年限的荷载调整系数γL1结构重要性系数γ012、荷载参数汽车起重机厂家中联重科汽车起重机型号500T最大吊重Gw(吨)5.3吊装工作半径R(m)40支腿纵向距离L(m)9.4支腿横向距离B(m)9.4后支腿距最后一排车轮距离s(m)1.8后支腿距旋转中心距离Lh(m)3.5单个支腿垫板面积(长×宽)(m)2.4×2.4荷载动力系数K1.2汽车起重机自重G(吨)72是否有活动配重是活动配重G活(吨)144活动配重距旋转中心距离Ld(m)6汽车起重机自重G(吨)72汽车起重机轴数6第1排车轮荷载(吨)12第i排车轮依次轴距(mm)轴荷(吨)216501233500124165012525001261650123、楼板参数（1）地下室顶板：顶板厚度h0(mm)250砼强度等级C35顶板作为支承工作状态的汽车起重机时混凝土是否达到设计强度是（2）地下室底板：地下室底板厚度hd(mm)100砼强度等级C20层高Hd(m)2支撑立面图二、荷载计算汽车式起重机侧立面图在吊装过程中，支腿荷载主要有包括以下几部分荷载产生，起重机自重（通过在不同位置的各车轮轴荷代替）对各支腿产生的荷载Fa1、Fb1、Fc1、Fd1；吊重及活动配重分解到X方向对各支腿产生的荷载Fax、Fbx、Fcx、Fdx；吊重及活动配重分解到Y方向对各支腿产生的荷载Fay、Fby、Fcy、Fdy；1、起重机自重各支腿产生的荷载计算起重机自重G等于各轴荷载总和，G=72吨第1轴：荷载为F1=12吨，距离后支腿距离L1=1.65+3.5+1.65+2.5+1.65+1.8=12.75m第2轴：荷载为F2=12吨，距离后支腿距离L2=3.5+1.65+2.5+1.65+1.8=11.1m第3轴：荷载为F3=12吨，距离后支腿距离L3=1.65+2.5+1.65+1.8=7.6m第4轴：荷载为F4=12吨，距离后支腿距离L4=2.5+1.65+1.8=5.95m第5轴：荷载为F5=12吨，距离后支腿距离L5=1.65+1.8=3.45m第6轴：荷载为F6=12吨，距离后支腿距离L6=1.8m通过各轴荷载Fi以及前支腿荷载分别对后支腿取矩得到F1×L1+F2×L2+F3×L3+F4×L4+F5×L5+F6×L6-(Fa1+Fd1)×L=012×12.75+12×11.1+12×7.6+12×5.95+12×3.45+12×1.8-(Fa1+Fd1)×9.4=0并且Fa1=Fd1，得到：Fa1=Fd1=27.223吨Fb1=Fc1=[G-(Fa1+Fd1)]/2=[72-(27.223+27.223)]/2=8.777吨将吊重及活动配重对支腿产生的影响分成吊重及活动配重移动至回转中心后竖向力对支腿产生荷载+吊重及活动配重幅度产生的弯矩对支腿力荷载2、吊重及活动配重移至回转中心后竖向力对支腿产生荷载计算(k×Gw+G活)×Lh-(Fa2+Fd2)×L=0Fa2=Fd2=(k×Gw+G活)×Lh/(2L)=(1.2×5.3+144)×3.5/(2×9.4)=27.993吨Fb2=Fc2=(k×Gw+G活)×(L-Lh)/(2L)=(1.2×5.3+144)×(9.4-3.5)/(2×9.4)=47.187吨3、吊重及活动配重考虑幅度后的弯矩对各支腿产生的荷载计算1）求X方向吊重、X方向活动配重考虑幅度后的弯矩对各支腿荷载影响计算，各支腿荷载为Fax=Fdx，Fbx=Fcx(k×Gw×R-G活×Ld)cosβ-(Fbx+Fcx)×L=0Fbx=Fcx=(k×Gw×R-G活×Ld)×cosβ/(2L)=(1.2×5.3×40-144×6)×cosβ/(2×9.4)=-32.426cosβFax=Fdx=32.426cosβ2）求Y方向吊重、Y方向活动配重考虑幅度后的弯矩对各支腿荷载影响计算，各支腿荷载为Fay=Fby，Fcy=Fdy(k×Gw×R-G活×Ld)sinβ-(Fay+Fby)×B=0Fay=Fby=(k×Gw×R-G活×Ld)×sinβ/(2B)=(1.2×5.3×40-144×6)×sinβ/(2×9.4)=-32.426sinβFcy=Fdy=32.426sinβ支腿a:Fa=Fa1+Fa2+Fax+Fay=27.223+27.993+32.426cosβ-32.426sinβ支腿b:Fb=Fb1+Fb2+Fbx+Fby=8.777+47.187-32.426cosβ-32.426sinβ支腿c:Fc=Fc1+Fc2+Fcx+Fcy=8.777+47.187-32.426cosβ+32.426sinβ支腿d:Fd=Fd1+Fd2+Fdx+Fdy=27.223+27.993+32.426cosβ+32.426sinβ4、各吊装工况及最不利工况支腿荷载计算1）当β=0°时，此时吊物在起重机后方将β=0°代入得到：Fa=87.641吨，Fb=23.539吨，Fc=23.539吨，Fd=87.641吨各支腿最大荷载F1=max(Fa、Fb、Fc、Fd)=max(87.641、23.539、23.539、87.641)=87.641吨2）当β=90°时，此时吊物在起重机侧方将β=90°代入得到：Fa=22.79吨，Fb=23.539吨，Fc=88.39吨，Fd=87.641吨各支腿最大荷载F2=max(Fa、Fb、Fc、Fd)=max(22.79、23.539、88.39、87.641)=88.39吨3）起重臂位于支腿b方向工况当β=53.326°时，起重臂在支腿b方向，此时：Fa=48.576吨，Fb=10.591吨，Fc=62.604吨，Fd=100.589吨各支腿最大荷载F3=max(Fa、Fb、Fc、Fd)=max(48.576、10.591、62.604、100.589)=100.589吨4）起重臂位于支腿a方向工况当β=141.459°时，起重臂在支腿a方向，此时：Fa=9.65吨，Fb=61.122吨，Fc=101.53吨，Fd=50.058吨各支腿最大荷载F4=max(Fa、Fb、Fc、Fd)=max(9.65、61.122、101.53、50.058)=101.53吨考虑各个工况按最不利原则；支腿最大受力Nk=max(F1,F2,F3,F4)=max(87.641，88.39，100.589，101.53)=101.53吨考虑结构楼板对垫板压力的扩散角（取为45°），计算单块垫板荷载有效分布面积：A=(2.4+0.25×tan45°)×(2.4+0.25×tan45°)=7.022m2由于顶板作为支承工作状态的汽车起重机时混凝土达到设计强度，结构板自重由本身承担，施工荷载由架体承担，回顶架体所受总荷载设计值：Q1=γ0[γG[G2k×Hd]+γQγL(9.8×Nk/A)]=1×[1.3×[0.15×2]+1.5×1×(9.8×101.53/7.022)]=212.919kN/m2三、支撑结构验算支撑类型承插型盘扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)400步距h0(mm)1500顶部步距hd(mm)1000扫地杆高度h2(mm)200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(mm)250支架立杆计算长度修正系数η1.05支撑钢管类型Φ48×2.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300可调托座承载力容许值[N](kN)100高度修正系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9承载力设计值调整系数γR1Qmax=Q1=212.919kN/m2设梁板下用于支撑上部施工荷载的承插型盘扣式钢管支撑架立杆截面尺寸和间距分别为Φ48×2.7mm、@0.4m×0.4m，可得：N=Qmax×la×lb=212.919×0.4×0.4=34.067kN1、可调托座承载力验算【N】/γR=100/1=100kN≥N=34.067kN满足要求！2、长细比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第5.3.2条规定可知，立杆计算长度：l0＝max[βHηh0，βHγ(hd+2ka1)]=max[1×1.05×1500，1×0.9×(1000+2×0.6×250)]=1575mmη----支架立杆计算长度修正