乙醇酒精企业环境污染防治措施方案

玉米加工乙醇酒精项目环境污染防治方案作者：玖月琼兮乙醇酒精企业环境污染防治方案编号：LZH/JYQX-HP01b-2020作者：玖月琼兮2020年8月目录TOC\o"2-3"\h\z\t"标题1,1"第1章工程分析 41.1主要原辅材料及消耗 41.2主要原辅材料、产品理化性质及产品反应式 41.3工艺过程 7第2章环境影响分析 132.1建设期环境影响分析 132.1.1建设期环境影响要素分析 132.1.2施工期环境影响分析 132.1.3建设期环境影响减缓措施 172.2地表水环境影响分析 182.2.1预测内容 182.2.2预测因子 182.2.3预测源强 192.2.4预测方法 192.2.5地表水环境影响分析 202.3环境空气影响分析 252.3.1锅炉废气影响预测与评价 252.3.2工艺粉尘影响预测与评价 332.3.3特征因子厂界浓度预测与评价 372.3.4二氧化碳气体影响分析 382.4地下水环境影响评价 392.4.1水文地质条件分析 392.4.2排水渠、承泄区与地下水、地表水的水力联系及流向 402.4.3本项目用水对地下水位的影响分析 422.4.4废水下渗对地下水环境影响分析 432.5声环境影响预测与评价 452.5.1主要噪声源 452.5.2预测模式 462.5.3预测范围 472.5.4预测参数 472.5.5预测结果及评价 472.6工业固体废物影响分析 482.6.1固体废物来源和分类 482.6.2工业固体废物处理／处置方案 492.6.3工业固体废物环境影响分析 502.7生态环境影响分析 50第3章污染防治对策 523.1废水污染防治措施 523.1.1实施清洁生产 523.1.2清污分流和事故防范 523.1.3污水处理方案技术经济可行性分析 533.2工艺废气及异味气体污染防治措施 583.2.1工艺废气 583.2.2污水站恶臭气体防治措施 593.3噪声防治措施 593.4固体废物污染防治对策 603.4.1生产工艺过程中固体废物的综合利用方案 603.4.2污水处理厂污泥的综合利用方案 603.4.3废辅料的综合利用方案 613.4.4厂区职工生活垃圾的处理方案 613.5绿化措施与建议 613.6“三同时”验收一览表 613.6.1本项目废水进入城市污水处理厂可行性分析 623.6.2城市污水处理厂规模 623.6.3城市污水处理厂工艺 633.6.4城市污水处理厂进出口水质 64

工程分析主要原辅材料及消耗本项目所用原辅材料见表3-11。主要原辅材料、产品理化性质及产品反应式⑴尿素分子式CO(NH2)2，含氮(N)46%，显白色或浅黄色的结晶体。純品熔點132.7℃，比重1.335。它易溶于水，水溶液呈中性反应，吸湿性较强。用于发酵氮源。⑵白土由火山灰冷凝而成，矿物组成以蒙脱石为主,具膨润土的性质,有较高的结合性、可塑性、外观呈白色、浅红以及灰绿色,内含有少量游离的石英颗粒,烧后呈白色,因含有不同杂质，烧后白度有变化。用于玉米油过滤。表3-11主要原辅材料需用量及供应方式表序号使用名称年用量(吨)供应方式1乙醇装置玉米855600XX市及周边地区采购2尿素3520省内采购3白土886周边地区采购4硫酸铵5244周边地区采购5磷酸二氢铵4416周边地区采购6液化酶440省内采购7糖化酶552省内采购8正己烷35省内采购9硫酸2236XX市10氢氧化钠600周边地区采购10乙烯、乙二醇装置甲烷1167省内采购11乙烯装置氢氧化钠89周边地区采购12乙烯、乙二醇装置催化剂（三氧化二铝、银）55.8（三年）省外采购合计=SUM(ABOVE)874840.8⑶硫酸铵分子式(NH4)2SO4，分子量132.13。外观为白色结晶颗粒,溶于水,280开始分解,产生氨及硫酸。纯净的硫酸铵为无臭、白色菱形结晶，有粗粒和细粒之分。由于含有杂质，颜色是灰白色或黄褐色。易溶于水。用于发酵氮源。⑷磷酸二氢铵分子式为NH4H2PO4，分子量115.03。纯品为透明四方晶系粗大结晶，比重1.803（19℃），熔点190℃。溶于水，微溶于乙醇，不溶于醋酸。在空气中稳定，⑸甲烷无色无臭气体，分子量16.04，相对密度0.42（水），熔点（℃）-182.5，沸点（℃）-161.5，闪点（℃）-188。用于乙二醇辅料。⑹银催化剂（三氧化二铝、银）外形种类较多，主要以三氧化二铝为载体。银含量（Wt）13-14%。⑺氢氧化钠分子式为NaOH，分子量40.01，密度2.130，熔点318.4℃，沸点1390⑻硫酸分子式为H2SO4，分子量为98.08，外观为油状液体，相对密度1.83（水），熔点（℃）10.5，沸点（℃）330。⑼正己烷分子式为C6H14，是己烷的五种同分异构体中的一种，有淡淡的臭味，几乎不溶于水，而溶于醚和醇。沸点：68.74℃⑽乙醇：无色透明，易燃易挥发液体。有酒的气味和刺激性辛辣味。溶于水、甲醇、乙醚和氯仿。能溶解许多有机化合物和若干无机化合物。具有吸湿性。能与水形成共沸混合物。乙醇蒸气与空气混合形成爆炸性混合物，爆炸极限3.5-18.0%(体积)。凝固点：-117.3℃。沸点78.8℃。⑾乙烯：常温常压下为无色可燃性气体，略有烃类特有的臭味。冰点-169.4℃。沸点-103.8℃。在空气中的爆炸极限：3.02～34%（体积）。本项目采用乙醇脱水工艺路线，其反应机理：银催化剂高温C2H5OHC2H4+H2O银催化剂高温⑿环氧乙烷：在室温下为无色气体，低温时为无色液体，有醚味，高浓度有刺激嗅。熔点-111.3℃。沸点10.73℃。在空气中爆炸极限3.6-78%。溶于有机溶剂，可与水按任何比例混合。本项目采用乙烯直接氧化法工艺路线，其反应机理：银催化剂CH2—CH2银催化剂CH2—CH2CH2=CH2+1/2O2O200-300℃O200-300O⒀乙醛：分子式C2H4O，分子量44.05，无色,发烟,有刺鼻的水果香味。熔点为-121℃,沸点为20.8℃,相对密度为0.780～0.790g/mL,蒸气压为760mmHg(20.2℃),蒸气压902mmHg/25℃⒁乙二醇：无色透明糖浆液体，味甜，具有吸湿性，易燃。沸点197.2℃。凝固点-13.5℃。能与水、低级醇、甘油、醋酸、丙酮、乙醛和吡啶混溶，微溶于乙醚（1：200），几乎不溶于苯、石油醚和卤代烃等。本项目采用环氧乙烷直接水合法工艺路线，其反应机理：CH2—CH2CH2—CH2+H2OHOCH2CH2OHOO工艺过程⑴玉米处理本工程将采用半湿法脱胚工艺，玉米经清理后加蒸汽和水湿润，然后经破碎脱胚，进行胚芽、胚乳分离，分离出的胚乳经进一步粉碎、液化，液化后压滤干物经管束干燥机以130℃蒸汽做热源进行干燥，生产蛋白饲料，滤液进行糖化，将糖化液送乙醇车间。此过程主要排放粉尘及设备冲洗水，工艺流程及污染环节示意图见图3-4。玉米处理工序中分离出的玉米胚芽干燥后经轧胚机磨碎破胚，然后入预榨机榨油，预榨粕送到浸出车间，在浸出器里与溶剂（正己烷）混合进一步萃取，得到混合油，即毛油。再进行脱胶脱蜡及脱色工序，即得玉米油。此过程主要排放正己烷、白土、少量皂脚。工艺流程及污染环节示意图见图3-5。粉尘G1粉尘G1粉尘无组织玉米压胚玉米破碎玉米湿润玉米清理玉米玉米压胚玉米破碎玉米湿润玉米清理玉米玉米皮噪声玉米皮噪声固体废物S1固体废物S1板框压滤糖化液糖化液化粉碎液化胚乳分离糖化液糖化液化粉碎液化胚乳分离分离分离粉尘G3胚芽烘干粉尘G3胚芽烘干蒸发冷凝液W1管束干燥蒸发冷凝液W1管束干燥榨油后胚芽去玉米油装置榨油后胚芽去玉米油装置蛋白饲料蛋白饲料图图3-4玉米前处理工艺及排污流程图干胚芽干胚芽溶剂（回收后回用）磨溶剂（回收后回用）磨碎浸出器浸出器废气溶剂损失G2胚芽粕预榨饼废气溶剂损失G2胚芽粕预榨饼压榨蒸发混合油过滤杂质蒸发混合油过滤杂质冷凝冷凝干燥干燥过滤脱胶脱色脱蜡毛油脱胶脱色脱蜡毛油胚芽粕蒸发废水W2白土、皂脚S2冷凝废水W2白土、皂脚S2冷凝图3-5图3-5玉米油生产工艺及排污流程图玉米油⑵乙醇生产预处理后的糖化液经过滤后，清液送入发酵罐，加入酵母后进行连续发酵，发酵液经酵母分离后，清液通过蒸馏塔蒸馏提取乙醇，酵母分离提取的酵母采用蒸汽为热源，使用滚筒干燥机进行干燥，作为饲料酵母出售。蒸馏乙醇后清液50%回配，其余进入三效蒸发器，蒸发冷凝水排入污水处理站，工艺过程及污染环节示意图见图3-6。图3-6乙醇生产工艺及排污流程图蒸发冷凝水W1粉尘G4CO2G5硫酸铵磷酸二氢铵乙醇发酵饲料酵母塔底废水包装蒸馏回收乙醇滚筒干燥器酵母分离预发酵糖化液50%回配50%三效蒸发50%三效蒸发回配调浆图3-6乙醇生产工艺及排污流程图蒸发冷凝水W1粉尘G4CO2G硫酸铵磷酸二氢铵乙醇发酵饲料酵母塔底废水包装蒸馏回收乙醇滚筒干燥器酵母分离预发酵糖化液50%回配50%三效蒸发50%三效蒸发回配调浆⑶乙烯合成由乙醇装置产生的95%乙醇进入乙烯界区的规格要求见表3-12。表3-12乙醇原料进入乙烯界区设计要求及设备数据酒精含量≥93.4%不挥发物资≤5.0mg/100ml总酸度≤19mg/100ml甲醇≤0.3%vol醛（以乙醛计）≤100ppmWt醚（以乙醚计）≤8.0mg/100ml杂醇油≤100mg/100ml总硫（以S计）≤0.5ppmWt铜≤0.07ppmWt碱≤忽略乙醇经预热蒸发后进入脱水反应器，通过脱水反应生产乙烯。经换热后进行气液分离，然后压缩，经碱洗塔、干燥器、冷却塔、脱甲烷塔提纯后得到符合乙二醇生产要求的乙烯。本工艺以巴西能源公司技术为基础，工艺过程及污染环节示意图见图3-7。⑷乙二醇合成乙二醇合成工艺包括乙烯催化氧化生成环氧乙烷、环氧乙烷非催化水解生产乙二醇两个生产单元。在乙烯催化氧化生成环氧乙烷单元中，原料乙烯与氧气混合、在反应器中催化氧化；离开反应器的反应产物急冷、水洗回收得到环氧乙烷；急冷液进入汽提塔，汽提后的溶液进入闪蒸塔，废水外排重组份焚烧，并有少部分轻组份经冷凝器外排。环氧乙烷经冷却、冷凝后进一步去除其中的轻组分后，得到所需要的环氧乙烷水溶液。在环氧乙烷非催化水解生成乙二醇水溶液单元中，环氧乙烷水溶液与工艺水混合后进入乙二醇合成反应器，反应生成的乙二醇水溶液经过三效蒸发系统进一步去除水分得到粗乙二醇产品；水分经水缓冲罐进入污水处理站，粗乙二醇产品再经过干燥精制、分离；最后得到合格的乙二醇、二乙二醇和多乙二醇产品。本工艺以Shell公司技术为基础，工艺流程见图3-8。环境影响分析建设期环境影响分析建设期环境影响要素分析本项目在施工过程中对周围环境产生的影响主要有：⑴本项目土石方量约为3000t/a，施工过程中会产生扬尘；施工动力机械，如汽车、推土机、翻斗车排放的废气、混凝土搅拌过程中产生的粉尘等均会对施工现场及附近大气环境产生不利影响。⑵各种施工机械，如运输汽车、推土机、挖掘机、打桩机、混凝土搅拌机、工程钻机、振捣棒、电锯等均可产生较强烈的噪声。虽然这些施工机械噪声属非连续性间歇排放，但由于噪声源相对集中，且多为裸露声源，故其噪声幅射范围及影响程度都较大。⑶施工过程中施工人员排放的生活废水和生活垃圾对环境污染产生的影响。⑷由于施工期各种工程车辆较多，可能会对当地道路交通带来一定压力。施工期环境影响分析⑴建设期大气环境影响分析①扬尘施工过程中，土石方阶段最易产生扬尘。扬尘产生几率与土石方含水率、土壤粒度、风向、风速、湿度及土方回填时间等密切相关，据资料介绍，当灰尘含水率为0.5%时，其启动风速为4.5m/s。本地区地下水位较高，施工土方含水率均大于0.5%；本地区年平均风速3.5m/s，4月份最大风速5.3m/s；但施工地区土壤为冲积土，土壤粒度较小，为扬尘形成提供了可能条件。根据以上条件分析，一般情况下，施工过程中土方的挖掘和回填不会形成大的扬尘。但春季由于风力相对较大，有可能在小范围内形成扬尘对周围空气质量造成不利影响。据类比资料实测结果，在土方含水量大于0.5%、风速4.0m/s时，施工现场下风向不同距离的扬尘浓度见表6-1。表6-1施工现场下风向不同距离的扬尘浓度单位：mg/Nm3距离污染物1m25m50m80m150mTSP3.7441.6300.7850.4960.246可见，在不利天气条件下，施工扬尘可在150m范围内超过国家二级标准，对大气环境可造成不利影响；150m范围外，一般不会有大的影响。根据现场调查，在此范围内无居民区。②汽车尾气施工中将会有各种工程及运输用车来往于施工现场，主要有运输卡车、挖掘机、铲车、推土机等。施工场汽车尾气对大气环境的影响有如下几个特点：车辆在施工场范围内活动，尾气呈面源污染形式；汽车排气筒高度较低，尾气扩散范围不大，对周围地区影响较小；车辆为非连续行驶状态，污染物排放时间及排放量相对较少。⑵施工期噪声影响分析拟建项目开始启动后，平整土地、修筑道路、建筑施工等作业中，将动用大量的施工作业设备和机械，主要有前斗装卸机、铲土机、混凝土泵、移动式吊车、起重机、打桩机等，因而不可避免地产生建筑施工噪声。这些声源具有噪声高、无规则等特点，如不加以控制，往往会对附近敏感点产生噪声污染。经类比调查得到的常用施工机械在作业时的噪声（A）声级范围，详见表6-2。表6-2施工各阶段噪声源及其声功率级施工阶段主要噪声源声功率级dB（A）土石方阶段推土机、挖掘机等100—110基础阶段各种打桩机等120—135结构阶段各类混凝土搅拌机混凝土振捣棒100—11095—105装修阶段无长时间操作的偶发声源85—90根据类比调查，各施工阶段主要噪声源在不同距离处的平均等效声级计算结果详见表6-3。表6-3施工各阶段噪声在不同距离的平均等效声级dB（A）施工阶段主要噪声源声功率级距声源距离100m200m300m500m土石方阶段推土机、挖掘机等100—11060—7054—6431—6146—56基础阶段各种打桩机等120—13080—9074—8470—8166—76结构阶段混凝土搅拌机100—11060—7054—6451—6146—56混凝土振捣棒95—10555—6549—5946—5641—51装修阶段无长时间操作的偶发声源85—9045—5039—4436—4131—36从上表可以看出，在施工现场500m范围内，除装修阶段外，施工其他阶段的噪声均超标准，尤其是基础阶段，由于打桩机噪声很大，致使周围环境噪声严重超标。目前施工现场环境背景噪声水平较低，因施工可使施工场界200m内环境噪声昼间最大超标16-26dB（A），夜间最大超标29-39dB（A）；预计500m范围以外，各施工阶段的昼夜平均等效声级均不会超标，但严禁打桩机在夜间施工。⑶施工期地表水环境影响分析由于该项目建筑工程量较大，施工人员较多，因此带来的施工生活用水和施工建筑用水以及生活和建筑垃圾亦相对较大。本工程施工过程中废水难于集中排放，按一般施工现场规律，废水均采取无组织排放方式，即散排于附近土壤中。由于施工废水中污染物较简单，主要是COD和SS，且污染物浓度较低，一般COD约为300mg/L，SS约为200—300mg/L，预计不会对周围土壤造成危害性影响。⑷施工期固废物环境影响分析本工程施工期间固废物主要来源于施工前期平整土地过程中，要清除原有生长在地面上的农作物及杂草等，从而产生大量的固体废弃物；工程进入施工阶段过程要产生大量的建筑渣土；施工过程中施工场地人员居住的临时工棚，也会产生生活垃圾和废弃物。针对各固体废物的性质，建议将施工期产生的建筑垃圾应及时清运，作道路回填材料；区域内的作物杂草，清运至垃圾箱中，送垃圾站统一处理；施工现场应设置专门生活垃圾箱，由环卫部门统一清运，避免随意抛弃。通过采取上述措施后，施工期间固废物对环境影响不大。⑸施工期水土流失影响分析工程施工过程中由于土地植被（农田）被破坏，土地翻动，可能造成短期内的水土流失现象。根据类比调查，土壤侵蚀模数为1000t/km2·a。土壤侵蚀量按下式计算：其中：E—土壤侵蚀量，t/a；M—当地土壤侵蚀模数，t/km2·a；S—侵蚀土壤面积，km2。经计算，本工程施工期可能造成的土壤侵蚀量不大于133.5t/a。因土壤侵蚀现象主要发生在施工期，随着工程的竣工投产，水土流失现象将逐渐消失。建设期环境影响减缓措施一般来说，施工期环境影响是暂时的，随着工程的竣工，施工期环境影响都可以消除或缓解。但施工期某些环境影响因素表现的比较明显，还必须采取减缓措施以尽可能地减少或消除这些影响。⑴施工扬尘减小施工扬尘影响关键在施工现场的管理。在容易引起扬尘的作业面可撒水以减少扬尘，如装卸水泥的现场、混凝土搅拌现场均可采取撒水措施，扬尘可大幅下降。⑵施工噪声通过预测施工现场500m范围内的施工机械产生的噪声均超环境标准。虽然施工现场范围较大，但施工机械并非集中摆放，而是分散于施工场的各部位，因此施工场内噪声超标不可避免。①一些噪声较大设备如电锯、移动空压机等可置于临时建筑物内，亦可降低噪声10dB（A）左右。②严格控制强噪声设备的作业时间，特别是打桩机严禁在夜间施工。⑶施工垃圾施工人员的生活垃圾和建筑垃圾应集中堆放，施工后期垃圾集中清运，施工现场地面的碎砖石以及装修废弃物应清理干净，为日后的厂区绿化做好准备；应修建施工人员的临时厕所并做好厕所的防渗处理。⑷交通运输对于施工车辆可能给当地交通带来的压力可在安排施工车辆时做到统筹安排，合理调控，尽量将建筑物资和材料的运输安排在车流量较小的夜间进行，可缓解当地交通拥塞现象。地表水环境影响分析预测内容本项目的排水将通过排水渠排入承泄区，承泄区水在城市污水处理厂建成并达标排放时在丰水年存在通过修建的5km长排水管线排入洮儿河的可能性。鉴于排水渠及承泄区主要由白城市生活及工业废水汇合成而，通过现状监测可知，其水质污染严重，故本环评只对其进行影响分析。重点分析建成后在枯水期正常与非正常排放两种情况下对现有排水渠的污染贡献情况。由于排水渠及承泄区污染较重，不考虑其稀释作用，直接预测白城市污水厂建成达标后本项目污水排放对洮儿河的影响。预测因子根据拟建项目的废水排放特征及受纳水体水环境质量现状，地表水预测因子拟定为CODcr、NH3-N、BOD5。预测源强根据工程分析结果，确定正常排放、风险排放两种情况下的污染为本项目的预测源强。正常排放：按废水治理方案建议污水经过处理后，再由白城市城市污水处理厂处理后达到一级排放标准时，以此污水量、污染物浓度作为预测源强。风险排放：污水处理设施发生故障，废水直接由厂区总排口排放，排入洮儿河。该种情况下的污水量及污染物平均浓度作为预测源强。预测时所采用的污染源强见表6-4。表6-4拟建项目废水污染源强一览表指标排放工况废水排放量污染物浓度（mg/L）m3/dm3/sCODcrBOD5氨氮正常48000.0561002015事故排放一48000.0563287.51233.619.5预测方法由于近五年白城地区降水较少，洮儿河在枯水期存在断流现象，且由于洮儿河白城市区下游河段属于小河，故预测模式按《地表水环境影响评价技术导则》中推荐的小河预测模式选取。由于洮儿河镇西大桥断面下游基本无污染源汇入，因此，拟建项目叠加背景值选择省控断面（镇西大桥）常年监测数据。如拟建项目废水排入洮儿河，其混合过程距离较短，故不预测混合过程段河流中污染物浓度分布情况，只预测充分混合段（点）的水质。预测模式采用河流完全混合模式。计算公式如下：式中：——河流充分混合点污染物的浓度,mg/L；——废水中污染物排放浓度，mg/L；——河流上游污染物浓度，mg/L；——废水排放量，m3/s；——河流流量，m3/s。地表水环境影响分析⑴对排水渠、承泄区影响分析白城市生活污水和工业废水均通过排水渠排入承泄区，本项目建成投产后废水最终排放量约为1.58本项目产生的废水拟通过厂区设置的污水处理站处理达到一级排放标准后排入排水渠汇入承泄区，在白城市污水处理厂建成投入使用后废水进入污水处理厂处理达到城镇二级污水处理厂一级(B)标准后排入排水渠汇入承泄区。本环评将通过几种情况下污染物排入排水渠，对排水渠的污染贡献情况进行分析。第一，在背景状况为排水渠未得到有效治理的情况下，污染物COD的浓度为2961.58mg/L、氨氮的浓度为17.33mg/L，本项目排口废水达到一级排放标准及事故状态时污染物对排水渠、承泄区的贡献值和贡献率。第二，在白城市的工业企业点源，特别是白城市造纸厂废水得到有效治理，且城市生活污水、生产废水均经白城市城市污水处理达标准排放,排水渠执行一级标准时，本项目所排污染物达标状况下和事故状态下对排水渠、承泄区的贡献值和贡献率。具体情况详见表6-5和续表6-5。表6-5第一种情况下城市点源及城市污水未经有效治理拟建项目对排水渠、承泄区的污染贡献续表6-5第二种情况城市污水处理厂投入运行并达标排放拟建项目对排水渠、承泄区的污染贡献由上表可知，在第一种情况下，拟建项目废水经处理达到一级标准后对排水渠及承泄区污染贡献率均较小，CODcr、氨氮分别为0.38%和9.8%。本项目废水未经处理直接排放时CODcr、氨氮贡献率分别为12.5%和13.1%。本项目废水处理后排入排水渠虽会增加排水渠的污染物总量，但拟建项目废水在正常排放时对排水渠和承泄区水质均起到一定稀释作用。在第二种情况下，城市污水处理厂投入运行时，白城市生活污水、生产废水均经白城市城市污水处理厂处理达标后，排水渠执行一级排放标准时，COD由现有的41462.12t/a削减至1400t/a、氨氮由现有的242.62t/a削减至210t/a。对排水渠及承泄区污染贡献率分别为CODcr6.34%、氨氮5.68%。而本项目废水如不经处理在事故状态下直接排至排水渠，将会对排水渠产生影响，其CODcr和氨氮的贡献率分别为78.8%和12.8%，其中COD贡献率较高，主要是由于本项目属工业类项目。因此，必须保证拟建项目废水达标排放，不加重排水渠及承泄区的污染现状。如果本项目投产后污水处理厂投入运行，届时排水渠中均为达标后的废水，其中COD将降至60mg/L，因此，同现状相比将有较大改善，初步估算本项目投产后，排水渠中总水量为15.64×106⑵对洮儿河影响分析根据上面确定的参数和选定的预测方法及计算模式，预测结果见表6-6。拟建项目废水采取在白城市污水处理厂建成使用后，总排口出水经城市污水处理厂处理达标后排入排水渠汇入承泄区，并拟在承泄区修建5km长排水管线将水排至洮儿河。但由于白城地区近几年降水量较小，承泄区积水面积较大（19.2km2），加之该地区年蒸发量为1006mm，导致承泄区水量较小，排入洮儿河的可能性较小。但在丰水年其仍存在排入洮儿河的可能。按此较不利用因素分析，预测结果如下：表6-6本项目废水污染物预测结果一览表单位：mg/m3污染物名称排放情况污染物浓度水年背景值预测浓度变化量CODcr正常排放100丰水年6.426.59+0.17平水年7.147.31+0.17枯水年8.859.02+0.17事故排放3287.5丰水年6.4212.46+6.04平水年7.1413.18+6.04枯水年8.8514.89+6.04BOD5正常排放20丰水年1.201.23+0.03平水年1.661.69+0.03枯水年2.082.11+0.03事故排放1233.6丰水年1.203.47+2.27平水年1.663.93+2.27枯水年2.084.35+2.27氨氮正常排放15丰水年0.790.82+0.03平水年0.450.48+0.03枯水年0.720.75+0.03事故排放19.5丰水年0.790.82+0.03平水年0.450.49+0.04枯水年0.720.75+0.03正常情况：拟建项目建成投产后，不考虑排水渠对本项目废水的自净，而看做废水直接进入洮儿河，在丰水期CODcr预测值为6.59mg/L，比现状值高出0.17mg/L，BOD5预测值为1.23mg/L，比现状值高0.03mg/L，氨氮预测值为0.82mg/L，比现状值高0.03mg/L；在平水期CODcr预测值为7.31mg/L，比现状值高出0.17mg/L，BOD5预测值为1.69mg/L，比现状值高0.03mg/L，氨氮预测值为0.48mg/L，比现状值高0.03mg/L。在枯水期CODcr预测值为9.02mg/L，比现状值高出1.17mg/L，BOD5预测值为2.11mg/L，比现状值高0.03mg/L，氨氮预测值为0.75mg/L，比现状值高0.03mg/L。说明当本项目建成投产后污水处理装置正常运行并达一级排放标准时，建设项目废水对洮儿河水质环境有一定程度的影响，但影响程度较小。事故排放：洮儿河在丰水期CODcr预测值为12.46mg/L，比现状值高出6.04mg/L，BOD5预测值为3.47mg/L，比现状值高2.27mg/L，氨氮预测值为0.82mg/L，比现状值高0.03mg/L；在平水期CODcr预测值为13.18mg/L，比现状值高出6.04mg/L，BOD5预测值为3.93mg/L，比现状值高2.27mg/L，氨氮预测值为0.49mg/L，比现状值高0.04mg/L；在枯水期CODcr预测值为14.89mg/L，比现状值高出6.04mg/L，BOD5预测值为4.35mg/L，比现状值高2.27mg/L，氨氮预测值为0.75mg/L，比现状值高0.03mg/L。说明当本项目建成投产后污水处理装置非正常运行时，建设项目废水CODcr、BOD5和氨氮对地表水环境具有一定影响，所以项目在运营过程中必须加强污水处理站的管理，严禁事故排放。环境空气影响分析锅炉废气影响预测与评价⑴预测内容项目投产运行后乙烯加热炉在有风、D类及熏烟条件主导风向下的地面一次浓度预测。预测因子正常排放情况下，在W风向条件下的最大落地浓度及其出现距离。⑵预测源强预测源强详见表6-7。表6-7拟建项目加热炉废气污染物预测源强一览表烟气量m3/a污染物名称排放浓度mg/m3排放量t/a2.2×108烟尘9019.8SO245099⑶预测因子本项目大气污染物为加热炉排放的烟尘和SO2，故本次评价的预测因子确定为TSP和SO2。⑷预测模式①有风时点源预测模式②熏烟时地面浓度预测模式③污染源下风向地面轴线最大落地浓度(Cm)及距离公式(Xm)：式中：Q─单位时间排放量，mg/s；U─排气筒出口处的平均风速，m/s；бyf─垂直于平均风向的水平横向（Y方向）扩散参数，m；бz─铅直方向扩散参数，m；He─排气筒有效高度，m；hf─熏烟时混合层厚度，m；⑸参数的确定排气筒出口处平均风速UHU＝U10×（10）p式中：U10─当地气象站距地面10米高处平均风速，m/s；H─排气筒距地面几何高度，m；p─风速高度指数。②烟囱有效高度HeHe＝H＋ΔH式中：H─烟气几何高度，m；ΔH─烟气抬升高度，m。③烟气抬升公式有风中性和不稳定条件下，烟气抬升：△H=n0Qhn1Hn2U-1Qh=0.35PaQv△T=Ts-Ta有风时稳定条件，烟气抬升△H=Qh1/3(dTa／dZ+0.0098)-1/3U-1/3式中：△H—烟气抬升高度，m；Qh—烟气热释放率，kJ/s；H—排气筒距地面几何高度，m；△T—烟气出口温度与环境温度差，K；U—排气筒出口处平均风速，m/s；dTa／dZ—排气筒几何高度以上的大气温度梯度，K/m。拟建锅炉房排气筒参数详见表6-8。表6-8加热炉排气筒参数一览表参数烟囱高度（m）45烟囱出口内径(m)1烟气出口温度（℃）150④其它参数的选取扩散参数σy和σz等其它有关参数按GB/T13201-91《制定地方大气污染物排放标准的技术原则与方法》中有关规定选择与计算。⑹预测结果及评价针对本项目的加热炉烟气排放情况，运用前述模式进行了预测，预测的结果详见表6-9至表6-12。表6-9在D类稳定度，有风条件下烟尘轴线落地浓度单位：mg/m3轴线距离(m)排放浓度5001000150020002500300035004000450050005500600065007000750080004.58E-219.08E-091.22E-069.77E-062.85E-055.26E-057.65E-059.69E-051.12E-041.24E-041.32E-041.36E-041.38E-041.38E-041.38E-041.36E-04表6-10在D类稳定度，有风条件下SO2轴线落地浓度单位：mg/m3轴线距离(m)排放浓度5001000150020002500300035004000450050005500600065007000750080002.29E-204.54E-086.10E-064.89E-051.43E-042.63E-043.83E-044.85E-045.60E-046.20E-046.60E-046.80E-046.90E-046.90E-046.90E-046.80E+00表6-11D类稳定度，有风条件下污染物轴线最大落地浓度与距离项目单位排放烟尘最大落地浓度mg/m32.3184E-04SO2最大落地浓度mg/m31.1592E-03出现的距离m1086由预测结果可知，有风条件下，加热炉大气污染物的落地浓度远低于国家二级标准要求。燃油加热炉大气污染物落地浓度较小，烟尘和SO2的最大落地浓度分别为2.3184×10-4mg/m3和1.1592×10-3mg/m3，最大落地浓度出现在烟囱主导风向下风向1086m处，该位置属白城市集中工业区用地，环境敏感点较少，影响较小。熏烟情况下，主导风向下风向，轴线污染物落地浓度亦满足标准要求。因此若本项目燃用的燃料油符合指标，则本项目所产生的烟气对白城市环境空气质量影响甚微。表6-12薰烟条件下污染物轴线落地浓度单位：mg/m3轴线距离（m）烟尘SO250607080901001101201301401501601701801902002102202302402502602702802903003103203303403503603703803904009.01E-038.69E-038.40E-038.12E-037.86E-037.62E-037.39E-037.18E-036.98E-036.79E-036.61E-036.43E-036.27E-036.12E-035.97E-035.83E-035.69E-035.56E-035.44E-035.32E-035.20E-035.09E-034.99E-034.89E-034.79E-034.70E-034.60E-034.52E-034.43E-034.35E-034.27E-034.20E-034.12E-034.05E-033.98E-033.91E-034.51E-024.35E-024.20E-024.06E-023.93E-023.81E-023.70E-023.59E-023.49E-023.39E-023.30E-023.22E-023.14E-023.06E-022.98E-022.91E-022.85E-022.78E-022.72E-022.66E-022.60E-022.55E-022.49E-022.44E-022.39E-022.35E-022.30E-022.26E-022.22E-022.18E-022.14E-022.10E-022.06E-022.03E-021.99E-021.96E-02工艺粉尘影响预测与评价⑴预测内容工艺粉尘在运行后可能发生的几种除尘效率下的污染物排放状况，有风、D类及E类条件主导风向下的地面一次浓度预测。预测因子正常排放情况下，在W风向条件下的最大落地浓度及其出现距离，绘制地面轴线浓度—距离关系曲线。⑵预测源强预测源强分正常排放与风险排放进行统计：正常排放：除尘器运转正常，处理效率为99％；风险：粉尘除尘器出现故障，处理效率为0；拟建项目在玉米前处理工序、蛋白饲料干燥及酵母饲料干燥等环节均有工业粉尘产生，根据可研报告中提供的拟建项目厂区平面布置示意图，三根排气筒之间的距离小于其几何高度之和，可合并视为一根等效排气筒。以前两根的等效排气筒，与第三排气筒取等效值。等效排气筒计算公式如下：式中：h——等效排气筒高度；h1、h2——排气筒1和排气筒2的高度。预测源强见表6-13。表6-13建设项目大气污染物源强统计排放情况去除效率正常排放叠加后的颗粒物：99%事故排放叠加后的颗粒物：0预测烟囱高度(m)/内径（m）烟气出口温度(K)环境平均温度(K)278.7平均气压（hpa）998.1⑶预测模式预测模式与乙烯加热炉废气预测模式相同。⑷预测结果及评价最大污染物落地浓度及出现的距离比较详见表6-14，预测结果统计详见表6-15。C、D、E三类稳定度最大落地浓度与出现距离情况详见曲线图6-1至6-3。表6-14正常及事故排放下风向最大落地浓度及出现的距离6-15正常及事故排放预测结果统计表稳定度气象条件排放情况最大落地浓度出现距离现状值叠加值标准值C类有风正常0.01538.220.190.190.30非正常1.09538.220.61D类有风正常0.01657.660.19非正常1.01657.660.58有风正常0.011346.40.19非正常0.601346.40.42图6-1图6-1图6-2图6-2图6-3图6-3由表6-15可知，有风条件下，正常排放时，C、D、E三类稳定度下最大落地浓度与现状值叠加后均不超过标准值，对周围环境空气质量影响较小。通过预测可知，本项目非正常排放时(污染物落地浓度最大情况)，排放的颗粒物的最大落地浓度分别为C类稳定度为1.09mg/m3，出现在距源538.22m处，D类稳定度为1.01mg/m3，出现在距源657.66m处，E类稳定度为0.60mg/m3，出现在距源综上所述，本项目必须保证除尘器等设施的正常稳定运行，使工业粉尘达标排放，则本项目所产生的工业粉尘对建设项目周围环境空气质量影响较小。特征因子厂界浓度预测与评价⑴预测内容根据工程分析结果，拟建项目废气排放源有一部分无组织废气，因此，本次评价分别预测项目投产后特征污染物——乙醛、非甲烷总烃、H2S对东、南、西、北厂界的影响。⑵预测模式根据导则中推荐的面源模式计算： ⑶预测结果各特征污染物在有风、各类稳定度条件下对厂界影响预测结果见表。表6-16厂界无组织排放浓度预测结果预测点位置稳定度乙醛（mg/m3）非甲烷总烃（mg/m3）硫化氢（mg/m3）东厂界D0.011640.96380.0169E0.017441.83440.0362南厂界D0.011060.82560.0101E0.015701.91640.0311西厂界D0.009380.75380.0195E0.014281.70440.0420北厂界D0.014641.12640.0167E0.018302.02560.0388标准值0.044.00.06由表6-16的预测结果可知，在D、E类稳定度下，各厂界的乙醛、非甲烷总烃、H2S预测浓度均满足无组织排放监控浓度限值的要求。二氧化碳气体影响分析CO2是无色、无臭、不助燃、不可燃的气体，其主要来自自然界的作用与人类活动两个方面。随着工业的发展，工业上含碳燃料和原料的消费量剧增，因而人为排入空气中的CO2量也迅速增加，预计至2010年，空气中的CO2浓度可达500μL/L左右。根据调查，空气中CO2浓度高达500mg/m3时，尚未发现对人体的影响，但空气中CO2浓度的增高会对气候产生影响，其可以让太阳的较短波长的射线通过，大量吸收地球辐射的长波能量，形成“温室效应”。由于目前CO2销路存在问题，企业在初步设计中未采取回收措施。但建设单位已关注此事，并开展回收综合利用的研究工作。地下水环境影响评价水文地质条件分析白城市的平原区大体相当于新第三纪开始继承性发展了的松嫩沉积盆地的中南部，与松原市的长岭、乾安、前郭构成了一个向东开口的蓄水构造盆地。盆地的隔水底板绝大部分是白垩系泥页岩。上第三系弱胶结的砂岩、砂砾岩和第四系的砂、砂砾石层都是良好的含水层，为地下水的汇集与贮存提供了条件。因此，地下水比较丰富。区内主要的含水层有：①上更新统——全新统冲积卵砾石、砂砾石潜水含水层，分布在洮儿河冲积扇地区，面积283800公顷。含水层厚度多在20-40m之间，冲积扇的边缘地区较薄，该区单井出水量可达200m3/h以上。②顾乡屯组冲湖积砂及黄土状亚砂土潜水含水层；除山丘区和洮儿河冲积扇地区以外，其他地区几乎均有分布，含水层厚度一般在5-10m之间，单井出水量一般小于10m3/h。③中更新统冲湖积砂与亚砂土、亚粘土互层状地层构成的含水岩层。分布在该区域的大青沟组是一套砂与粘性土互层的地层。西部边缘一带砂层较厚，由西向东粘性土逐渐变厚。④白土山组湖积砂砾石半承压含水层，该层是山丘区和冲积扇以外广大地区的主要含水层，含水层厚度5-15m，最厚可达30m左右，单井出水量大部分为50-100m3/h。⑤上第三系泰康组、大安组砂岩、砂砾岩孔隙裂隙承压含水层。该层除山丘区以上均有分布，其埋藏深度一般在100m评价区位于洮儿河冲洪积扇发育在低山丘陵和冲湖积平原的过渡地带，因此，冲洪积扇潜水的形成除受大气降水补给外，主要受洮儿河河谷的侧向迳流补给，形成地下水由西北向东南，即由扇形地后缘向前缘运移，至前缘洼地以三种途径排泄于区外，其一，补给冲湖积平原底部孔隙承压水；其二，补给冲湖积平原上部潜水；其三，溢出地表形成扇前洼地，大面积的沼泽湿地，其消耗形式主要以开采为主，冲洪积扇潜水是本区生活、生产、农灌的主要水源。白城市水文情况详见图6-4，水文地质情况详见图6-5。排水渠、承泄区与地下水、地表水的水力联系及流向⑴拟建项目所处环境水文地质条件拟建项目所处地貌及水文地质位置是白城大型冲洪积扇形地面的前缘，该冲洪积扇形地是吉林省地下水资源储存最丰富的水文地质单元。该扇形地为洮儿河冲洪积形成，形成时间为晚更新世早期，在形态上看是大兴安岭东麓五个扇形地中发育最大最完整的一个。扇形地顶部起于白城市镇西，沿洮儿河向东南方向呈扇形展布。在白城市幸福乡-橡店-白城东形成明显的弧形前缘与低平原接触。扇形含水层介质岩性为砂砾石卵石组成上覆盖层岩性为含砾石亚砂土，在扇形地与低平原接触带边缘附近，含水层介质颗粒变化为粘土粉砂及淤泥质粘土，因此从整个冲洪积扇形地的含水层介质结构看，从扇形地顶部到扇形地前缘含水层介质颗粒由粗变细，厚度逐渐增大，由单层卵砾石、砂砾石结构相变为多层结构，所以受介质条件控制，地下水运动形式和经流排泄方式也相应发生一些变化，首先是地下水运动中经流通畅，向经流迟缓转变，因此在冲积扇形地中上部区域地下水流速快、流量大、存储空间大，纳污能力也较强，而在扇形地前缘与低平原接带附近，地下水经流迟缓，主要以扇形地前缘溢出排泄地表为主，因此在扇形地前缘出现了大片的湖沼地。其次是在扇形地大部地区，地表出露的岩土为砂砾石，具有很强的渗透性能，因此，地层隔污性能差，大气降水城市的工业排污染水和其他排水设施，如没有做专门的防渗措施，都能渗入到地下水含水层中，而在扇形地前缘与低平原接触带附近（承泄区）由于地表岩性颗粒很小，主要为粘土或粉砂土，地表岩层渗透性能弱，因此地层的地表隔污能力强，不易接受大气降水，地表水或渠道排水的渗入补给，所以承泄区地下水受到污水下渗污染的可能性小，同时在该地段地下水的运动方式是向地表向上顶溢出排泄，也有效地防止了污水下渗污染地下水的可能。⑵拟建项目排污水与地下水、地表水及渠道排水的水力联系根据拟建场址选在白城市东南扇形地内，根据当地水文地质条件，此处地下水埋深比前缘要大，地下水下渗透快，地表渗漏性强等特点。拟建项目污水借排水渠排泄，在扇形地地段排水渠污水要向地下渗漏，补充地下水，因此也就污染了地下水环境，但由地此段地下水含水层厚度大，地下水储量丰富实，径流通畅，流速较快，地下水含水层的纳污、稀释能力强。因此渠道排污水下渗对地下水环境影响不大。排水渠道在扇形地前级接触带或承泄区分布地段，由于该处含水层介质颗粒较细，地表岩层防渗透能力强，排水渠污水不易渗漏进入到含水层中，同时，此处的地下水径流是向外溢出排泄，从水动的观点看地表水和渠道排污水，只能接受地下水的补给，而不能补给地下水，因此，该地段地下水也不易受到污水和地表水的影响。⑶承泄区水量平衡关系分析从承纳污水的承泄区所能接受的水来源和补排关系分析，承泄区受到大气降水的补给，污水渠的排污水补给地下水顶托溢出补给，排泄则主要以大气蒸发排泄为主。根据本区气候条件特点，大气降水量多年平均为356.96mm，大气蒸发量多年平均2004.42mm，根据白城市气象资料，当地蒸发换算系数为0.548，因此当地实际蒸发量为1098.2mm，由于本承泄区集水面积为19.2km2，所以每年实际蒸发排泄量为21.08×106m3/a，每年实际降水量为6.85×106m3/a，白城市通过排污水渠排放污水量为14.06×106m3/a，因此进入到承泄区的总水量（不考虑地下水溢出量）应为降水量加上污不排放量为20.9144本项目用水对地下水位的影响分析根据《吉林省白城市地下水动态监测报告》及《区域水文地质调查报告》中有关地下水位监测结果，该区域地下水位动态总的表现特点是气象因素影响较大。地下水水位动态可分为两种情况三个变化阶段，第一种情况是地下水水位埋深浅，一般是3.0m左右，呈现出双高峰现象。第一个高峰出现在4-5月份，由于得到冻融水补给地下水上升。第二个高峰出现在7-8月份，主要引起是大气降水补给地下水，丰值的大小视当年降水量大小控制。如97年7-8月份曲线就没有表现出峰值为。三个阶段①为每年年初始大气降水少，气温低，大地未解冻，地下水水位是下降期，到3月末。②到4-5月份，气温上升，大地回春解冻，冰冻层开始融化，冻层上部融化水消耗于蒸发，而冻层下部融化水则可补给地下水，使地下水水位上升，5月份后当冻层融通后，土壤中的策略水补给地下水使地下水水位迅速上升，出现第一个高峰期，有时可以为全年最高值。高峰值后进入6月份，降水减少，加之大量蒸发及浇灌用水，地下水位下降达最低值，为枯水期。③七、八月份，降水集中，降雨补给地下水，使地下水水位上升，达到丰水期，升幅大小取决于降水量大小。地下水各年度变化特征为估水年水位下降，丰水年水位上幅度受大气降水量大小控制，受气象和人工开采因素影响，地下水位埋深低于各年平均值约0.65m，由于地下水补给条件好，无下降漏斗。本项目用水由白城市第三水厂供给，其来源亦为地下水。目前核算拟建项目用水量约为3.63×106废水下渗对地下水环境影响分析拟建项目运行后对地下水环境的影响主要表现在两个方面，一是厂区排水管及污水贮池存在泄漏时生活废水下渗对潜水的污染，二是排水渠可能对两侧造成的地下水影响，因厂址所在位置与排水渠下游地质状况，特别是隔污与渗漏状况有所不同，我们分别加以分析。⑴厂区废水下渗可能对地下水影响预测由工程分析中污染特征分析可知，项目排放的废水中含有大量的有机物，最终在地下水中表现为NO3-和NO2--N的污染。厂区所在位置地质类型为山前倾斜平原洮儿河冲洪积扇形地，岩性以粗大的卵砾石为主，透水性较好，一旦厂区排水管网或污水贮池防渗漏设施不完善，出现渗漏将污染地下水，考虑该工程污染物的排放特点以及污染物在地下水中迁移和转化的复杂性，选用污染速率法进行预测。其数学模式如下：式中：Ct—预测年地下水中NO3--N的浓度（mg/L）；C0—预测点NO3--N的初始浓度（mg/L），取现状监测点中2#数据4.39mg/L；ΔC—NO3--N的污染速率（mg/L·a）t—时间（a）。NO3--N的污染速率根据《吉林省白城市地下水动态监测报告》中该区域地下水离子含量多年变化表中ΔC=0.288mg/L。经计算可能对地下水中NO3--N的污染趋势见表6-17。表6-17地下水中NO3--N的污染预测地下水类型预测点污染速率（mg/L·a）5年10年20年潜水拟建厂区下游1.2km0.288Ct（mg/L）Ct（mg/L）Ct（mg/L）5.837.2710.15类比现有排水渠水质COD约2000-3000mg/L，氨氮01-00。当厂区发生下渗时可能的综合水质亦在此范围内，因此，如果厂区发生渗漏污染时将导致下游2#点NO3--N的浓度由现有的4.39mg/L，5年后增加至5.83mg/L，10年后增加至7.27mg/L。⑵排水渠可能对地下水的影响分析厂址所在位置地质构造正处于由冲洪积扇形地逐渐向冲湖积平原过渡地带，排水渠所经位置大部分为冲湖积平原，该低平原地区为多层地下水的叠置盆地。其中：上部为上更新统黄土状及粉砂层以及中更新统淤泥质砂层，共同组成孔隙潜水含水层组，水量一般较贫；中部由中更新统淤泥质亚粘土及粘土夹层组成本区的区域隔水层；透水性差。白城市排水渠的存在已有数十年时间，通过对两侧水质的监测，基本反映了当排水渠中废水不能达到一级排放标准时，对两侧地下水潜水层的污染状况，本项目废水排放量为4800m3声环境影响预测与评价主要噪声源根据工程分析提供资料，确定项目的主要噪声源为玉米破碎机、供水泵房。本工程对敏感点影响较大的装置（车间）有污水处理站、泵房，污水处理站及车间的主要噪声源是各种水泵、风机等，单机噪音值基本在85dB(A)～95dB(A)之间。主要噪声设备详见表6-18。表6-18项目设备噪声统计表设备名称噪声级安装位置声源特征玉米破碎机85-90玉米处理车间连续、稳定粉碎机80-85玉米处理车间连续、稳定蒸汽喷射器90-95乙醇车间连续、稳定各类泵85-95生产车间、循环水泵房连续、稳定电组85-95生产车间、泵房连续、稳定预测模式预测选用噪声叠加模式和点声源随距离衰减模式，首先采用噪声叠加模式计算多个噪声源在某一点的合成噪声值，然后利用点声源随距离衰减模式计算距离r米处的噪声值，再与本底合成生成预测值，然后根据预测值和评价标准进行评价。噪声叠加模式：式中：L总—多个噪声源在某点的叠加声压级，dB（A）；Li—第i个声源在某点的声压级，dB（A）；n—噪声源的个数。点声源随距离衰减模式：式中：Lr—距声源r米处声压级，dB（A）；Lr0—距声源r0米r—预测点距声源的距离，m；r0—监测点距声源的距离，m；ΔL—各种衰减量（发散衰减除外），dB（A）。预测范围厂区周围最近处的环境敏感点为东北侧500m外的一棵树村，该村有居民30户。噪声影响评价主要预测拟建厂区内的设备噪声对该敏感的影响，并对该影响作出评价。预测参数本项目噪声来源主要产生于生产工艺过程中，预测计算中只考虑主要噪声源所在车间围护效应和声源至受声点的距离衰减等主要衰减因子。根据经验估算，建筑隔声量一般在25～35dB(A)间，本项目取30dB(A)做为建筑墙壁实际隔声量。为了计算简单化，将主要噪声源看作点声源，点声源噪声值取100dB(A)，然后计算点声源对各个监测点的噪声贡献值，最后再叠加可得各点的总噪声声压级。预测结果及评价噪声预测结果详见表6-19。表6-19声环境影响预测结果单位：dB(A)距离(r)102345贡献值453935.53331预测点叠加值昼间夜间昼间夜间昼间夜间昼间夜间昼间夜间1厂界52.548.152.548.152.548.152.548.152.548.1248.944.648.942.648.942.648.942.648.942.6349.747.649.744.849.744.849.744.849.744.8446.845.846.843.646.843.646.843.646.843.65敏感点48.946.748.946.748.946.748.946.748.946.7651.647.251.647.251.647.251.647.251.647.2由预测结果可以看出，本建设项目投产后，其昼间噪声值不变，夜间噪声值仅有2#、3#、4#有所增加，增幅为2.0-2.8dB（A），不超过三类区标准要求。噪声通过距离衰减后在50m处已影响甚微，不会改变噪声现状，因此拟建项目投产后的设备噪声对500m处的一棵树村基本无影响。工业固体废物影响分析固体废物来源和分类根据工程分析结果，本项目固体废物主要为玉米原料筛分杂质、废催化剂、污水站污泥等，按《国家危险废物名录》进行分类，详见表6-20。工业固体废物处理／处置方案本项目产生的工业固体废物中废催化剂，属危险废物，但由于其可再生利用，因此，现阶段有生产企业对其进行回收，具有一定销路。从经济效益考虑拟建项目首先对产生的工业固体废物进行外销。但如其销路存在问题，为了避免对环境造成污染，也可将其回收后返厂再利用。表6-20工业固体废物来源及分类表固废名称产生量主要成分排放规律处理/处置措施玉米杂质9600000kg/a沙石、废玉米间歇沙石填埋、废玉米由饲料公司回收废白土886000kg/a废白土、脱色杂质间歇外销油脚160000kg/a磷酸、碱、油间歇外销日化公司废催化剂55800kg/3a二氧化三铝、银间歇厂家回收利用污泥880000kg/a有机质、物料、醇间歇外销做肥料工业固体废物环境影响分析《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》第一章第三条规定：国家对固体废物污染环境的防治，实行减少固体废物的产生，充分合理利用固体废物和无害化处置固体废物的原则。第一章第四条规定：国家鼓励、支持开展清洁生产，减少固体废物的产生量；国家鼓励、支持综合利用资源，对固体废物实行充分回收和合理利用，并采取有利于固体废物综合利用活动的经济、技术政策和措施。所以解决固体废物的有效途径包括：采用清洁生产工艺，防止危险废物产生；改进已有生产工艺，做到源头减量；对于已产生的危险废物，则首先通过资源的回收利用减少其需要进行无害化处置的量；对于无法利用的危险废物，则进行环境无害化处理／处置。项目拟采用的固体废物处理／处置方案符合上述固体废物处理的政策和原则，可实现其对环境的影响降到较低限度的目标。生态环境影响分析拟建项目厂址是以农业生态系统为主的生态系统，当项目建设完成后，农业生态系统将转变为城市生态系统，其变化主要包括：⑴植被变化占地面积内现有水稻及芦苇塘将消失，植被覆盖率大幅度降低，植被转变为人工栽培的花草村木，其作用为美化环境和改善小气候。⑵生物多样性的变化随着项目的建设原存在于田中的田鼠、蛙类等个体，将逐渐减少，同时随着项目的开发建设工业区取代农田景观，同时绿地道路将占一定比例，其建设未对生态产生破坏性影响，可达到与自然环境和谐统一。污染防治对策废水污染防治措施实施清洁生产玉米深加工行业的废水处理问题已经过了许多建设单位和污水治理设计单位的探讨和实际应用，其中包括膜过滤、厌氧、水解酸化、好氧等多种方法，多年的实践证明：只有实施清洁生产进行源头控制，减少物料排放量才是使末端污水处理设施正常运行及达标排放的重要保证。本项目实施清洁生产的途径如下：①玉米净化环节严格控制，使原料玉米带入系统的灰分降至最低限度，尽量减少整个工艺水循环系统的染菌机会，减小排放量；②提高分离设备的处理能力和分离效果，将乙醇生产中的废槽液实施干物分离后再进行蒸发浓缩，分别生产酵母饲料及纤维饲料，防止高浓度废水外排。③蒸发浓缩系统及干燥设备留有余量，可在工艺系统有异常情况，如染菌倒罐时含有大量干物料的废水产生时，进入蒸发浓缩系统进行蒸发浓缩进入饲料中，不冲击后序污水处理装置；④各副产烘干尾气加设冷凝设施，并使冷凝水进入污水处理厂，以减少异味气体外排。清污分流和事故防范⑴清污分流废水的清污分流是污染防治的又一有效措施。清污分流体现在两个方面：①污水与清下水分别排放，污水指与物料直接或间接接触过的工艺水，设备清洗水、生活污水等，清下水指循环冷却、脱盐水站的酸碱废水等污染物浓度远低于排放标准的废水，各生产装置要分设清、污水管线，杜绝混排；②污水又要按高低浓度分别排入污水处理装置的不同处理单元，根据各单元处理负荷情况，本工程建议将CODcr3000mg/L以上的废水排入厌氧段，CODcr3000mg/L以下的废水进入水解酸化段。在工艺上区分即蒸发冷凝水均进入水解酸化段，精馏塔底工艺水及设备冲洗水进入厌氧段。⑵事故防范各工序后和污水处理站前均设置事故贮池、中和池，将来自各工序废水进行充分中和，以防冲击污水处理站。污水处理方案技术经济可行性分析污水处理方案总体流程见图8-1。设计中拟采用厌氧+水解酸化+接触氧化+高效纤维过滤的处理流程。工艺流程说明：1、厌氧装置的选择厌氧处理装置效率的高低，主要取决于较大的污泥与废水混合系数（fc）、较高的污泥量和污泥的比产甲烷活性两方面。厌氧装置的发展已有三代：第一代厌氧反应器有厌氧接触式反应器AC工艺、厌氧过滤器AF工艺、上流式厌氧污泥床反应器UASB工艺；第二代厌氧反应器有膨胀式颗粒污泥床反应器EGSB工艺；第三代厌氧反应器为荷兰首先研制成功的IC内循环厌氧装置。⑴UASB（UpflowAnaerobicSludgeBlanket）即升流式厌氧污泥床是荷兰Wageningen农业大学Lerringa等人于1973-1977年研制成功的。在UASB反应器里，污泥浓度很高，可达100g(SS)/L，且由于采取了较高的上升流速，泥水混合非常的充分，因而是其他的厌氧反应器无法比拟的，在进入正常稳定运行期后，去除效率能稳定在85%以上。UASB的另一个特点就是产气量高，所产沼气含CH4百分比大，而且不耗能，在某些能源短缺的地区尤为适应。UASB由于其CH4转化率高，剩余污泥量很少，每年可节省大量的剩余污泥外运资金，并且UASB颗粒污泥是其他污水处理站UASB良好的接种污泥，可作为种泥销售，并且就目前国内的污水处理情况，其本身具有较好的销售渠道，其经济效益可观。有如下四方面特点：①耗能少。由于厌氧技术不需要外界供给能量，运行费用比单纯的好氧技术少得多。在大型污水处理和高浓度工业废水处理里还可回收大量的沼气，节约大量的能源。②负荷高。厌氧技术所容许的进水COD浓度很高，可达数万，并且容积负荷高，在形成颗粒污泥的UASB里，容积负荷可高达10-15KgCOD/m3·d，这样节省了大量的占地面积。③产生剩余污泥少。厌氧产生的剩余污泥比好氧和物化法都要少得多（约为好氧的1/6-1/10），并且污泥脱水性很好，不用投加脱水剂。④厌氧方法对营养物质的需求较少。一般好氧的CODBDNP比为100：5：1，而厌氧方法为350：5：1，更加适合于普通废水的水质。UASB成功的关键在于颗粒污泥的形成，只有颗粒污泥才能保持非常高的生物浓度，且颗粒污泥的泥水传质速率非常高。颗粒污泥抗负荷冲击能力、污泥稳定能力都是絮状污泥不可相比的，而且颗粒污泥含水率小，在较高的出水流速下随水浮出的机会很小，使反应器内总是保持很高的生物浓度。但影响颗粒污泥形成的因素很多，包括三相分离器的分离效果、布水系统的均匀性、反应区负荷的确定、温度、pH值、CNP配比、上升流速、出水系统的均匀性、剩余污泥的排放均匀性、原水中有毒物质等以及其他一些环境因素都会影响颗粒污泥的形成。因此，虽然UASB具有很多其他处理工艺无法比拟的优越性，可在国内还并没有应用得非常广泛。⑵EGSB即膨胀式厌氧污泥床是在UASB基础上发展起来的，在基本原理上没有多大的差别，但EGSB采取更高的上升流速，使泥水混合更加充分，传质效率更高，污水回流比更大，反应器的容积负荷更大，水力停留时间更少。但由于其更高的上升流速，使得它对SS的缓冲能力没有UASB好。⑶IC内循环厌氧塔是最新推出的高效现代厌氧反应器。与其他厌氧反应器相比，具有更高的处理效能，大大缩小了反应器的容积，降低了工程投资，节省了占地面积，并可减少运行费用。进水由反应器底部进入第一反应室，与厌氧颗粒污泥均匀混合，大部分有机物在这里被转化成沼气，所产生的沼气被第一厌氧反应室的集气罩收集，沼气将沿着提升管携带混合液提升至气液分离器，被分离出的沼气从气液分离器的顶部导管排出。分离出的泥水混合液将沿着回流管返回到第一厌氧反应室的底部，并与底部的颗粒污泥和进水充分混合，实现了混合液的内循环。由于有很大的升流速度，使该室内的颗粒污泥完全达到流化，有很高的传质速率，使第一反应室有很大的去除有机能力，进入第二厌氧反应室的废水可继续进行处理，可去除废水中的剩余有机物，使废水得到更好的净化，提高了出水水质。第二厌氧反应室产生的沼气中集气罩收集通过集气管进入气液分离器排出。净化过的水从沉淀区沉淀后由出水管排走。其技术优势如下：①具有很高的容积负荷率，可高达15-25kgCODCr/(m3·d)；②节省占地面积；③基建投资少；④利用沼气内提升实现内循环，不必外加动力；⑤抗冲击负荷能力强；⑥具有缓冲pH的能力；⑦出水稳定性好。本项目需进入厌氧装置的处理水量是1730m3/d，处理浓度为CODcr：4200-5000mg/L的实际情况，本报告认为工程建设2座处理负荷为2、水解酸化+接触氧化水解酸化的目的在于进一步将厌氧未消化掉的大分子有机物分解成小分子物质，以便于在好氧段得到很好的去除，同时采用生物膜工艺，醛化维纶软性填料，同时为防止恶臭污染此处要考虑加盖处理集中排放。采用两段H/O工艺可实现消化与反消化进行生物脱氮。接触氧化段鼓风机曝气在氧气和微生物作用下进一步分解水中污染物质，处理规模6000m33、高效纤维过滤系统高效纤维过滤装置采用了一种新型的纤维束软填料作为滤元，滤料直径可达几十微米甚至几微米，具有比表面积大、过滤阻力小等优点，解决了粒状滤料的过滤精度受滤料粒径的限制等问题。微小的滤料直径极大地增加了滤料的表面积和表面自由能，增加了水中杂质颗粒与滤料的接触机会和滤料的吸附能力，从而提高了过滤效率和截留容量。为了充分发挥纤维滤料的特长，在滤池内设有纤维密度调节装置。设备运行时，通过纤维密度调节装置向滤层加压，使滤层空隙度沿水流方向逐渐缩小，密度逐渐增大，相应滤层孔隙直径逐渐减小，实现了理想的深层过滤。当滤层被污染需清洗再生时，纤维密度调节装置将滤层放松，使滤料恢复自由状态，即可用水方便地进行清洗。对滤料的清洗采用气、水混合冲洗，可有效的恢复滤元的过滤性能。初步估算投资约60万元。表8-1污水处理厂实际运行参考参数最终排水量为4800m3表8-2全厂废水治理及排放一览表来源废水排放量m3/d污染物排放浓度（mg/L）排放去向污水处理站4800CODcr：100BOD5：20SS：70氨氮：15CODcr：158.4BOD5：31.68SS：110.88氨氮：23.76处理达标后排入承泄区通过类比长春大成集团，其目前采用UASB及后续流程，可将CODcr8000mg/L、氨氮150mg/L的废水处理至达标排放。华润赛力事达公司采用IC内循环工艺厌氧负荷较高也可将淀粉生产废水处理至达标。通过玉米深加工企业现有污水处理装置实际运行状况，环评认为本方案较为合理。工艺废气及异味气体污染防治措施工艺废气⑴玉米前处理及副产饲料工序干燥尾气在玉米前处理及酵母饲料和蛋白饲料的干燥过程中均产生含植物性粉尘的尾气，经旋风分离器及布袋式集尘器处理回收，其除尘效率可达99%，三种干燥尾气均通过30m高排气筒排入大气，排放速率分别为1.1kg/h、1.328kg/h和0.56kg/h，远低于相应的排放标准。⑵挥发溶剂玉米油浸提工序使用正已烷溶剂，采用蒸脱和汽提的方式，实现溶剂与湿粕及毛油的分离，再通过冷凝的方式使油水分层，实现溶剂油的回收。该过程溶剂会有损耗，溶剂的排放速率为4.4kg/h，排放浓度为50mg/m3，排气筒高度为30m，对照GB16297-1996《大气污染物综合排放标准》表1中非甲烷总烃二级排放标准要求（排气筒高度在30m时，其最高允许排放速率为53kg/h），故溶剂尾气排放满足二