CN119497957A 用于运行并网换流器的方法、换流器、计算机程序和计算机可读介质 （西门子股份公司）

2025.01.03PCT/EP2023/0660322023.06.15WO2024/008407DE2024.01.11本发明涉及一种用于运行与电机(3)连接的并网换流器(1)的方法，在该方法中：当换流器关(4)在点火角αzü处被接通，该点火角适用于器(1)的马达运行中时，在该角度处线路电流(imot)在半个周期之内最后一次下降为零，并且的至少一个功率开关(4)在熄火角处被断开，是角度，在该角度上在αab角度下降到零之前，线路电流(imot)当换流器(1)的马达运行时最后2在所述换流器(1)的发电运行中将所述换流器(1)的至少一个功率开关(4)在点火角αzüab是一角度，在该角度处当所述换流器(1)处于马达运行中时线路电流(imot)在an是一角度，在该角度处在所述换流器(1)的马达运行中所述线路电流(imot)当并且在所述熄火角cxs处断开之后在第二点火角αzü2处再次接通并且然后在第二熄火角ab2是一角度，在该角度处在所述换流器(1)的马达运行中所述线路电流(iman2是一角度，在该角度处在所述换流器(1)的马达运行中所述线路电流(im述换流器(1)的马达运行中补偿跨越所述换流器(1)的至少一个多个功率开关(4)的多相换流器(1)，并且一个功率开关(4)在点火角cs处被断开并且可选地在第二点火角αzü2处被接通并且在第二熄火角cs2处被断开，并且至少一个另外的功率开关(4)在相对于所述点火角和所述熄火角移动了预定的位移值3至少一台所述计算机实施根据权利要求1至9中任一项令使至少一台所述计算机实施根据权利要求1至9中任一项所述4供电网络的换流器必须满足各种要求。与此有关的标准DINEN61000:2011“电磁兼容性电流>16A且≤75A连接到公共低压电网的设备和装置引起的谐波电流的极值(IEC61000_3_12:2011)中规定了THC(总谐波含量/电流，英语缩写：TotalHarmonicContent/Current)和PWHC(部分加权谐波含量/电流，英语缩写：PartialWeightedHarmonic是因为在发电运行中，由于换流器的开关模式(英语：swi德国为50Hz)切换的二级整流器的具有拓扑结构的并网换流器，结合线路扼流器并且特别[0007]从EP2913915A1披露了一种功率转换装置，对该装置采用三电平功率转换电5换流器的马达运行中补偿经由换流器的至少一个二极管存在的电压降，和/或角度αc_an适合于在换流器的马达运行中补偿经由换流器的至少一个二极管存在的电压降。通常情况，c_ab被减去并且αc_an被加上。[0022]对于αc_ab和αc_an的值能够根据换流6电流源或另外的功率电力系统，例如，另外的AC_DC(交流_直流)换流器或DC_DC(直流_直7以获得第一点火角及第一熄火角和第二点火角及第二熄火角。相关的校正角度αci_ab和的功率开关在关于这些角度的情况下以预定的位移值进行位移的点火角和熄火角来接通第一功率开关(第一相)能够在例如点火角αzü和熄火角cs以及可选地αzü2和cs2(能其他的点火角和熄火角)接通并且断开，和(或+240°)以及可选地αzü2+120°(或+240°)和120°)和us+240(或120°)以及可选地αzü2+24[0040]角度αab和αan以及可选的角度αab2和αan2，以及可能的其他点火角和熄火角以便利8[0043]其他实施方式的特征还在于，角度αab和αan以及可选的角度αab2和αan2是基于测量读介质不仅应该理解为物理介质，而且例如以数据流和/或表示数据流的信号形式存在的[0053]本发明的进一步特征和优点将借助根据本发明的实施方式的下文中的描述结合[0058]图5示出了在执行了根据本发明方法的实施例后对于换流器的马达运行和发电运[0059]图6示出了在执行了根据本发明方法的实施例后对于换流器的马达运行和发电运[0060]图7示出了在执行了根据本发明方法的实施例后对于换流器的马达运行和发电运[0061]图8示出了在执行了根据本发明方法的实施例后对于换流器的马达运行和发电运9[0062]图1以纯粹地示意性的示图示出了换流器1，换流器与公共电网2以及以马达形式三相换流器1还能够具有或具有三个另外的功率开关4，它们与图中所示的三个功率开关4交替地(换言之负向地)操作或切换。每对两个[0065]换流器1能够是例如西门子换流器RGD(RegenerativeDrive，再生驱动器)或SLM[0066]在DINEN61000_3_12:2011中给出了对于THC(总谐波电流)和PWHC(部分谐波电[0067]在发电运行中电流具有方形形状，因为换流器1的开关模式(英文：switching[0068]在图2中示出了在马达模式中的换流器1的运行，并且在图3中示出了在发电模式[0079]在下表中示例性地将用于马达运行计算的THC和PWHC与根据DINEN61000_3_12[0083]在下表中示例性地将用于马达运行计算的THC和PWHC与根据DINEN61000_3_12[0096]它们被加上以提高精确度。因为在马达运行中经由换流器1的一个或多个二极管[0104]图6示出了完全类似于图5，对于马达运行的情况的线路电流imot的曲线和对于发[0120]α=_0.13[0127]对于在图8中的点[0131]cs—180-an+c2an-180-42.77+0.08—137.31'一电流增加(在角度αan3处)和第一电流下降(在角度αab3处)在马达运行中在半周期中能够正角度αc3_an优选地与αc_an和αc2_an一致。原则上，对于任何可行的其他的点火角和熄火角(αzüi和其中i＝[0133]确定的点火角和熄火角αzü和以及可选的αzü2和(以及可行的其他的点火角了与在马达运行中的电流的形状(特别是以便利的方式以相移的方式相应地相对于左功率开关4接通并且断开。特别地适用于中央这样的模拟模型优选地由多个子模型组成，在根据图1的示例中，特别是由以下子模型组[0138]还能够采用在换流器1调试期间正在被记录或已经被记录的测量结果，当换流器