CN119514250A 基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法 （三峡大学）

基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损22.根据权利要求1所述基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，其特征采用指数律换算公式来模拟计算不同高度处的平vL0ZSCP2θZSZSZ3.根据权利要求1所述基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，其特征3t4.根据权利要求3所述基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，其特征5.根据权利要求1所述基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，其特征输电塔结构风灾易损性用概率值来表示，概率值指结构在不同风荷载fR风灾易损性函数表示不同强度风荷载作用效应超过特定破坏阶段所定义的结构承载输电塔的受损情况与结构位移密切相关，基于塔顶最大位移的风灾易损性函数表示46.根据权利要求1所述基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，其特征结合步骤1从30m/s风速递增式地调整其平均风速值，生成17.根据权利要求1所述基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，其特征通过对步骤五中结果数据的回归分析，得到风速与结构效应的函数关系；下输电塔结构塔顶最大位移mD和风速v之间服从幂指数回归关系，对幂指数两边分别取对将步骤5建立的输电塔结构概率风荷载效应函数和确定的各极限状态的量化指标限5钢结构输电塔截面积减小以及钢材力学性能下降，这将不可避免地影响输电塔的运营安不同腐蚀程度下的风灾易损性曲线，可以更准确地预测输电塔在风荷载作用下的破坏概6L0ZSCP2θZSZSZW00为风速7气重度r＝0.01225[kN/m3]，纬度为45°处的重力加速度g＝9.8[0[0038]可根据当地实际情况选择不同的塔形进行建模，对于输电塔模型中的L型角钢单[0043]LINK180单元可以模拟拉伸、压缩和剪切行为，适用于复杂的悬垂绝缘子结构分暂不支持定义LINK180压缩和拉伸功能，只有通过命令流定义，具体内容请详询《ANSYS8[0048]风灾易损性函数表示不同强度风荷载作用效应超过特定破坏阶段所定义的结构[0050]由于RC和SD均服从对数正态分布，因此特定阶段的结构失效概率Pf可以进一步表[0052]式中，瓦为结构承载力均值；Φ为利用对数正态累计分布函数计算结构失效概曲线则类比为地震易损性分析中的地震动曲线；通过改变平均风速生成多个风荷载时程，9作用下输电塔结构塔顶最大位移mD和风速v之间一般服从幂指数回归关系，对幂指数两边[0069]将步骤5建立的输电塔结构概率风荷载效应函数和确定的各极限状态的量化指标[0070]本发明一种基于长期海洋大气腐蚀的输电塔风灾易损性分析方法，技术效果如L0ZSCP2θZSZSZ[0118]风灾易损性函数表示不同强度风荷载作用效应超过特定破坏阶段所定义的结构[0120]式中，RC和SD均服从对数正态分布，因此特定阶段的结构失效概率Pf可以进一步瓦为结构承载力均值式；Φ为利用对数正态累计分布函数计[0133]按照上式对IDA结果进行线性回归分析，得到海洋大气环境下钢结构输电塔在服[0141]利用ANSYS对不同服役年限的输电塔结构进行Pushover分析，采用倒三角分布的[0153]为了更加直观的看出结构服役年限对结构各极限状态失效概率的影响，将图7的