模板工程及支撑体系专项施工方案

晟元集团有限公司模板工程施工方案shengyuangroupco..lt晟元集团有限公司模板工程施工方案PAGE6PAGE58苍南华宇大厦工程目录TOC\o"1-2"\h\z\u18704一、工程概况 2299481、编制说明 2178672、工程详细情况 2263283、工程结构特点、难点、重点 221943二、编制依据 311700三、施工部署 310205四、施工工艺技术 49015五、施工安全保证措施 525368六、施工应急救援预案 525368七、汇总表及相关图纸 632595八、计算书 75051、柱模板计算书 7294942、墙模板计算书 21303073、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 39247934、梁木模板与支撑计算书 5770265、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 70苍南华宇大厦工程模板工程及高支撑体系专项施工方案一、工程概况1、编制说明华宇大厦位于温州市苍南县钱库镇高级中学对面，由苍南宇宙房地产开发有限公司开发，浙江工业大学建筑规划设计研究院有限公司设计，晟元集团有限公司承建，浙江省省直建设工程监理有限公司监理。本工程采用框剪结构，地下1层，主楼为地上32层，裙房为地上2层，总建筑高度97.500m，建筑工程总建筑面积47365m2，地下6865m2，地上40500m2。标准层层高2.9m。本工程地下室及地上一层建筑层高均超过5m，且集中线荷载以大于15kN/m，按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定，属于危险性较大的分部分项工程范围，因此本施工方案针对该部分支模架进行专项补充编写，报送集团公司审批后实施。2、工程详细情况1、本工程地上一层层高5.67m，跨度最大为7.4m，梁截面适中，该处一层顶板厚度140。2、本工程地下室顶板存在几个不同标高，分别为-0.050m、-0.400m、-0.900m、-0.150m，相应层高分别为：5.5m、5.15m、4.65m、4.05m。地下室顶板板面高差不一，且板厚较厚（180～250）。同时存在各种不同结构形式的梁：框架梁、次梁、框支梁、暗梁。结构较为复杂，此处是重点设计计算的部位。3、结构：a、裙楼：采用钢筋混凝土框架结构，其中（后浇带北面裙楼）采用C35框架柱、C35梁板结构。框架结构柱网布置最大在6000至7200之间；最大梁截面600×1800；现浇混凝土楼板厚220。b、主楼框支柱部位：柱、梁、板均采用C40砼。框支柱柱网布置最大6600至6900之间；最大梁截面1300×2000；现浇混凝土楼板厚250。c、在地下室-0.400处设置了转换层，分别位于10-22/H-P、37-49/H-P两处。该层层高为5.15m。有600×1000、600×1600、800×1000、800×2000、1000×1200、1200×2000、1300×2000的大梁作为主要的结构构件。3、工程结构特点、难点、重点1、工程结构特点：地下室顶板为框剪结构，钢筋混凝土框支梁截面大，高差多。2、施工难点：a、转换梁截面尺寸较大，支模较为复杂,属高支模架体系。b、梁和梁柱节点处钢筋密集，砼振捣难度大；c、高大梁大体积混凝土的养护。3、控制重点：=1\*GB3①楼面强度、刚度必须满足支模架搭设要求；=2\*GB3②混凝土框架柱、框支柱先进行浇注，并与梁板支模架可靠连接；=3\*GB3③采用50m汽车泵泵送商品砼，以减少泵管对支模架冲击力及消除砼堆载过于集中现象；=4\*GB3④满堂支模架按加强型设置竖向剪刀撑，提高架体整体刚度；=5\*GB3⑤高钢管支模架搭设完成后应全数检测，及时通知公司生产技术部组织验收；=6\*GB3⑥加强施工管理确保支撑架体系在混凝土浇筑过程中稳定安全。编制依据1、浙江工业大学建筑规划设计研究院提供的施工设计图。2、上海市地下空间设计研究总院提供的人防地下室施工设计图。3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。4、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）。7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）10、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。11、住房和城乡建设部印发的《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）。12、企业技术标准和管理体系文件。施工部署地下室模板施工进度计划、人员计划及安排、材料进场及使用计划、现场布置、流水作业区域划分等部署等详见施工组织设计中总进度计划表及施工组织设计中关于模板工程的描述。四、施工工艺技术施工流程：轴线、梁、柱、剪力墙墨线测设—→混凝土柱、剪力墙钢筋安装—→防雷焊接及管线、埋件预埋—→剪力墙、混凝土柱及楼面梁板模板安装—→剪力墙、混凝土柱混凝土浇筑—→混凝土养护—→楼面钢筋安装、管线预埋、防雷焊接—→楼面混凝土浇筑—→混凝土养护。框架柱主要以有矩形柱为主，矩形柱的模板采用18mm厚夹板制作。为防止柱模板爆板，竖向用80×80木枋贴紧模板，横向用Φ48双钢管压实，用Φ12螺栓收紧的方法，夹紧牢固，80×80竖枋间距300mm，Φ48双钢管间距500mm。墙、梁、板模板及支撑见第六条计算书中的说明。地下室顶板混凝土浇筑以后浇带为划分区域，从标高低的往标高高的楼面开始浇筑，方向从东往西逐步浇筑，地下室墙体分三层逐段浇筑到顶部。模板的拆除必须等砼强度达到要求后方可拆除。本支模架架体搭设在钢筋砼底板与楼板上面，因此不需要对支撑系统的基础另行做处理。高度小于4米模板支撑体系的构造措施已经在施工组织设计中模板工程中有所描述，在此就重点描述高度大于4米模板支撑体系的构造措施。除了应满足高度小于4米模板支撑体系的构造措施的规定外，还应满足以下要求：1）按被支撑地面与浇筑平面构件之间的最大支撑高度（或两平面构件之间的最大支撑高度）不应大于30m；2）纵横向水平杆之间的最大距离不应大于1.8m；3）处于建筑平面结构中具有梁的下部支撑，必须按荷载计算来采取支撑间距加密措施。4）当支撑高度小于等于20m，且上部的所有竖向荷载或标准值在10－15KN/m2时应于每三层纵横向水平杆的平面位置设一水平加强层，即具有水平剪刀撑的层面。5）当支撑高度小于等于20m，且上部的所有竖向荷载或标准值在大于15KN/m2时，应于每二层纵横向水平杆的平面位置设一水平加强层，即具有水平剪刀撑的层面。6）当支撑高度大于20m小于等于30m，且上部的所有竖向荷载或标准值在大于10KN/m2时，应于每二层纵横向水平杆的平面位置设一水平加强层，即具有水平剪刀撑的层面。7）当支撑系统支撑的面积较大或支撑高度大于等于1.5倍的支撑系统水平投影宽度时，还应在一定的垂直空间位置上设置剪刀撑，一般位于中间和四周。8）如果支撑体系采用的时双立杆时，双立杆应满足以下的构造要求：每层高度内相邻立杆的接头应错开设置；立杆的接头位置应避开中间1/3高度；立杆接头应采用对接扣件，且上、下各加一个旋转扣件。五、施工安全保证措施在开工前，应预先编制相应的施工组织设计、模板工程专项施工方案、施工应急救援预案，审批合格后方能施工。在工人进场作业前，应做好三级安全教育、模板工程技术交底等内容。尤其是高、大、难的部位应给予重点解释、交底。本工程已经对工程中各项危险性较大的分部分项工程及相应施工部位、环节编制了施工应急预案。各管理人员及现场作业人员应根据预案要求经常性组织现场应急预案的演练。最后，在模板工程结束阶段，即模板拆除中，应满足以下要求：1.底模及其支架拆除时，混凝土强度应符合设计要求。当无设计要求时，混凝土强度应符合相关规定。2．模板支撑体系的拆除作业必须自上而下逐层进行，上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3．3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。4．模板支撑系统在拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业，应用专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。5．对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板应在预应力张拉前拆除，底模支架的拆除应按施工技术方案执行，当无具体要求时。不应在结构构件建立预应力前拆除。6.后浇带混凝土的拆模和支顶应按照施工技术方案执行。六、施工应急救援预案模板工程施工过程中易发生事故的环节有：倾覆事故、机械伤害、触电事故、高空坠落事故、火灾事故。针对这些事故，在各项危险性较大的分部分项工程应急预案中已经有详细说明及编制，此处不再另外叙述。七、汇总表及相关图纸柱、墙、梁、板模板支撑结构统计汇总表部位柱子层高m柱截面柱箍选用形式对拉螺杆选用剪力墙高度m剪力墙螺杆沿高度方向布置（由下至上）螺杆纵距mm板厚/层高m支模架立杆间距m步距m满堂架竖向剪刀撑布置梁截面/层高m梁侧模钢管、螺杆布置梁两侧立杆纵距m梁底立杆布置横杆步距横向木方钢管布置顶撑形式梁侧斜撑加固地下室4.65400×600双钢管@300/5.67地下室13道Φ20；1@100+3@300+4@400+4@600+1@400@400250/5.150.8×0.81.6外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨300×700/4.05方木竖楞@3000.9/1.6横向@200方木平铺单扣件/地下室4.65500×500双钢管@300/5.55地下室12道Φ20；1@100+3@300+4@400+4@600@400250/4.650.8×0.81.6外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨300×900/4.05方木竖楞@3000.9/1.6横向@200方木平铺双扣件/地下室4.65500×600双钢管@300B方向1Φ16；H方向1Φ164.80地下室11道Φ20；1@100+3@300+4@400+3@600@400250/4.050.8×0.81.6外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨300×1100/4.052Φ16;1@300+1@400；双钢管纵距@4000.9/1.6横向@200方木平铺双扣件跨中且不大于5m设置地下室4.65600×700双钢管@400B方向1Φ16；H方向1Φ164.65一层10道Φ20；1@100+3@300+4@400+2@600+1@400@400220/4.050.8×0.81.6外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨300×1300/4.652Φ16;1@300+1@400；双钢管纵距@4000.8/1.6横向@200方木平铺双扣件跨中且不大于5m设置地下室4.65600×900双钢管@400B方向1Φ16；H方向2Φ164.05二层9道Φ20；1@100+2@300+4@400+2@600@400200/4.050.8×0.81.6外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨400×900/4.05方木竖楞@3000.8/1.6横向@200方木平铺双扣件跨中且不大于5m设置地下室4.65700×700双钢管@400B方向1Φ16；H方向1Φ163.50二层7道Φ18；1@100+3@400+3@600@400180/5.500.9×0.91.8外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨550×1000/4.051道Φ16；双钢管纵距@5000.4/1.6横向@100方木平铺单扣件跨中且不大于5m设置地下室4.65800×800双钢管@400B方向2Φ16；H方向2Φ162.90标准层6道Φ16；1@300+3@400+2@600@400180/4.650.9×0.91.8外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨500×1200/4.052Φ16;1@300+1@400；双钢管纵距@4000.4/1.6横向@100方木平铺单扣件跨中且不大于5m设置地下室5.15800×1200双钢管@300B方向1Φ16；H方向2Φ16180/3.180.9×0.91.8外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨500×1600/4.053Φ16;1@300+2@400；双钢管纵距@4000.4/1.6横向@100方木平铺单扣件跨中且不大于5m设置地下室5.15800×1400双钢管@300B方向2Φ16；H方向3Φ16160/4.230.9×0.91.8外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨600×1000/5.51道Φ16居中；双钢管纵距@5000.4/1.6横向@100方木平铺单扣件跨中且不大于5m设置地下室5.15900×1400双钢管@300B方向2Φ16；H方向3Φ16140/5.670.9×0.91.8外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨600×1600/5.53Φ16;1@300+2@400；双钢管纵距@4000.4/1.6横向@100方木平铺双扣件跨中且不大于5m设置地下室140/4.820.9×0.91.8外侧周边及纵横向每5跨设置，宽度5跨600×1800/5.54道Φ16;4@300；双钢管纵距@4000.4/1.6横向@100方木平铺双扣件跨中且不大于5m设置地下室120/2.901.0×1.01.8外侧周边及纵横向每4跨设置，宽度4跨800×2000/5.55道Φ16;5@300；双钢管纵距@4000.4增设3道立杆1.6横向@400钢管顶托设置可调顶撑跨中且不大于4m设置地下室1000×1200/5.52Φ16;1@300+1@400；双钢管纵距@4000.4增设3道立杆1.6横向@400钢管顶托设置可调顶撑跨中且不大于4m设置地下室1200×2000/5.55Φ16;1@200+4@300；双钢管纵距@4000.4增设4道立杆1.6横向@400钢管顶托设置可调顶撑跨中且不大于4m设置地下室1300×2000/5.55道Φ16;5@300；双钢管纵距@4000.4增设4道立杆1.6横向@400钢管顶托设置可调顶撑跨中且不大于4m设置地下室（附图见最后页面）计算书a、柱模板计算书见附件一；b、墙模板计算书见附件二；c、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书见附件三；d、梁木模板与支撑计算书见附件四；e、梁模板扣件钢管高支撑架计算书见附件五；1、柱模板计算书附件一（1）柱模板支撑计算书(500×500)一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=500mm，柱模板的截面高度H=500mm，柱模板的计算高度L=4650mm，柱箍间距计算跨度d=300mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取层高4.650m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=106.420kN/m2F2=4kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值q=1.2×106.420×0.300+1.40×4.000×0.300=39.991kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×33.99×0.112×0.112=0.043kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.043×1000×1000/16200=2.654N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×39.99×0.112=2.687kN截面抗剪强度计算值T=3×2687.0/(2×300.000×18.000)=0.746N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×28.733×1134/(100×6000×145800)=0.036mm面板的最大挠度小于112.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.112m。荷载计算值q=1.2×106.420×0.112+1.40×4.000×0.112=14.930kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.479/0.300=14.930kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.930×0.30×0.30=0.134kN.m最大剪力Q=0.6×0.300×14.93=2.687kN最大支座力N=1.1×0.300×14.93=4.927kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.134×106/53333.3=2.51N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2687/(2×50×80)=1.008N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×14.93×300.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.04mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×106.42+1.40×4.00)×0.112×0.300=4.48kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=2.1502.004kN.m最大变形vmax=1.7461.627mm最大支座力Qmax=8.9608.098kN抗弯计算强度f=2.150×106/10160000.0=197.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于720.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.098对拉螺栓强度验算满足要求七、H方向柱箍的计算与B方向柱箍计算完全一致，满足要求八、H方向对拉螺栓的计算与B方向柱箍计算完全一致，满足要求附件一（2）柱模板支撑计算书（800×800）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L=4650mm，柱箍间距计算跨度d=400mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞7根，H方向竖楞7根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取层高4.650m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=95.778kN/m2，F2=4kN/m2三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值q=1.2×95.778×0.400+1.40×4.000×0.400=47.989kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×38.311+1.4×1.440)×0.125×0.125=0.075kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.075×1000×1000/21600=3.471N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×38.311+1.4×1.440)×0.125=3.599kN截面抗剪强度计算值T=3×3599.0/(2×400.000×18.000)=0.750N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×38.311×1254/(100×6000×194400)=0.054mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.125m。荷载计算值q=1.2×95.778×0.125+1.40×3.600×0.125=14.997kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.999/0.400=14.997kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.997×0.40×0.40=0.240kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×14.997=3.599kN最大支座力N=1.1×0.400×14.997=6.599kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.240×106/53333.3=4.50N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3599/(2×50×80)=1.350N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×11.972×400.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.102mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×95.78+1.40×4.00)×0.125×0.400=6.00kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.411kN.m最大变形vmax=0.075mm最大支座力Qmax=15.306kN抗弯计算强度f=0.411×106/10160000.0=40.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于376.7/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.306对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算与B方向柱箍计算一致，满足要求八、H方向对拉螺栓的计算与B方向柱箍计算一致，满足要求附件一（3）柱模板支撑计算书（900×1400）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=900mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=1400mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度L=3600mm，柱箍间距计算跨度d=300mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞7根，H方向竖楞10根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取层高5.150m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=95.778kN/m2F2=4kN/m2三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值q=1.2×95.778×0.300+1.40×4.000×0.300=35.992kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×28.733+1.4×1.080)×0.150×0.150=0.081kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.081×1000×1000/16200=4.999N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×28.733+1.4×1.080)×0.150=3.239kN截面抗剪强度计算值T=3×3239.0/(2×300.000×18.000)=0.900N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×28.733×1504/(100×6000×145800)=0.113mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.150m。荷载计算值q=1.2×95.778×0.150+1.40×4.000×0.150=17.996kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.399/0.300=17.996kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×17.996×0.30×0.30=0.162kN.m最大剪力Q=0.6×0.300×17.996=3.239kN最大支座力N=1.1×0.300×17.996=5.939kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.162×106/53333.3=3.04N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3239/(2×50×80)=1.215N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×14.367×300.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.039mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×95.78+1.40×4.00)×0.142×0.300=5.10kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.377kN.m最大变形vmax=0.084mm最大支座力Qmax=12.850kN抗弯计算强度f=0.377×106/10160000.0=37.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.850对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×95.78+1.40×3.60)×0.150×0.300=5.40kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.612kN.m最大变形vmax=0.128mm最大支座力Qmax=16.177kN抗弯计算强度f=0.612×106/10160000.0=60.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.177对拉螺栓强度验算满足要求!2、墙模板计算书附件二（1）墙模板计算书（层高5.670m）一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度5670mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距100mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置13道，在断面内水平间距100+300+300+300+400+400+400+400+600+600+600+600+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.670m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=95.778kN/m2，F2=4kN/m2，三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.10m。荷载计算值q=1.2×95.778×0.100+1.40×4.000×0.100=11.997kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00×1.80×1.80/6=5.40cm3；I=10.00×1.80×1.80×1.80/12=4.86cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.480kNN2=1.320kNN3=1.320kNN4=0.480kN最大弯矩M=0.011kN.m最大变形V=0.022mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.011×1000×1000/5400=2.037N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×719.0/(2×100.000×18.000)=0.599N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.022mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.10×95.78+1.4×0.10×4.00=11.997kN/m挠度计算荷载标准值q=0.10×95.78=9.578kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.382kN.m经过计算得到最大支座F=7.425kN经过计算得到最大变形V=0.103mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.382×106/83333.3=4.58N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3771/(2×50×100)=1.131N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.103mm内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.113kN.m最大变形vmax=0.200mm最大支座力Qmax=32.486kN抗弯计算强度f=1.113×106/10160000.0=109.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=32.486对拉螺栓强度验算满足要求!附件二（2）墙模板计算书（层高4.65m）一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度4650mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距100mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距100+300+300+300+400+400+400+400+600+600+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.650m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=95.778kN/m2F2=4.000kN/m2三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.10m。荷载计算值q=1.2×95.778×0.100+1.40×4.000×0.100=11.997kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00×1.80×1.80/6=5.40cm3；I=10.00×1.80×1.80×1.80/12=4.86cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.480kNN2=1.320kNN3=1.320kNN4=0.480kN最大弯矩M=0.011kN.m最大变形V=0.022mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.011×1000×1000/5400=2.037N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×719.0/(2×100.000×18.000)=0.599N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.022mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.10×95.78+1.4×0.10×4.00=11.997kN/m挠度计算荷载标准值q=0.10×95.78=9.578kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.437kN.m经过计算得到最大支座F=7.815kN经过计算得到最大变形V=0.150mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.437×106/83333.3=5.24N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3958/(2×50×100)=1.187N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.150mm内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：