主体结构施工方案

1、一一. 工程概况工程概况 该工程位于广州市广园中路南侧、麓湖山北侧，总建筑面积 15076.2m2，建 筑基底面积 2624.0m2，建筑层数地上 5 层，地下 1 层，建筑总高 15.0m，建筑 工程等级二级，设计使用年限 50 年，抗震设防烈度 7 度。 本工程结构为地下一层，地上五层，室内外高差 0.90mm，建筑物高度（室 外地面至主要屋面板的板顶）：13.900m。设计标高0.000 相当于绝对标高 （黄海高程）25.200m。 （一）（一） 混凝土混凝土 混凝土柱（墙）的强度等级：地下室至五层为 C40。混凝土梁（板）的强 度等级：地下室至一层为 C35，二层至五层为 C30。屋面

2、及其上面的水箱采用 密实性混凝土，其强度等级为 C25（其防水等级均为一级，设计抗渗等级均为 S6） 。 （二）（二） 砌体砌体 加气混凝土实心砌块。 二二. 施工部署施工部署 1.现场成立该工程项目经理部，按项目法进行施工管理，实行项目经 理责任制，组成综合实力较强的项目班子，全面负责工期、质量、 安全、成本、文明生产监控，统一安排生产、劳动力及物资供应。 2.针对本工程工期较紧及甲方的要求，各设施系统的预埋件、预留孔 洞等工作随结构施工同步进行，逐层跟上。土建、水、电、卫、空 调等各大工种、工序之间要紧密配合，合理安排组织流水施工，做 到连续均衡生产。 （注：具体封顶实际须根据实际情况调整

3、） 3.施工前充分做好雨季施工准备及特殊工艺的施工准备工作，将季节 （包括春节）及工艺对施工的影响降低到最低程度，确保工程顺利 进行。 4.加强安全文明施工管理，执行文明生产施工条例，努力创建优良文 明安全生产样板工地。 5.对分包单位的资质、技术力量、施工经验等进行对比，选择技术力 量、施工质量好、责任心、安全意识强的分包单位。并向监理、甲 方报审分包单位的有关资料，征得业主和监理同意后再行与分包签 定分包合同。分包单位应提交分包工程的施工组织设计方案、质量 保证措施、安全、文施等，经总包公司审批后按方案执行。在施工 期间监控分包单位的质量、进度等。 三三. 施工准备施工准备 （一）（一）

4、现场准备现场准备 1.查勘现场，熟悉场地地质和水文勘察资料，根据监理、业主和规划 部门移交的控制坐标和水准点，按建筑物总平面要求，在工程施工 区域设置测量控制网，并采取防破坏保护措施，作好控制基线、轴 线和水平基准点和桩位的测量、校核和签证，确保施工质量。放出 0.000 以上建筑物轴线、坐标，以便机械进场后即能进行施工。 2.临时水电管网铺设：对施工用水、用电、排水等要调查，其中包括 水源、水量、压力，接管地点；供电能力、线路距离；排水砂井位 置、排水的流向等。编制施工用水、用电的施工方案，并按方案的 要求进行水、电布置。 3.临设搭建：现场办公室地点设在工地北面。工人宿舍、厨房、卫生 间、

5、淋浴间等设施在南面施工场内设置。临设布置及搭建仍须按公 司有关安全、防火、文施、综治等标准管理。 （二）（二） 技术准备技术准备 1.由公司生产技术部门协助项目经理部有关人员认真学习图纸，熟悉 理解图纸和设计意图，组织图纸进行自审、会审，准确掌握施工图 纸细节和施工质量标准，明确工艺流程。 2.认真编制本工程的施工组织设计，在投标方案的基础上补充和健全 施工方案，明确施工操作要点，对可能出现问题的部位和工序，提 出针对性措施，对工程的施工生产作出指导。组织各专业施工队伍 共同学习施工图纸，商定施工配合事宜。 3.根据施工图、预算定额、施工组织设计、施工定额投标文件等重新 编制或复核回标施工预算

6、，以便为施工作业计划编制、施工任务单 的下达提供可靠的依据。 4.组织进行技术安全交底，实行“项目经理主办施工员生产班组” 的三级制交底，交底应细致、全面，并有交底记录。 （三）（三） 资源准备资源准备 1.劳动力：结合本工程特点，应选择高素质的施工班组，根据施工组 织设计中的施工程序和施工总进度计划要求，确定各阶段劳动力的 需用量。在主体结构施工阶段，组织木工、钢筋工、砼工、瓦工、 排栅等五个专业班组，在砌体、粉饰工程施工阶段，成立抹灰、油 漆和木装修等三个专业班组，每个班组平均设立两个班组长。 2.为进场工人作准备，对工人进行技术、安全、思想和法制教育，教 育工人树立“质量第一，安全第一”

7、的正确思想。使施工班组明确 有关任务、质量、技术、安全、进度等要求。遵守有关施工和安全 的技术法规和地方治安法规。 3.材料、机具准备： （1）根据施工组织设计中的施工进度控制计划和施工预算中的 工料分析，编制工程所需材料用量计划，做好备料、供料工作， 作好材料的进场计划。 （2）根据施工总平面布置要求，确定和修建仓库和堆放场地， 并作好保管工作。 （3）施工机械设备： 大型施工机械（如砼泵和钢井架等）须提前落实，确定型号和 数量来源，提前进行大型施工机械的基础施工和安装，小型施工机 械（如砂浆机、砼搅拌机、焊机、振棒等）应做好进场计划，按施 工进度分批进场。必须在机械设备进场前完成检测工作，

8、合格后才 能进场。 （4）各种材料的用量计划： 由于工期紧，以上述工程概况的建筑面积为计算依据，并结合 结构浇筑后达到设计强度的拆模时间，预备 2 层半楼板展开面积的 模板周转料。钢材、水泥、砂、石等原材料及半成品根据工程进度， 按计划要求进场，商品砼提前联系好厂家，做好准备。材料组必须 抓好有关资料同步进场的工作。 四四. 施工总平面布置及管理施工总平面布置及管理 （一）（一） 施工施工特点与施工安排特点与施工安排 该工程面积不大，没有设置后浇带，因此各楼层不划分施工区。本工程工 期短，各工种需要交叉作业，必须加强安全生产管理，特别是高危作业及其交 叉作业工种之间的安全措施。本工程的首层为高

9、支模楼层，支模过程复杂且具 有危险性，要严格按照有关规定施工，并编制高支模板方案指导施工。 工程的开工工期为 2007 年 4 月 30 日， （注：具体的进度须根据实际情况调 整） ，总体施工进度计划详见本方案附件。 注：该工程的地下室、装修施工、防水工程施工、钢井架等已编制了专项 方案，对此本方案不再阐述。 （二）（二） 施工临设施工临设 现场办公区设置在工地北面，并设置保卫室、施工作业人员用卫生间。施 工工地现场南面设置工人生活用宿舍、厨房、卫生间、淋浴间等设施，厂区内 的工人生活区仍须按公司和上级有关标准、文件进行管理。 （三）（三） 垂直、水平运输垂直、水平运输 由于工程的建筑高度在

10、 30 米一下，现场设置 1 台钢井架，作为垂直运输机 械，负责钢筋、模板、砼泵管、排栅材料、砌体、砂浆、小型施工机具、水电 管材、装饰材料等的垂直运输。 各种材料直接运输到各区附近指定的位置堆放，并靠近垂直运输机械放置， 减小二次运输路程。砌砖期间在户间墙，钢井架口留设施工通道洞口，用坚实 木枋加 1：2.5 水泥砂浆做过梁，内配 28，施工洞口砌筑成斜槎，施工通道洞 口在建筑后期封闭。 （四）（四） 施工用水、电施工用水、电 为保证足够的用水用电量，施工现场提供了 DN100 管径的市政供水点，电 源供电总量为 360KAV。现场架设 2 个 46m 高的照明灯架，工作面通道口， 设置活动

11、灯架。甲方提供的供水及电源接入点具体详见本方案附图。 （五）（五） 搅拌设备搅拌设备 工程主体结构采用商品砼，结构施工期间设置 1 台砼泵、2 台砂搅拌浆机。 （六）（六） 材料堆放材料堆放 由于场地空间充足，现场的材料可堆放在建筑物附近或钢井架的位置，但 必须符合防火安全及平面布置的要求，并且不得阻碍其他施工。材料从场外运 输到现场后，应一次到位，避免出现不必要的二次搬运。材料堆放按文明施工 条例执行，用硬地化场地，对砂、石等散体材料堆场设置一米高砖隔离墙，防 止材料向四周扩散。材料堆放应整齐、统一。 （七）（七） 现场排水系统现场排水系统 施工污水与生活污水合理排放处理，在办公区与施工构筑

12、物周边分别设置 排水系统，即沿建筑物周边及工地围墙内侧周边设置排水明渠，每隔 30 米设置 沉砂井（尺寸为 800800800） ，施工污水及洗车槽污水经三级沉淀后才能排 入市政砂井。排水明渠用砖砌筑，内批水泥砂光面，坡度适当，流水顺畅。安 排专人定时清理，避免堵塞。 （八）（八） 施工垃圾处理施工垃圾处理 现场施工垃圾应层层清理、集中堆放、专人管理、统一搬运，将垃圾装入 斗车中，由钢井架运至地面，再运到堆放地点。 （九）（九） 总平面管理总平面管理 1.现场 1 个出入口、施工区及厂区内工人生活区设置出入制度、场容 管理制度、安全管理制度及警示标牌。 2.机具设备、材料等严格按计划进场，满足

13、施工需要，进场后必须按 平面布置图指定的位置堆放整齐，不得任意摆放。 3.施工现场的轴线、标高控制点、架空电线应有醒目的标志，并加以 保护，任何人不得损坏、移动。 4.现场出入口设置警卫，本公司人员出入工地凭胸卡出入，外来人员 必须登记。 五五. 0.000 以上主体施工顺序以上主体施工顺序 考虑主体结构的柱模板和楼面模板一同安装，浇筑完柱混凝土后安装楼面 钢筋，再浇筑楼面混凝土。工程楼板结构循环施工顺序为：柱和剪力墙钢筋绑 扎柱、剪力墙和楼面模板安装柱和剪力墙混凝土浇筑楼面梁板钢筋安装 楼面混凝土浇筑混凝土养护放线。 六六. 劳动力、机械设备计划劳动力、机械设备计划 （一）（一） 劳动力计划

14、劳动力计划 现场在项目经理的统一调配下，制定工程总施工进度、劳动力计划等，组 织砼工、钢筋工、木工、机械工等分期、分批有序进场。根据各楼层工作量和 工期进度、施工高峰期，编制各工种劳动力计划表及劳动力柱状图，具体详见 本方案附件。 （二）（二） 施工机械投放计划施工机械投放计划 设备名称型号、规格功率数量单位备 注 砼泵机1台 钢井架1.5 吨10KW1台附设扒杆 卷扬机JK17.5KW1台钢井架配件 电焊机BX1-20017KW3台 界木机4.5KW6台 插入式震荡器ZN701.1KW5台 平板式震荡器ZF111.7KW4台 冲击电钻PSB400-20.4KW5台 电动剪J1H0.65KW5

15、台 冷拉直筋机JJK-17.5 KW4台钢筋施工用 钢筋弯勾机GW403 KW4台钢筋施工用 钢筋切断机GQ403 KW4台钢筋施工用 闪光对焊机UM-5052 KW3台钢筋施工用 电渣压力焊机ZDH-367.5 KW2台钢筋施工用 （三）（三） 施工检测器具投放计划施工检测器具投放计划 序号序号 设备名称设备名称型号型号数量数量 1 水准仪 S3 1 台 2 经纬仪 J21 3 塌落度筒1 个 4 台秤TGT-100、500 1 台 5 大钢尺50 米2 把 6 钢卷尺5 米10 把 7 砂浆试模6 套 8 混凝土试模6 套 七七. 主要分项施工主要分项施工 该工程的主要施工项目有：测量放线

16、、主体结构模板工程、钢筋工程、混 凝土工程、砌体工程、外脚手架工程等。 （一）（一） 测量放线测量放线 本工程坐标定位分别用经纬仪定位四个大角，并用经纬仪进行闭合复测， 用水准仪进行水准的引测。复测闭合后，建立永久控制点（上墙或浇混凝土墩） ， 形成总体平面控制网。 1.平面轴线控制网 基点建立时用经纬仪或全站仪，建筑物 4 个角点位置分别建立 4 个 基点，水平角采用左右角观测法测量三测回，距离单程四测回。测放出 各大角的交点，核实准确无误后就可以以此为准，然后根据建筑物的实 际情况，用经纬仪把垂直于建筑物主轴线的控制线测放出来，测放出来 后应进行闭合，从而成了一个平面控制网。闭合后可以把轴

17、线引到建筑 物的外部，避免基点毁坏。 在控制网建立以后，由我司会同监理进行复核，复核准确后填写 工程基线复核签证单和单位工程坐标定位测量记录表 。 2.水准控制网 利用甲方提供的测量点上的高程，用水准仪测放标高： （1）根据甲方提供的国家水准点标志，用水准仪将水准点准确 地引测到施工现场附近便于监控的相应位置上。用于监控的水准 点位置应牢固稳定、不下沉、不变形。建筑物至少应有 2 个水准 控制点可以控制。 （2）高程的引测进行往返一个测回，闭合误差值在允许范围内， 可按水平距离比例相应修正。 （3）每层楼面的标高用专用大钢尺在监控基准点上垂直量度， 并与下一层的标高进行复测。 3.内控制网的建

18、立 基础承台结构完成后，将测放的主轴线控制线引至建筑物外围的硬 化地坪上，待首层地骨施工完毕后重新引回室内，在建筑物内建立内控 点。使用铅垂仪进行楼层之间的铅垂测量，楼层之间的高程用检验钢尺 配合水准仪进行测量。以上楼层根据首层的控制线，利用线锤结合经纬 仪放线。 建筑物内每层楼面设置主控轴线，为保证通视，从外轴线分别向内 侧平移 1500mm，同时，现场设定东西南北四向主控轴线；在首层角柱 混凝土上建立基准标高，作为日后楼层标高测量的依据。 4.外控网的建立 建筑物在基础承台结构完成后测放轴线，在首层回填浇捣地骨前， 将其轴线引至建筑物外围 1-2 米硬化地坪上，并以此建立测量外控网线， 此

19、外控网线相当重要，在首层地骨完成后，须将外控网线重新引回建筑 物内，作为建筑物的内网控制线，同时将此外控网的轴线继续向引出到 外围硬化道路和边坡上，做成基点并用全站仪复核无误，作为日后的市 政道路、配套工程施工测量放线依据。向外引出后的外控制网线须在楼 层结构完成后再进行一次测量。 5.测量放线质量措施 （1）电梯井每层必须有独立的“十字”墨线控制，以减小误差。 （2）用于测量轴线的大钢尺要满足我公司 ISO9000（2000 版） 管理标准，并特别妥善保管，以达到各作业区建筑物都各自使用 同一把尺放线。 （3）水准仪、经纬仪要按计量要求进行检定合格后才能投入施 工使用，并要注意进行妥善保管。

20、在使用过程中，不能直接暴晒 在太阳底下，要有遮阳措施。 （二）（二） 模板工程模板工程 1.材料准备 模板支顶系统采用优质的 18mm 厚木夹板、80mm80mm 木枋， 木质坚硬不腐烂，表面顺直无弯曲、扭转，平面几何尺寸和截面尺寸符 合施工要求，门式架、钢管、可调支托、18 厚直边板拉水、可调上托、 可调下托、脱模剂、交叉杆（剪刀撑） 、连结杆、水平拉杆，钢管要求 通直不弯曲，定期除锈涂漆。 2.模板系统用料说明及模板系统布置方案 （1）楼板模板采用 18 厚 1830915 优质建筑大夹板，梁侧模板 采用 18 厚优质建筑大夹板，梁底模板采用 18 厚优质直边板。 （2）120 厚楼板，其

21、楼板模板底次龙骨采用 8080300， 跨度控制在 1200内，主龙骨采用 8080，跨度（即支撑间距） 控制在 900内。 （3）梁模板截面在 250500400600 的梁，其梁底次龙骨采用 8080 200，主龙骨采用 80801 条木枋在门式架可调顶 托上，用铁丝固定，然后在木枋上安装梁底次龙骨，跨度（即间 距）在 900内。 （4）支撑采用门式架，层高 3.5 米，其楼板采用门式架 2 个（其 中 1 个为标准门式架） ，上下用可调支托调整至合适高度。 （5）柱截面一般为 600600，最大为 7001000。柱模板采用 18mm 建筑夹板；墙柱模板的内楞采用 8080mm 的竖向木

22、枋， 间距 300；柱、墙模板的外楞采用 8080mm 的横向双木枋， 间距即柱箍500（剪力墙为 600） ；柱对拉螺杆纵横间距为 500mm（剪力墙为 600） ，对拉螺杆采用 12 螺栓。 （6）模板支撑体系用料质量要求：支撑用多功能门式架配件， 包括交叉支撑、驳芯、锁臂、可调支托及钢管等，对折曲变形、 严重锈蚀，配套不全的不能使用。所有木板、木枋的规格尺寸应 保证，废烂、檐边、疤节、严重扭曲开裂的不能用在受力部位。 4 8m 4 8m 4 8m 3.梁板支模计算书 （1）120 厚板支模计算书 一、参数信息一、参数信息 1.1.构造参数构造参数 门架型号:MF1219； 扣件连接方式:

23、单扣件； 脚手架搭设高度(m):3.50 承重架类型设置:纵向支撑平行于门架； 门架横距La(m):0.60； 门架纵距Lb(m):0.90； 门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm): 1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00； 加强杆的钢管类型:483.5； 立杆钢管类型:483.5； 2.2.荷载参数荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 混凝土自重(kN/m3):25.0； 钢筋自重(kN/m3):1.10； 施工均布荷载(kN/m2):1.0 3.3.材料参数材料参数 木材弹

24、性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.4.楼板参数楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.

25、00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 5.5.板底模板参数板底模板参数 板底横向支撑截面类型：木方 : 8080mm； 板底纵向支撑截面类型：木方 : 8080mm； 板底横向支撑间隔距离(mm)：300.0 面板厚度(mm)：18.0 二、板底模板计算二、板底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底 支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、 施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.抗弯强度验算 计算公式如

26、下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =300.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1: 1.2(25+1.1)0.120.90.9=3.044kN/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.350.90.9=0.34kN/m 施工人员及设备产生的荷载设计值 q3: 1.410.90.9=1.134kN/m； q = q1 + q2 + q3=3.044+0.34+1.134=4.519kN/m； 面板的最大弯距：M = 0.14.5193002= 40666.536N.mm； 按以下公式进行面

27、板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=0.90010318.0002/6=48600.000 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值： = M/W =40666.536 /48600.000 = 0.837N/mm2； 面板截面的最大应力计算值: =0.837N/mm2 小于面板截面的抗弯强度 设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.2.挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷

28、载，同时不考虑振动荷载 作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.00+1.100)0.1200.900= 2.82N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =90.00023/12 = 43.740cm4； 面板的最大允许挠度值: =300/250 = 1.2mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6772.8193004/(10095004.37105) =0.037mm； 面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许

29、挠度值: = 1.2mm，满足要求！ 三、板底纵、横向支撑计算三、板底纵、横向支撑计算 （一）（一） 、板底横向支撑计算、板底横向支撑计算 本工程板底横向支撑采用木方 : 8080mm。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1:=(25+1.1)0.120.3=0.94kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)： q2:=0.350.3=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)： 经计算得

30、到，活荷载标准值 P1:=10.90.3=0.27kN； 均布荷载设计值： q = 1.20.940.9+1.20.1050.9=1.128kN/m； 集中荷载设计值： P = 1.40.270.9=0.34kN； 均布荷载标准值： q = 0.94+0.105 =1.045kN/m； 集中荷载标准值： P = P1 =0.27kN； 2.2.抗弯强度验算：抗弯强度验算： 最大弯矩计算公式如下: 其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架纵距)；l =0.900mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.128kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值；p= 0.340k

31、N 最大弯距：M =0.3400.900/4+1.1280.9002/8=0.191kN.m； 按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=80.00080.0002/6=85333.333 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2； 板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.191106/85333.333 = 2.236N/mm2； 板底横向

32、支撑的最大应力计算值 2.236 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强 度设计值 11N/mm2，满足要求！ 3.3.抗剪强度验算抗剪强度验算 最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V=0.340/2 +1.1280.900/2 = 0.678 kN； 板底横向支撑受剪应力计算值 T = 30.678103/(280.00080.000) = 0.159N/mm2； 板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2； 板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.159N/mm2 小于板底横向支撑抗 剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！ 4.4

33、. 挠度验算：挠度验算： 最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架纵距)；l =900.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.045kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 9.00103 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=.333 mm4； 板底横向支撑最大挠度计算值 = 51.0459004 /(3849.00103) =0.290mm； 板底横向支撑的最大允许挠度 = 900.000/250=3.600 mm； 板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.29mm 小于板底横向支撑的最大 允

34、许挠度 =3.6mm，满足要求！ （二）（二） 、板底纵向支撑计算、板底纵向支撑计算 本工程板底纵向支撑采用木方 : 8080mm。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。 1.1.抗弯强度及挠度验算：抗弯强度及挠度验算： 板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 板底纵向支撑所受荷载 P=1.1281.219+0.340=1.715 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：M

35、= 0.753 kN.m 最大剪力：V= 3.283 kN 最大变形（挠度）：0.143 mm 按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度； W=80.00080.0002/6=85333.333 mm3 f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f =11.000N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1219.000/250 = 4.876 mm； 板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W

36、= 0.753106/85333.333 = 8.827 N/mm2 板底纵向支撑的最大应力计算值 8.827 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强 度设计值 11N/mm2，满足要求！ 板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.143mm 小于板底横向支撑的最 大允许挠度 =4.876mm，满足要求！ 3.3.抗剪强度验算抗剪强度验算 截面抗剪强度必须满足: 板底纵向支撑受剪应力计算值 T = 33.283103/(280.00080.000) = 0.770 N/mm2； 板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2； 板底纵向支撑的受剪应力计算值 0.77 N/mm2 小于

37、 板底纵向支撑抗剪强 度设计值 1.4N/mm2，满足要求！ 四、门架荷载计算四、门架荷载计算 1.静荷载计算 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m) 剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步

38、4跨设置 剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 50.90 ) )= 60.02 每米脚手架高中剪刀撑自重： 2 37.63210-3 (50.900)/cos/(41.950) = 0.087kN/m； 水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中 水平加固杆自重： 37.63210-3 (50.900) / (41.950) = 0.022kN/m； 每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重： (40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m； 每米高的附件重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固

39、杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m； (3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN) 1）钢筋混凝土梁自重(kN)： （25.000+1.100）0.1200.900(0.600+1.219)= 5.127kN； 2)模板的自重荷载(kN)： 0.3500.900(0.600+1.219) =0.573 kN； 经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 5.700 kN/m； 静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.119) 3.500+5.700= 7.

40、914kN； 2.2.活荷载计算活荷载计算 活荷载为施工荷载标准值(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000.900(0.600+1.219)= 1.637kN； 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算: : 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 7.914 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.637 kN； H - 脚手架的搭设高度，H = 3.5 m。 经计算得到，N = 11.789 kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.789

41、kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一

42、榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1930.000=21.891 cm4 经计算得到，Nd= 107.663 kN。 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！ （2）400600 梁支模计算书 一、参数信息一、参数信息 1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):0.60 门架型号:MF1219； 扣件连接方式:单扣件； 脚手架搭设高度(m):3.60

43、 承重架类型设置:纵向支撑平行于门架； 门架横距La(m):1.00； 门架纵距Lb(m):0.90； 门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm): 1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00； 加强杆的钢管类型:483.5； 立杆钢管类型:483.5； 2.2.荷载参数荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.3.材

44、料参数材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.4.梁底模板参数梁底模板参数 板底横向支撑截面类型：木方 : 8080mm； 板底纵向支撑截面类型：木方 : 8080mm； 梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0 面板厚度(mm)：18.0 5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：4； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

45、穿梁螺栓竖向间距(mm)：2； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管483.5； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm； 二、梁模板荷载标准值计算二、梁模板荷载标准值计算 1.1.梁侧模板荷载梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力。 按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/(T+15)计算，得5

46、.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 40.549 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程 计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只

47、考虑新浇混凝土侧压力。 次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计 算。 面板计算简图(单位：mm) 1.1.强度计算强度计算 跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26k

48、N/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 166.67mm； 面板的最大弯距 M= 0.110.98166.6672 = 3.05104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.05104 / 2.70104=1.13N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 =1.13N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f =13N/mm2，满足要求！ 2.2.挠度验算挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内

49、楞间距): l = 166.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.6779166.674/(10095002.43105) = 0.02 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =166.667/250 = 0.667mm； 面板的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.667mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算四、梁侧模板内外楞的计算 1.1.内楞计算内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作

50、用下的三跨连续 梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性 矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 808021/6 = 85.33cm3； I = 808031/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图 （1 1）. .内楞强度验算内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9) 0.167=3.66kN/m；

51、 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.66500.002= 9.15104N.mm； 最大支座力:R=1.13.660.5=2.013 kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.15104/8.53104 = 1.072 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 1.072 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计 值 f=11N/mm2，满足要求！ （2 2）. .内楞的挠度验算内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

52、 q =18.000.17= 3.00 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.83106mm4； 内楞的最大挠度计算值: = 0.67735004/(10090006.83106) = 0.021 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 2.2.外楞计算外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.013kN,按照 集中荷载作用下的连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

53、截面类型为圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm) （1 1）. .外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.47 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.70105/1.02104 = 46.23 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计

54、值: f = 205N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =46.23N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ （2 2）. .外楞的挠度验算外楞的挠度验算 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.247 mm 外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.247mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的

55、直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N =12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底 支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。 1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算 计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1:1.2（24+1.5）0.60.40.9=6.61kN/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.350.40.9=0.