小车行驶速度对岸边集装箱起重机前大梁动力响应影响的仿真分析

1、推车的行驶速度对岸边集装箱起重机前大梁动力响应的影响的仿真分析，硕士毕业设计论文答辩报告，上海海事大学，报告的主要内容，论文研究的背景和意义，1，论文的主要内容，2，总结和展望，3，上海海事大学，论文研究的背景和意义，近十年推车的行驶速度大大提高， 推车的行驶速度的提高和大梁结构的动载荷的影响有多大，推车的高速运行有可能引起大梁结构的共振，这是一个值得研究的问题。 谐振可能导致推车和前梁的动力响应加剧，结构疲劳加速，造成意外破坏。 上海海事大学，论文研究的背景和意义，本文以上海振华港机公司建设的岸集装箱起重机为研究对象，结合大型有限元软件ANSYS模拟移动载荷作用于前梁的过程，观察了岸集装箱起

2、重机前梁的动力响应规律。 本文的研究成果拟为岸集装箱起重机梁的设计提供参考。 上海海事大学，论文的主要内容，岸桥系统有限元模型的构建，1，岸桥系统的模态分析，2，岸桥系统的瞬态动力学分析，3，上海海事大学，岸桥系统有限元模型的构建，箱型梁和圆管结构2691节点3种单元类型1100个实常数5种材料属性， 上海海事大学岸集装箱起重机有限元模型，岸桥系统有限元模型的建立， 岸集装箱起重机基本参数有效起始重量： 65000 kg集装箱重量： 45000 kg小车重量： 25000 kg吊具重量： 20000 kg前伸距离： 65000 mm后伸距离： 18000 mm规格： 30480 mm，上海海事

3、大学上海海事大学、岸桥系统有限元模型岸桥起重机的约束和结合形象，岸桥系统的模态分析，车的质量没有被加，也就是说车的质量等于移动负荷加了车的质量，车停在前后梁的铰链上，车的质量加了，然后车停在前梁的端部，1，2，3，岸桥系统1，3，2，岸桥系统的模态分析，岸桥系统的瞬态分析，上海海事大学，分析前先划分前梁的单元数，由载荷的移动速度和前梁的长度决定。 小区之间负载的执行时间(即，从I节点到i 1节点的改变)把小区的数目划分为96个。岸桥系统的过渡性分析，上海海事大学，node1993和node2131是前大梁端部的两个节点node2014和node2052是外大梁到内大梁的中间节点node2046

4、和node2184是内大梁到前大梁的中间节点，岸桥系统岸桥系统的过渡分析，上海海事大学min=-190.259mm，min=-190.244mm，岸桥系统的过渡分析前大梁分为三段：一)车从node1993(node2131 )移动到node1999(node2137 )，车为node 2137 从移动到node2024(node2162 )，车从node2037(node2175 )移动到node2055(node2193 )从连接梁的node2066(node2204 )移动到node2091(node2229 )之后至node2115(node2253 )、上海海事大学、岸桥系统过渡分析、

5、node1993 Min=-192.007mm、上海海事大学岸桥系统过渡分析、Node2014 Min=-120.266mm、上海海事大学、岸桥系统过渡分析、 Node2046 Min=-51.1794mm，上海海事大学，岸桥系统的过渡分析，上海海事大学，岸桥系统的过渡分析，没有上海海事大学，岸桥系统的过渡分析箱时，车是前大梁第一级行驶时各点的最大垂直挠度计(mm )，上海海海事大学，岸桥系统的过渡分析，有箱时， 汽车在前大梁第一段行驶时各点的最大垂直挠度计(mm )，上海海事大学，岸桥系统的过渡分析，有箱时车在前横梁第一段行驶箱时车停在前梁最前端的应力值为155.264MPa前端的动力响应系数为： 1.2219，总结和展望，从振动型小车行驶主要诱发前梁在垂直面上的弯曲振动，表明该方向是值得关注的部分。 在上海海事大学，总结和展望中，车以不同的速度在岸桥起重机的前梁等速运动时，随着车的速度的增加，前梁UY方向的位移变大，但变大的曲线缓慢。 由于各种运转速度下梁结构的动力响应的变化很小，可以判断梁结构的谐振没有以这些速度被激励，提高推车的运转速度对岸集装箱起重机的动力响应的影响并不明显。 上海海事大学，总结和展望，本文的模拟结果不是真实情况的完全还原，有一定的误差。 对于这些缺陷，(1)不考虑推车的行驶加速度；(2)无视推车