嵊州市新昌江一桥预应力连续箱梁支架方案

1、嵊州市新昌江一桥预应力连续箱梁支架方案现浇箱梁模板支架拟采用门式钢管脚手架搭设，选用HR301E型门架作为支架单元，其杆件规格、几何尺寸、截面特征如下：立杆572.5，横杆482.5，加强杆26.82.5；门架高h0=1900mm，门架宽b=1000mm，立杆加强杆高h1=1800mm；立杆毛截面积A1=428mm2，毛截面惯性矩I0=.4mm4，加强杆毛截面惯性矩I1=14236.1mm4。本计算中所采用的门架及配件应符合厂标要求,门架杆件及各种加固杆件的材质在保证可焊性的条件下应符合标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235A钢的规定,其强度设计值f=205N/mm2,用于水平加固杆、剪刀

2、撑、扫地杆、封口杆的连接扣件应符合标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定,一个构件的抗滑承载力标准值为10kN,设计值为8kN,扣件螺栓拧紧扭力矩宜为5060Nm,不得小于40 Nm。本计算符合国家现行行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）的要求，实际施工时，支架的构造、搭设与拆除、安全管理与维护均应符合该规范的要求，否则不能满足本设计。一、支架的计算高度H 1、梁底计算高度H底H底=梁底标高-（模板厚+木楞高+托梁高）-地面标高梁底标高：新昌江大桥桥墩顶最大标高值为29.515m（B12、C12），其梁底标高为：墩顶标高+垫石中心计算高+支座高=29.515

3、+0.05+0.17=29.735m模板、木楞、托梁总高：0.018+0.08+0.15=0.248m地面高：按筑岛面标高17.5m计算则H底=29.735-0.248-17.5=11.987m 2、两侧翼板底支架计算高度H翼H翼=翼板底标高-（模板厚+木楞高+托梁高）-地面标高翼板底标高：取翼板中间高，翼板底标高为：翼板底面坡高的一半+腹板高+梁底标高=0.24/2+1.3+29.735=31.155m模板、木楞、托梁总高：0.248m地面标高：17.5m则H翼=31.155-0.248+17.5=13.41m（翼板底支架计算高未考虑桥面1.5%的横向排水坡度的影响）二、荷载计算1、门架结构

4、尺寸示意图2、门架布置 先按箱梁模板的结构设计尺寸布置门架。根据模板托梁的间距布置门架跨距L（L值即托梁间距，见新昌江一桥现浇预应力连续箱梁施工组织设计第五章第3节箱梁模板计算值与采用值汇总表）；门架间距取a=1000mm；门架选用型号HR100A，门架宽度b=1000mm；水平加强杆纵向三跨一设，横向每间距一设，架高方向两步距一设；剪刀撑纵向3步3间距全高布设，周边满布，横向3步6跨距全高布设，间距15米。详见附图二。3、荷载组合计算 箱梁钢筋、砼、模板及施工荷载计算过程详见新昌江一桥现浇预应力连续箱梁施工组织设计第五章第1节。a、A、D单元跨中底板：16.91kN/m2，其中NGK1=12

5、.41 kN/m2，NQiK=4.5kN/m2b、A、D单元支点处底板：19.83kN/m2，其中NGK1=15.33kN/m2，NQiK=4.5kN/m2c、A、D单元边腹板下底板：50.3kN/m2，其中NGK1=45.8kN/m2，NQiK=4.5kN/m2d、B、C单元跨中底板：16.38kN/m2，其中NGK1=11.88 kN/m2，NQiK=4.5kN/m2e、B、C单元支点处底板：21.68kN/m2，其中NGK1=17.18 kN/m2，NQiK=4.5kN/m2f、B、C单元腹板底板：50.3kN/m2，其中NGK1=45.8 kN/m2，NQiK=4.5kN/m2g、顶板

6、两翼底板：12.67kN/m2（取两翼板平均厚度），其中NGK1=8.17kN/m2，NQiK=4.5kN/m2 门架自重（由底部门架承受）：NGK1a、底板下：12m0.135kN/m=1.62 kNb、两翼底板：13.400.135kN/m=1.81 kN注：0.135kN/m为门架生产厂（南通华荣膺架制造有限公司）厂标。附件重（脚手加强钢管及扣件）：NGK2采用483.5mm脚手钢管，钢管重为0.038 kN/m，扣件重：直角0.0135 kN/个,旋转0.0145 kN/个,布置见本章第二节,则:A、每跨范围内:a、A、D单元tga=31.92/（20.93+0.6+0.7+0.93）

7、=1.228cosa=0.631、底板下：钢管重为：（0.93/0.63122+0.934+24/3）0.038=0.467 kN扣件重为:（4+1.3）0.0135+3.30.0145=0.119 kN(取平均数)横向水平杆与门架扣结，二步一道，共四道，纵向水平杆与横向水平杆扣结，三跨一设共四道，每跨1.3个，剪刀撑每两跨与门架横杆扣结一次，每斜杆扣四点，交叉扣一次，上下剪刀撑斜杆交叉点扣一次，共二十个扣结点分布在六跨内，每跨3.3个。、腹板下：钢管重为：（0.6/0.6314+0.64+24/3）0.038=0.337 kN扣件重为: 0.119 kN（同上）、翼板下：按930跨距取值，偏

8、于安全。钢管重为：（0.93/0.6314+0.935+25/31.5）0.038=0.591 kN扣件重为: （5+5/3）0.0135+3.30.0145=0.138 kNb、B、C单元：tga=31.92/（20.93+0.6+1.2+0.465+0.93）=1.139 cosa=0.660、底板下：钢管重为：（0.93/0.664+0.934+24/3）0.038=0.457 kN。扣件重为：（4+1.3）0.0135+3.30.0145=0.119 kN（同A、D单元）。、腹板下：钢管重为：（0.465/0.664+0.4654+24/3）0.038=0.279 kN。扣件重为: 0

9、.119 kN（同A、D单元）。III、翼板下：按930mm跨距取值，偏于安全。 钢管重：（0.93/0.664+0.935+25/31.5）0.038=0.581kN 扣件重：0.138kN（同A、D单元）B、每间距范围内翼板下：tga=31.92/（32.0）=0.96 cosa=0.721钢管重:2/0.72140.038=0.421 kN（只计剪刀撑,水平杆已计入跨距内）扣件重：16/30.0145=0.077 kN（同上）。翼板外排门架设纵向剪刀撑，其余不设，该部分附件重量压在外排架上，外排架只承受荷载的一半，轴向力远小于内排架，可不计算。荷载组合（底层门架）a、A、D单元跨中底板下

10、：NGK1+NGK1+NGK2=12.41（20.93）+1.62+0.467+0.119=25.29 kNNQIK=4.5（20.93）=8.37 kNb、A、D单元支点处底板下：NGK1+NGK1+NGK2=15.33（20.93）+1.62+0.467+0.119=30.72 kNNQIK=4.5（20.93）=8.37 kNc、A、D单元边腹板下（靠支点处）：NGK1+NGK1+NGK2=45.8（20.32）+15.33（0.93/2）+1.62+（0.337+0.462）/2+0.119=38.58 kNNQIK=4.5（20.32）+4.5（0.93/2）=4.97 kNd、B、

11、C单元跨中底板下：NGK1+NGK1+NGK2=11.88（20.93）+1.62+0.457+0.119=24.29 kNNQIK=4.5（20.93）=8.37 kNe、B、C单元支点处底板下：NGK1+NGK1+NGK2=17.18（20.93）+1.62+0.457+0.119=34.15 kNNQIK=4.5（20.93）=8.37 kNf、B、C单元腹板下（靠支点处）：NGK1+NGK1+NGK2=45.8（20.32）+17.18（0.93/2）+1.62+（0.279+0.457）/2+0.119=39.41kNNQIK=4.5（20.32）+4.5（0.93/2）=4.97

12、kNg、A、D单元翼板下：NGK1+NGK1+NGK2=8.17（20.93）+1.81+0.591+0.138=17.74kNNQIK=4.5（20.93）=8.37 kNh、B、C单元翼板下：NGK1+NGK1+NGK2=8.17（20.93）+1.81+0.581+0.138=17.73 kNNQIK=4.5（20.93）=8.37 kN三、一榀门架轴向力设计值（底层支架）N1、不组合风荷载时N=1.2（NGK1+NGK1+NGK2）+1.4NQIK A、D单元跨中底板下支架：N=1.225.29+1.48.37=42.07 kN A、D单元支点底板下支架：N=1.230.72+1.48

13、.37=48.58 kN A、D单元边腹板下支架（靠支点处）：N=1.238.58+1.44.97=53.25kN A、D单元翼板下支架：N=1.217.74+1.48.37=33.01kN B、C单元跨中底板下支架：N=1.224.29+1.48.37=40.87 kN B、C单元支点底板下支架：N=1.234.15+1.48.37=52.70 kN B、C单元腹板下支架（靠支点处）：N=1.239.41+1.44.97=54.25 kN B、C单元翼板下支架：N=1.217.73+1.48.37=33.00 kN 2、组合风荷载时 作用于脚手架的水平风荷载标准值按下式计算： k=0.7ZS

14、 0 0：基本风压。按重现期10年查建筑结构荷载规范GB50009-2001附录D.4，嵊县为0.25kN/m2，按规范规定，取0.3 kN/m2计算。Z：风压高度变化系数，按A类取值，离地面高度按13.40m计，则2=1.48S：风荷载体型系数。单品体型系数St=S =An/A=0.0571.92+0.0481.02+0.0268（1.82+1.5）1.9+10.04821.2（21.9）=0.30 圆管杆件，S=1.2（按Z 0d20.002,H/d25查表）则St=0.31.2=0.36A、D单元按14榀桁架计算，B、C单元按16榀桁架计算。则A、D单元支架体型系数：St=St（1-n）

15、/1-b取0.93m，h取1.90m，则b/h=0.4891，=0.30，查表得=0.66。则：St=0.36（1-0.6614）/（1-0.66）=2.932A、D单元支架体型系数：St=0.36（1-0.6616）/（1-0.66）=2.937则A、D单元：k=0.7ZS 0=0.71.482.9320.3=0.911 kN/m2qk=ka=0.9112.0=1.822 kN/m2每榀脚手架风线荷载标准值为：qk= qk/14=0.13 kN/mB、C单元：k=0.72S 0=0.71.482.9370.3=0.913 kN/m2ka=0.9132.0=1.826 kN/m2每榀脚手架风线

16、荷载标准值为：qk= qk/16=0.114 kN/m组合风荷载时轴向力设计值N为：N=1.2（NGK1+ NGK1+ NGK2）+1.40.85（NQIK+2MK/b）MK= qkH2/10A、D单元翼下：MK=0.1313.42/10=2.334 kNmB、C单元翼下：MK=0.11413.42/10=2.05 kNmA、D单元底板下：MK=0.13122/10=1.872 kNmB、C单元底板下：MK=0.114122/10=1.642 kNmb取值为跨距。 A、D单元跨中底板下支架： N=1.225.29+0.851.4（8.37+21.872/0.93）=45.1kN A、D单元支点

17、底板下支架： N=1.230.72+0.851.4（8.37+21.872/0.93）=51.62kN A、D单元边腹板下支架（靠支点处）： N=1.238.58+0.851.4（4.97+21.872/0.6）=59.64kN A、D单元翼板下支架：N=1.217.74+0.851.4（8.37+22.334/0.93）=37.22kN B、C单元跨中底板下支架：N=1.224.29+0.851.4（8.37+21.642/0.93）=43.31kN B、C单元支点处底板支架：N=1.234.15+0.851.4（8.37+21.642/0.93）=55.14kN B、C单元腹板下支架（靠支

18、点处）：N=1.239.41+0.851.4（4.97+21.642/0.465）=61.61kN B、C单元翼板下支架：N=1.217.73+0.851.4（8.37+22.05/0.93）=36.48kN组合风荷载条件下,门架轴向力设计值大于不组合风荷载条件下的设计值,故门架设计由组合风荷载控制。四、一榀门架的稳定承载力设计值NdNd=Af立杆572.5:A1=（572-522）4=4282h0=1800（取门架上、下横杆间的距离作为计算长度）I0=（574-524）64=.44立杆加强杆26.82.5:I1=（26.84-21.84）64=14236.14h1=1800门架立杆换算截面惯

19、性矩: I=I0I1h1/h0=.4+14236.11=.54门架立杆换算截面回转半径:i=I/A1 =/428 =20.13门架立杆长细比: =K h0/i调整系数K查JGJ128-2000表5.2.1得K=1.13=1.131800/20.13=101.04据=101查JGJ128-2000附表B.0.6得立杆稳定系数=0.580门架所用钢材为Q235,由规定JGJ128-2000第5.2.1条知,钢材强度设计值f=205N/2,所以一榀门架的稳定承载力设计值为: Na=Af=0.5804282205=N=101.78KN底步门架采用HR108型调整架, h0=1350,b=1000,更安

20、全。比较组合风荷载条件下的轴向力设计值N与一榀门架稳定承载力设计值Nd可知，NdN，门架承载力满足要求。从计算数据可看出，门架间距可加大。五、门架间距的调整1、间距调整门架间距的调整即要满足门架稳定承载力要求，又要满足箱梁模板托梁的强度和刚度的要求，故应参照“新昌江一桥现浇预应力连续箱梁施工组织设计第五章第三节箱梁模板计算值与采用值江总表中“立撑”一栏的计算值，并选择小于该计算值的间距。调整间距时，还应满足支架结构布置的要求，便于交叉拉杆连接。依据上述原则，门架间距调整如下：箱梁底板下门架间距改为88与106，交替布置，门架宽度100不变，条形基础间距88、100、106交替布置。两侧翼板下支

21、架间距改为200。2、验算两侧翼板下支架验算如下（底板下支架间距调整较小，可不验算）挡风系数：=An/A=0.0571.92+0.0481.02+0.02681.82+1.51.9+1.50.04821.231.9=0.21圆管杆件体型系数: st=0.211.2=0.252。按4层桁架求算翼板下门架的整体体型系数。据及b/h=0.4891查表，=0.85，则整体体型系数stw为、单元: stw=st（1-n/1-）=0.252（1-0.854/1-0.85）=0.803、单元：同、单元stw0.803风荷载标准值：、D单元： =0.71.480.8030.30=0.25kN/B、C单元：同A

22、、D单元=0.25 kN/风线荷载标准值qk值为：A、D单元：qk=a1/4=0.2531/4=0.188kN/mB、C单元：同A、D单元qk=0.188 kN/m风荷载作用于支架弯矩MK为:A、D单元：MK= qkH2/10=0.18813.42/10=3.376 kNmB、C单元:同A、D单元，MK=3.376 kNm翼板下荷载（附加荷载采用原计算值）NGK1+NGK1+NGK2为：A、D单元：NGK1+NGK1+NGK2=8.17（30.93）+1.81+0.591+0.138=25.33 kNNQIK=4.5（30.93）=12.56 kN B、C单元: NGK1+NGK1+NGK2=

23、8.17（30.93）+1.81+0.581+0.138=25.32 kNNQIK=4.5（30.93）=12.56 kN组合风荷载时轴向力设计值N为： N=1.2（NGK1+NGK1+NGK2）+0.851.4（NQIK+2MK/b）b取值为跨距，按0.93m计入，则 A、D单元：N=1.225.33+0.851.4（12.56+23.376/0.93）=53.98 kN B、C单元: N=1.225.32+0.851.4（12.56+23.376/0.93）=53.97 kN不组合风荷载时的N为： N=1.2（NGK1+NGK1+NGK2）+1.4NQIKA、D单元：N=1.225.33+

24、1.412.56=47.98 kNNd=103.18 kN B、C单元: N=1.225.32+1.412.56=47.97 kNNd=103.18 kN 仍是受风荷载控制，固支架调整后满足稳定承载能力Nd的要求。六、门架基础从第三章一榀门架轴向力设计值N可看出，门架在组合风荷载时最大。比较各部位支架的轴向力N，以B、C单元腹板下的底层支架受力最大，为61.61kN。按该处支架承受的荷载计算基础，即能满足各部位支架基础的受力要求。1、基础顶面以上荷载基顶以上荷载等于支架底层立杆荷载，其值为： P=1/2Nmax=1/261.61=30.81kN2、地基土分类和基本承载力特征值 支架搭设区（主要

25、为河道部分），地基土以回填沙砾土为主，填厚22.5米，局部基坑段深度大于2.5米，根据GB50002-2002碎石土的分类，可划分为圆砾土，回填密实度按稍密界定（支架基础施工前，应采取降水措施，并以压路机碾压地基，使表层地面密实度达到中密）。查碎石土的基本承载力表（铁路工程技术规范），按松散取上限值，则fa=295.5kN/m23、基础尺寸的确定 选择宽度b=0.3m的条形砼基础，基础厚0.2m，采用C20砼。 a、验算地基承载能力 Pkfa Pk=（P+G）/A G=bLtr=0.3L0.22.4=0.144L（吨）=1.418L（kN）A=bL=0.3L(m2)( P+G)/Afa （30

26、.81+1.418L）/0.3L295.5L0.35m 即基础采用C20砼，宽度取0.30m时，长度不应小于0.35m。 b、验算基础强度 I、抗剪强度=P/A=0.5（30.81+0.5）（0.30.2）=260.92kN/m2=0.261N/mm2=1/10fc=1N/mm2抗剪强度满足要求。 II、抗弯强度按悬臂梁计算，M=1/2ql2=1/2894.617.52=.3NcmW=1/6bh2=1/630202=2000cm3 =M/W=.3/2000=68.5N/cm2=0.685N/mm2=11N/mm2 抗弯和抗剪强度均满足受力要求，固支架砼基础按以上尺寸制作，能保证基础底面以下的地

27、基均匀受力。但支架搭设时，应保证基础不受到偏心荷载的作用，要求立柱搭设在砼基础顶面的中心线位置，偏差不超过1厘米。 选择宽度0.25m，厚度大于0.15m，长度不小于1.0米的方木作支垫。 a、验算地基承载力G=0.25L0.150.8=0.03L A=0.25L（P+G）/Afa （30.81+0.03L）/0.25L295.5L0.42m 即垫木在每根支架立柱下的长度应大于0.42m，采用1.0米长度的方木，符合要求。 b、木垫强度验算 I、抗压强度验算采用松木，按TC13B组强度设计值验算。横纹承压强度fc=1.9N/mm2 抗弯强度fm=13 N/mm2，按一般使用条件考虑，不计调整系

28、数偏于安全。f=N/Afc N=30.81kN 则A30.81/1.91000=16215.8mm2采用圆形钢底座，则r2A=16215.8mm2 r71.8mm=7.2cm即底座半径大于7.2cm时，木垫承压面不会被破坏。 II、抗弯强度验算M=1/2ql2=1/2733.9212=.7NcmW=1/6bh2=1/625152=937.5cm3=M/W=.7/937.5=172.6N/cm2=1.73N/mm2fm=13N/mm2垫木满足受力要求。木垫布置时可纵向也可横向，保证每根立柱下的垫木尺寸满足上述要求即可，但垫木应对称支于立柱底座下。七、大堤坡面支架和基础 为保证支架整体结构的稳定，

29、结构上要求纵横向水平加强杆在一定长度范围内应保持水平连续布置，一根杆的两端高差不得超过20mm。但大堤坡面上支架搭设高度随坡度变化，要满足上述结构要求，可以采取以下两种构架措施。1、利用门架搭设坡面支架，调整门架基顶标高 采用门架搭设大堤坡面支架时，由于门架生产的模数化，要想达到使一定范围内的相邻门架的上横杆保持在同一个水平面上，只有通过调整底部门架的高度。而底部门架高度只有通过调整架和底座进行有限调整，难以达到上述要求。为此，应采用调整支架基础高度的措施来解决这个问题。具体施工方法详见本方案附图二。 2、采用扣件式钢管脚手架搭设坡面支架扣件式钢管脚手架构架布置灵活，纵横向水平杆的布置不受步距

30、限制，适宜搭设坡面承重支架。但支架结构应满足规范JGJ130-2001的要求。 支架布置拟采取立杆通过顶托直接承受模板荷载的措施，荷载传递路径如下：箱梁面板 木楞 托梁 支架立杆 基础地基。支架纵、横向水平杆只作为连接杆，不直接承受荷载，满足立杆步距（h）、纵距（la）、横距（lb）要求即可。假定立杆步距h=1000mm，纵距la=500mm，横距lb等于箱梁模板托梁间距（见新昌江一桥预应力连续箱梁施工组织设计第五章附图）。 荷载计算I、箱梁钢筋、砼、模板及施工荷载NGK 计算结果同本方案第二章第3节第项II、扣件式钢管脚手架自重NGK支架高度H按第一章取值，梁底H底=12m，两翼H翼=13.

31、40m。底层支架承受的自重为：a、箱梁底板下：（12+0.9313+0.513+20.9322+20.526）3.849.85+18.4+2613.2+（16+4）14.6=2185 N/根（按横距lb=930mm计算）b、两翼底板下：（13.4+0.9314+0.514+20.9322+20.526）3.849.85+18.4+2813.2+（16+4）14.6=2318 N/根III、荷载组合 a、A、D单元跨中底板下：NGK+NGK=12.41（0.50.93）+2.185=7.96kNNQK =4.5（0.50.93）=2.10kN b、A、D单元支点处底板下：NGK+NGK=15.3

32、3（0.50.93）+2.185=9.31kNNQK =2.10kN c、A、D单元边腹板下（靠支点处）：NGK+NGK=45.8（0.50.32）+15.330.93/20.5+2.185=13.08kNNQK =4.5（0.50.32）+（0.93/2）0.5=1.77kN d、A、D单元翼板下：NGK+NGK=8.17（0.50.93）+2.318=6.12kNNQK =4.5（0.50.93）=2.10kNe、B、C单元跨中底板下：NGK+NGK=11.88（0.50.93）+2.185=7.71kNNQK =4.5（0.50.93）=2.10kNf、B、C单元支点处底板下：NGK+N

33、GK=17.18（0.50.93）+2.185=10.17kNNQK =4.5（0.50.93）=2.10kNg、B、C单元边腹板下（靠支点处）：NGK+NGK=45.8（0.50.32）+17.180.93/20.5+2.185=13.51kNNQK =4.5（0.50.32）+4.5（0.50.93/2）=1.77kNh、B、C单元翼板下：NGK+NGK=8.17（0.50.93）+2.318=6.12kNNQK =4.5（0.50.93）=2.10kN 立杆轴向力设计值NI、不组合风荷载时 N=1.2NGK+1.4NQKa、A、D单元跨中底板下： N底=1.27.96+1.42.10=1

34、2.49kNb、A、D单元支点处底板下：N底=1.29.31+1.42.10=14.11kNc、A、D单元边腹板下（靠支点处）： N底=1.213.08+1.41.77=18.17kNd、A、D单元翼板下：N底=1.26.12+1.42.10=10.28kNe、B、C单元跨中底板下： N底=1.27.71+1.42.10=12.19kNf、B、C单元支点处底板下：N底=1.210.17+1.42.10=15.14kNg、B、C单元边腹板下（靠支点处）：N底=1.213.51+1.41.77=18.69kNh、B、C单元翼板下：N底=1.26.12+1.42.10=10.28kNII、组合风荷载

35、时N=1.2NGK+0.851.4NQKa、A、D单元跨中底板下：N底=1.27.96+0.851.42.10=12.05kNb、A、D单元支点处底板下：N底=1.29.31+0.851.42.10=13.67kNc、A、D单元边腹板下（靠支点处）：N底=1.213.08+0.851.41.77=17.80kNd、A、D单元翼板下：N底=1.26.12+0.851.42.10=9.84kNe、B、C单元跨中底板下：N底=1.27.71+0.851.42.10=11.75kNf、B、C单元支点处底板：N底=1.210.17+0.851.42.10=14.70kNg、B、C单元腹板下（靠支点处）：

36、N底=1.213.51+0.851.41.77=18.32kNh、B、C单元翼板下： N底=1.26.12+0.851.42.10=9.84kN风荷载标准值K K =0.7ZSOo =0.3kN/m2Z =1.48=An/Aw=0.048（1+0.5）1.2（0.51.0）=0.173st =0.1731.2=0.21 查表：=0.89A、D单元：stw =st（1-n）/（1-）=0.21（1-0.8914）/（1-0.89）=1.54B、C单元：stw =0.21（1-0.8916）/（1-0.89）=1.61则k值如下：A、D单元：k=0.71.481.540.3=0.48kN/m2=0

37、.048N/cm2B、C单元：k=0.71.481.610.3=0.50kN/m2=0.05N/cm2立杆稳定验算立杆计算长度l0=h+2a取立杆顶层横向水平杆中心线至托梁底的高度a=0.5m（调整范围控制在0.150.50m之间）则l0= h+2a=2.0mi=1.58cm A=4.89cm2 W=5.08cm3 f=205N/mm2则= l0/ i=200/1.58=126.6 则查表得=0.412I、不组合风荷载时 N/Afa、A、D单元跨中底板下：12.49103/0.412489=62N/mm2f=205 N/mm2b、A、D单元支点底板下：14.11103/0.412489=70N

38、/mm2f=205 N/mm2c、A、D单元腹板下支架：18.17103/0.412489=90.2N/mm2f=205 N/mm2d、A、D单元翼板下支架：10.28103/0.412489=51N/mm2f=205 N/mm2e、B、C单元跨中底板下：12.19103/0.412489=60.5N/mm2f=205 N/mm2f、B、C单元支点底板下：15.14103/0.412489=75.2N/mm2f=205 N/mm2g、B、C单元腹板下：18.69103/0.412489=92.8N/mm2f=205 N/mm2h、B、C单元翼板下：10.28103/0.412489=51N/m

39、m2f=205 N/mm2 II、组合风荷载时：N/A+Mw/WfA、D单元：Mw=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.048501002/10=2856NcmMw/W=2856/5.08=562.2N/cm2=5.62N/mm2B、C单元：Mw=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.05501002/10=2975NcmMw/W=2975/5.08=585.63N/cm2=5.86N/mm2a、A、D单元跨中底板下：12.05103/0.412489+5.62=65.43N/mm2f=205 N/mm2b、A、D单元支点底板下：13.67103/0.412489

40、+5.62=73.5N/mm2f=205 N/mm2c、A、D单元腹板下支架：17.80103/0.412489+5.62=94N/mm2f=205 N/mm2d、A、D单元翼板下支架：9.84103/0.412489+5.62=54.5N/mm2f=205 N/mm2e、B、C单元跨中底板下：11.75103/0.412489+5.86=64.2N/mm2f=205 N/mm2f、B、C单元支点底板下：14.70103/0.412489+5.86=78.8N/mm2f=205 N/mm2g、B、C单元腹板下：18.32103/0.412489+5.86=96.8N/mm2f=205 N/mm

41、2h、B、C单元翼板下：9.84103/0.412489+5.86=54.7N/mm2f=205 N/mm2III、间距、步距调整根据上述计算结果可知，立杆稳定受风荷载控制，立杆计算轴向力远小于允许轴向力，故立杆纵向间距应进行调整，调整结果如下：a、跨中底板下：纵距la取600mmb、支点处底板下：纵距la取600mmc、跨中腹板下：纵距la取600mm，支点腹板下：纵距la取600mmd、跨中翼板下：纵距la取1200mm，支点翼板下：纵距la取600mm和d，d值见附图五说明。各部位立杆步距h均取1200mm。IV、验算验算结果如下：a、跨中底板下：立杆轴向应力 89.4 N/mm2f=2

42、05 N/mm2b、支点处底板下：立杆轴向应力 108.1 N/mm2f=205 N/mm2c、跨中腹板下：立杆轴向应力 133.2 N/mm2f=205 N/mm2d、支点腹板下：立杆轴向应力 112 N/mm2f=205 N/mm2e、跨中翼板下：立杆轴向应力 142.7 N/mm2f=205 N/mm2f、支点翼板下：立杆轴向应力 74.3 N/mm2f=205 N/mm2故调整后的纵距和步距能满足支架受力要求。 立杆基础 跨中翼板下轴向力最大，按该处计算基础尺寸。其值为：0.86+23.6=24.46kN （P+G）/Afa=295.5 A20.46/295.5=0.083m2 取基础

43、平面尺寸为0.30.5m，厚0.25m，采用C20砼浇筑。 施工及构造要求 采用扣件式脚手钢管搭设的坡面支架，其脚手钢管的构造和施工要求应遵循国标JGJ130-2001的构造、施工和检查验收要求。主要要求如下： a、支架立杆根部的可调底座，原则上伸出长度不应超过300mm，顶部的可调顶托顶面至顶层水平杆中心线的距离不应超过500mm，超过时应采取加固措施（设置纵、横向水平杆拉结固定）。 b、立杆采用对接扣件接长，2m高度的允许垂直偏差为15mm。 c、支架周边应设剪刀撑，中间每间隔四排立杆应设一道纵向剪刀撑。剪刀撑由底至顶连续设置。 d、支架高度大于4m时，纵向两端和中间每隔4排立杆从顶层开始

44、向下每隔2步设一道水平剪刀撑。 e、剪刀撑斜杆夹角6090之间，与地面夹角4560之间。扣件拧紧力矩在4065Nm之间。f、其余要求参照国标JGJ130-2001及本方案第八、九、十章，构造示意图详见附图五。八、门架构造及支架基础的施工要求1、门架构造 可调底座调节螺杆伸出长度不宜超出200mm，超出时本方案第四章求算的一榀门架稳定承载力设计值Nd乘以下列折减系数。伸出长度300mm时，乘以0.9 0.9 Nd =92.86KN伸出长度大于300mm时，乘以0.8 0.8 Nd =82.54KN调整托梁高度时宜以采用可调顶托为主。 避免横杆传递荷载，设计时全部采用立杆传递荷载。 各单元门架的外

45、排架应搭设剪刀撑，外排架上剪刀撑沿梁长方向全长布置，沿高度方向全高布置。横向剪刀撑每15米布置一道，贯通至两侧外排架，并全高布置至梁底。外排架剪刀撑三步三间距全高布置，内排架剪刀撑三步六跨距全高布置。 门架应设纵横向水平加强杆，纵向水平加强杆（梁长方向）三跨二步一设，横向水平加强杆（垂直梁长方向）每间距两步一设。水平加强杆交叉点采用直角扣件扣结，横向加强杆与门架横杆以直角扣件扣结。加强杆应设至底层门架下部和顶层门架上部，作为扫地杆和封口杆。水平加强杆、剪刀撑、抛撑均采用483.5脚手钢管和标准直角、旋转扣件。 外排架上每二个间距设一个抛撑。抛撑和剪刀撑斜杆与地面夹角45-60之间。当按本节第条

46、搭设角度偏小时，可调整。必要时（台风季节7-9月份）上层门架应设缆风绳。 门架立杆以交叉拉杆牢固连接，拉杆设于门架立杆内侧。上、下门架立杆以连接棒插接紧密。底步门架立杆下端设有底座并与支垫面紧密贴合，防止底座抬空。顶步门架立杆上端设有调节杆和顶托，顶托应与托梁顶牢，调节杆外伸长度不要大于1.2m。 脚手架斜梯宜采用挂扣式钢梯，之字形布置，一个梯段跨越二至三步，斜梯应设栏杆扶手。可由厂家提供，也可采用脚手钢管搭设。 顶部设安全护栏，外侧面顶步以下二步范围宜设安全网防护。2、基础施工 支垫可采用C20砼垫石，宽300mm，当门架跨距小于等于600mm时，可做成整体基础，基础宽=门架跨距+300mm；平地基础厚度取200mm，坡面不小于250mm。坡面上做台阶处理，砼垫石浇于地面下15cm（外露5cm）。 立杆应支承于各种支垫的中心位置，偏差（垫石宽度方向）不大于1cm。 支垫下的地基应进行处理。有软土层或含水率过高的土层（地面以下深度1.5m范围以内）应挖除后