40.28kgs(145th)中参数燃煤锅炉的热力计算

1、40.28kg/s(145t/h)中参数燃煤锅炉的热力计算1.设计任务（1）锅炉额定蒸发量D=40.28kg/s(145t/h)（2）蒸汽参数： 1）汽包蒸汽压力：p=4.3MPa 2）过热器出口蒸汽压力：pgr=3.9 MPa 3）过热器出口蒸汽温度：tgr=450（3）给水温度：tgs=170（4）给水压力：pgs=4.9 MPa（5）排污率：ppm=2%（6）排烟温度：py=140（7）预热空气温度：trk=370（8）冷空气温度：tlk=30（9）空气中含水蒸汽量：d=10g/kg2.燃料特性：（1）燃料名称：阳泉无烟煤（2）煤的收到基成分：1) 碳Car=69.01%2) 氢Har=

2、2.89%3) 氧Oar=2.36%4) 氮Nar=0.99%5) 硫Sar=0.76%6) 水分Mar=5.0%7) 灰分Aar=18.99%（3）煤的干燥无灰基挥发份Vdaf=9%（4）煤的收到基低位发热量：Qar,net,p=26400kJ/kg（5）灰熔点特性：DT=1400ST=1500FT1500（6）煤的可磨度：Kkm=13确定基本结构 采用单锅筒型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器，垂直下行烟道布置两级省煤器及两级管式空气预热器。整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸组成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更

3、好地充满炉膛。采用光管水冷壁。对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间有锅炉自制冷凝水喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结放热量后再进入省煤器。省煤器和空气预热器采用两级配合布置，以节省受热面，减少钢材消耗量。锅炉采用四根集中下降管，分别供水给12组水冷壁系统。燃烧方式采用四角布置的直流燃烧器。根据煤的特性选用中速磨煤机的负压直吹系统。锅炉本体结构见附图。4辅助计算（1）燃烧产物容积计算煤完全燃烧（=1）时理论空气量及燃烧产物容积计算见表I-1（以1kg燃料为准）。 表I-1 初始数据序号名称符号单位公式及计算结果1理论空气容积Vkom3/0.0889

4、(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar6.84762三原子气体容积VRO2m3/0.01866(Car+0.375Sar)1.29303理论氮气容积VN2om3/0.008Nar+0.79Vko5.41754理论水蒸气容积VH2Oom3/0.111Har+0.0124Mar+0.0161Vko0.49305理论烟气容积Vyom3/VR02+VN2o+VH20o7.20366飞灰中纯灰份额fh查表 8-510.957烟气中飞灰质量浓度Gfh/fh Aar/1000.18048烟其中飞灰质量浓度Azhg/MJ10000Aar/Qar,net,p7.1932（2）空气平衡

5、及焓温表1）烟道各处过量空气系数、各受热面的漏风系数及不同过量空气系数下燃烧产物的容积见表I-2，炉膛出口处过量空气系数按表4-2取。I-2烟气特性名称及公式符号单位炉膛及凝渣管第二过热器第一级过热器上级省煤器上级空气预热器下级省煤器下级空气预热器漏风系数0.10.0150.0150.020.030.020.03出口过量空气系数1.251.2651.281.31.331.351.38平均过量空气系数pj1.251.25751.27251.291.3151.341.365水蒸气容积VHONm3/kg0.52060.52140.52310.5250.52780.53050.5333烟气总容积VyN

6、m3/kg8.94318.99529.09969.22149.39539.56939.7432RO2容积份额 Nm3/kg0.14460.14370.14210.14020.13760.13510.1327H2O容积份额0.05820.0580.05750.05690.05620.05540.0547三原子气体总容积r0.20280.20170.19960.19720.19380.19060.1874烟气质量Gykg/kg11.988712.055812.189912.346412.5712.793613.0171飞灰浓度fhkg/kg0.01510.0150.01480.01480.0146

7、0.01410.0139烟道各处过量空气系数及各受热面的漏风系数列于表I-1中。空气预热器出口热空气的过量空气系数:=al-al-af=1.25-0.1-0.1=1.052）不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表见表I-3(见附页)3） 锅炉热平衡及燃料消耗计算见表I-4表I-4 热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位公式及计算结果1固体未完全燃烧损失qgt%查表8-3942气体未完全燃烧损失qq%查表8-3903外部冷却损失qlq%由图I-1得， D=40.28kg/s,有尾部受热面0.734灰渣物理热损失qhz%Qar,net,p/420=26400/421=62.8519=Aar,不计算05

8、排烟过量空气系数py查表I-21.386排烟温度py见任务书1407排烟焓IpykJ/kg查表I-3(=1.38)1908.1878冷空气温度tlk见任务书309冷空气焓IlkkJ/kg查表I-3271.18510排烟损失qpy%(Ipy-pyIlk)(100-qgt)/Qar,net,p5.57811锅炉效率gl%100-qgt-qqt-qlq-qhz-qpy89.69212锅炉蒸发量Dkg/s见任务书40.2813过热蒸汽出口焓igrkJ/kgp=3.9MPa,t=450,查水蒸气表3332.414饱和水焓ibhkJ/kgp=4.3MPa,查水蒸气表1108.515给水温度tgs见任务书1

9、7016给水焓igskJ/kgp=4.9MPa,t=170,查水蒸气表721.6517排污率ppw%见任务书218锅炉总吸热量QglkwD(igr-igs)+ppwD(ibh-igs)105473 19燃料消耗量Bkg/s100Qgl/glQar,net,p4.454 20计算燃料消耗量Bjkg/sB(1-qgt/100)4.276 21制粉系统漏风系数f查表4-50.122空气预热器出口空气温度trk见任务书37023空气预热器出口空气焓IrkkJ/kg查表I-33418.7224空气预热器吸热量QkykJ/kgky(Irk-Ilk)3304.91 25空气预热器吸热量与燃料热量的百分比qk

10、y%100Qky/Qar,net,p12.51926保热系数gl/(gl+qlq)0.992 I-5 燃烧室设计及计算1燃烧室尺寸的决定（1）炉膛宽度及深度因采用角置直流式燃烧器，炉膛采用正方形截图。按表8-39取炉膛截面热负荷qF=2812kW/，炉膛截面F=40.145，取炉膛宽度a=6.336m，炉膛深度6.336m，布置60*3的水冷壁管，管间距s=64mm，侧面墙的管数为100根，前、后墙的管数为98根。（2）燃烧室炉墙面积的决定燃烧室侧面尺寸见附表，决定过程见表I-5。表I-5 炉膛结构尺寸序号名称符号单位公式及计算结果1炉膛截面热负荷qFkW/查表8-4028122炉膛截面积F2

11、=BjQar,net,p/qF40.1453炉膛宽度mF0.5取整，64的倍数6.3364第一根凝渣管高hn1m设定4.25顶棚宽度ldpm-lzy-lxcosx3.8 6折焰角前端到第一排凝渣管斜管段长lxm设定0.7347折焰角宽度lzym设定1.98折焰角上倾角度s设定459折烟角下倾角度x设定3010顶棚倾角d设定811凝渣管与炉墙距离lnzm-ldp2.536 12顶棚高度hdpmhn1+ldptand4.734 13折烟角高度hzymlzytanx1.097 14hzymlnztanx1.46415冷灰斗底口宽度lhdm设定1.06216冷灰斗倾角hd设定5517冷灰斗中部宽度ld

12、zm（+lhd）/23.69918冷灰斗高度hhdm(-lhd)tanhd/23.76619冷灰斗斜边长度的一半lhxmhhd/(2sinhd)2.29920炉膛容积热负荷qVkJ/m3选定188.670 21炉膛容积Vlm3BjQar,net,p/qV598.341 22侧墙面积FcVl/94.435 23炉膛中部高度hlzmFc-(hn1+hdp)ldp/2-(ldp+)hzy/2-(+ldz)hhd/5/9.563 24出口窗中心到灰斗中心高hckm(hn1+lxsinx)/2+hzy+hlz+hhd/214.826 25前墙面积Fq(hdp+hzy+hlz+lhx+ldz/2)126.

13、147 26后墙面积Fh(lzy/cosx+hlz+lhx+ldz/2)100.777 27出口窗面积Fchhn1+(lnz-lzy)/coxx31.264 28顶棚面积Fdldp/cosd24.313 29炉膛总面积Fl2Fc+Fq+Fh+Fch+Fd471.371 30炉膛总高Hlmhdp+hzy+hlz+hhd/217.644 2.粉煤燃烧器的型式及布置采用角置直流式粉煤燃烧器，分布于炉膛四角，燃烧器的中心距冷灰斗上沿为1.73m。每组燃烧器都有两个一次风口，两个二次风口和两个废气燃烧器，燃烧器的结构计算见表I-6。表I-6 燃烧器结构序号名称符号单位公式及计算结果1计算燃料消耗量Bjk

14、g/s查表I-44.276 2燃料收到基低位发热量Qar,net,pkJ/kg见任务书264003燃料干燥无灰基挥发分Vdaf%由任务书出示数据得9.00 4理论空气量VoNm3/kg由表I-1得6.855炉膛出口过量空气系数l由表I-2烟气特性得1.256炉膛漏风系数l由表I-2烟气特性得0.10 7空气预热器出口风温tky见任务书3708一次风率r1参考表8-4选取0.259磨煤废气（三次风率）r3由制粉系统得0.2210磨没废气及煤粉温度tf由制粉系统得15011二次风及送粉热风温度t2tky-1036012一次风中煤粉浓度kg/kg1/(1.293lVl)=1/(1.293r1lVo)

15、0.36113热风比热ck2kJ/kg查t2下的空气比热表1.3514一次风温t1先假设，后校核35015一次风温 t1下的空气比热ck1kJ/kg查t1下得空气比热表1.323 16燃烧器前的一次风温t1r135017炉膛漏风率rlfl/l0.0818二次风率r21-r1-r3-rlf0.4519二次风量V2m3/sr2lV0Bj(1+t2/273)38.19020一次风量V1m3/sr1lV0Bj(1+t1/273)20.88021磨煤废气量Vfm3/sr3lV0Bj(1+tf/273)12.48022一次风速1m/s参考表8-27选取22.00 23二次风速2m/s参考表8-27选取50

16、.00 24磨煤废气（三次风）风速3m/s参考表8-27选取55.00 25燃烧器数量Z切向燃烧四角布置4.00 26每个燃烧器的标准煤出力Brt/h3600BjQar,net,p/(1000Z*29300)3.46827一次风口面积f1V1 /(2*w1)0.4728二次风口面积f2V2 /(2*w2)0.3529废气（三次风）喷口面积f3Vf /(2*w3)0.1130炉膛宽度m查表I-5炉膛尺度6.33631炉膛深度Bm查表I-5炉膛尺度6.336 32燃烧器间距bm查表I-5炉膛尺度6.336 33炉膛高度Hlm查表I-5炉膛尺度17.64434下二次风口下沿到冷灰斗转角的距离Hm选定

17、0.60 35燃烧器假象切圆直径djm参考dj b/80.79 36燃烧器矩形对角线长度2ljm2lj(a2+b2)1/28.9637特性比值/ba/b1.00 /ba/b1.00 hr/br初步选定8.00 2lj/br参考图8-84选定31.7538燃烧器喷口宽度brm结构设定为0.2839燃烧器喷口高度hrm按f1、f2要求画出结构图得hr2.26040燃烧器占有面积FR1.4142（br+0.03）（hr+0.03）*44.016 3.燃烧室水冷壁布置水冷壁采用60的光管，管节距s=64mm，管子悬挂炉墙， 管子中心和炉墙距e=0,。每面墙宽6336mm，侧面墙的管数为100根，前、后

18、墙的管数为98根。后墙水冷壁管子在折角处有叉管，直叉管垂直向上连接联箱，可以承受后墙管子和炉墙的重量，斜叉管组成凝渣管和折焰角。凝渣管有24*3=72根管子，折焰角上有22根管子，另4根管子直接与联箱相连。侧墙水冷壁向上延伸，在折焰角区域和凝渣管区域形成附加受热面。燃烧室结构特性计算见表I-7。表I-7 炉膛受热面序号名称符号单位公式及计算结果前、后、侧顶棚出口窗1水冷壁规格d6060603332管节距s6484.53相对值s/d1.0671.4084管中心与炉墙距离e0305相对值e/d00.56角系数x查图11-100.990.9417炉墙面积F1415.79424.313 31.264

19、8水冷壁有效辐射面积Hs去除燃烧器占有面积FR407.762422.854 31.264 9总水冷壁有效辐射面积HHs461.880410灰污系数查表11-20.4511水冷壁受热面平均热有效系数pj*H/ F10.440912烟气辐射层有效厚度sM3.6V1/ F14.5713燃烧器中心高度hrM0.5 hr+ H+0.5hhd3.61314燃烧器相对高度xrhr /H10.204815火焰中心相对高度修正x查表11-3016火焰中心相对高度xhxr +x0.2048燃烧室的传热计算见表I-8I-8炉膛传热计算序号名称符号单位公式及计算结果1热空气温度trk查表I-43702热空气焓Irkk

20、J/kg查表I-43418.73冷空气温度tlk查表I-4304冷空气焓IlkkJ/kg查表I-4271.195炉膛漏风系数1查表I-40.16粉煤系统漏如风系数f查表I-40.17空气预热器热空气份额ky查表I-41.058空气进入炉膛的热量QkkJ/kgkyIrk+(1+f)Ilk3643.99燃料有效放热量QakJ/kgQar,net,p(100-qqt-qgt)/(100-qqt)+Qk3004410理论燃烧温度a查表I-3（”=1.25）2008.2TaKa+2732281.211炉膛出口烟温”1先假定，后校核1108.5T”1K”1+2731381.512炉膛出口烟焓I”1kJ/k

21、g查表I-3（”=1.25）1553213烟气平均热容量VckJ/(kg*)(Qa- I”1)/( a-”1 )16.130 14容积份额rH2O/ r查表I-2（”=1.25）0.28715烟气密度ykg/Nm3Gy/Vy1.340616飞灰浓度fhkg/kg查表I-2（”=1.25）0.015117飞灰颗粒平均直径dfhm查表11-4,用钢球滚筒磨煤机1318三原子气体分压pMPapr=0.1013r0.02119三原子气体辐射减弱系数kqr1/(m*MPa)由公式得0.802 20灰粒辐射减弱系数kfhfh1/(m*MPa)43850yf/( T”1 dfh)2/31.29 21焦炭辐射

22、减弱系数x1无烟煤1x2悬浮燃烧0.1kj经验数据10.2kjt1/(m*MPa)x1 x2 kj1.0222火焰辐射减弱系数k1/(m*MPa)kqr+ kfhfh+ kjt3.112 23火焰辐射吸收率kpskps1.422 24火焰黑度h1-e- kps0.759 25炉膛黑度th/(h+(1-h) pj)0.88 26火焰中心高度系数M查表11-3，0.56-0.5xh0.457927炉膛出口烟温T”1KTll/(5.67*10(-11)*pjF1alTll3/(BjVc)0.6*M+1)1381.742 ”1T”1-2731108.742 28炉膛出口烟焓I”1kJ/kg查表I-3（

23、”=1.25）1553529炉内辐射传热量Q1kJ/kg（Qa- I”1）14391 30辐射受热面热负荷qfkW/Bj*Q1/H133.2 4.燃烧室辐射吸热量的分配燃烧室辐射吸热量中有部分由凝渣管及高温过热器吸收。（1） 凝渣管直接吸收燃烧室的辐射热量现凝渣管有三排，总的角系数为Xnz=1-（1-X）3=1-（1-0.32）3=0.6856凝渣管辐射受热面为Hnz=XnzFch=0.6856*31.264 =21.43由于出口窗位于燃烧室上部，热负荷比较小，需要计算沿高度的热负荷不均匀系数。出口窗中心的高度hck，从冷灰斗中心到炉顶的总高度为H1，根据hck/H1=14.826/17.64

24、4=0.84燃烧器中心相对高度xr=0.2048，查图15-4的2线，得到hrh=0.7凝渣管吸收的辐射热量为：Qfnz=hrhqf Hnz=0.7*133.2*21.43=1998.13（kW）（2） 高温过热器直接吸收燃烧室的辐射热量Qfgr= hrhqf（31.26-21.43）=916.55（kW）（3） 水冷壁的平均辐射受热面热负荷qs= Q1Bj-( Qfnz+Qfgr)*1/(407.65+22.86)=143914.276（1998.13916.55）1/430.51=136.17（kW/）5.凝渣管的传计算 凝渣管束是错列布置的，由后墙水冷壁延伸而成，每四根相邻的管子组成第1

25、、2、3排和折焰角，所以凝渣管的横向节距为464。表I-9凝渣管结构序号名称符号单位公式及计算结果1管子规格d6032横向管子节距s12563纵向管子节距s22504横向相对节距1s1/d42675纵向相对节距2s2/d4.1676平均每排管子数目n根设定247第一排凝渣管高度h1m见表I-5的hnz4.28前两排凝渣管间底斜边长m1ms2/cosx0.2899第三排凝渣管与折焰角距离s3mLnz-lzy-2s20.13610第三排凝渣管间底斜边长m3ms3/cosx0.15711第二排凝渣管高度h2mh1s2 (tanx -tand)4.30912第三排凝渣管高度h3m2h2 h14.418

26、13凝渣管出口高度hcmh1(lnz-lzy)tand0.184.74714每根管计算长第一排l1mh12m1m34.935第二排l2mh2m1m3s2/2cosd4.881第三排l3mH3m3s2/cosd4.82715凝渣管受热面面积Hn(l1l2l3) d66.2416侧墙水冷壁附加受热面面积Hfjd(lnz-lzy)(hl-hc)/1288.38017计算受热面面积HjHHfj74.62018烟气辐射层有效厚度sm0.9d(412/-1)1.16919烟气流通截面积Fy(h20.18s2tandm1m3)(a-nd)24.330凝渣管的传热计算见表1-10表I-10凝渣管传热计算序号名

27、称符号单位公式及计算结果1入口烟温查表I-81108.7422入口烟焓IkJ/kg查表I-8155353出口烟温”先假定，后校核1043.904出口烟焓I”kJ/kg查表I-3（”=1.25）14538.7775烟气平衡放热量QykJ/kg(I -I”)988.1546平均烟温( ”)/21076.3217烟气容积VyNm3/kg查表I-2（”=1.25）8.9438水蒸气容积份额rH2O 查表I-2（”=1.25）0.0589三原子气体容积份额r查表I-2（”=1.25）0.20310烟气重度ykg/ Nm3Gy/Vy1.341 11飞灰浓度hfkg/kg查表I-2（”=1.25）0.015

28、12飞灰颗粒平均直径dhfm查表I-81313烟气流速ym/sBJVy(+273)/2737.769 14烟气对流放热系数dW/()查图12-749.46015三原子气体辐射减弱系数kqr1/(m/MPa)1.72616飞灰辐射减弱系数kfhhf1/(m/MPa)1.311 17烟气辐射吸收力kps0.355 18烟气黑度1-e- kps0.299 19管内工质温度T饱和温度（p=4.3MPa）254.720管壁灰污层温度tbt+t,凝渣管：t=80334.721烟气辐射放热系数Tb/Ty(Tb+273)/( +273)0.450 fW/()式12-4765.3522烟气总放热系数lW/()d

29、f114.810 23热有效性系数查表12-50.624传热系数KW/()*168.886 25平均温差t-t821.621 26传热量QckJ/kgKtHj/(1000Bj)987.665 27误差e%100(Qy-Qc)/Qy0.049 I-7过热器的传热计算从锅炉出来的饱和蒸汽先到凝渣管上方的蒸汽联箱,经过顶棚管到第一级对流过热器的入口联箱,蒸汽通过悬挂的蛇形管逆流至出口联箱,最后两圈管束是顺流布置,这样可以避免出口管束与顶棚的交叉,并使过热蒸汽出口在烟气温度较低处,以避免蒸汽关闭过热而烧坏。从第一级过热器出口联箱出来的蒸汽进入喷水减温器,该喷水由锅筒引出饱和蒸汽冷凝而得到,冷却水采用进

30、入省煤气前的给水。蒸汽精减温器后进入第二级过热器的入口联箱,蒸汽在第二级过热器中线逆流再顺流此处第一圈管束是逆流,其余均为顺流,同样可以使过热器出口的高温蒸汽处在较低温的烟气流中。第二级过热器的第一、二排管组成四排错列管，使节距增大，防止堵灰。其余均为顺列布置。由于一组受热面内有错列、顺列布置，而计算时的平均温压是按整组受热面计算的，因此传热系数也要用整组受热面的平均值，此时采用加权平均法来计算以下参数：横向节距、纵向节距、烟气流通截面，对流放热系数、灰污系数、最后算出传热系数。加权平均是用错列、顺列的受热面来加权的。 计算中假定水量为1.25kg/s,可使减温幅度t=27.8，相应减焓幅度i

31、=70.06kj/kg.如增加减温水量D，可以增加减温幅度，但同时要增加第一级过热器的受热面。第二级过热器结构特性计算见表1-11，传热计算见表1-12。第一级过热器结构特性计算见表1-13，传热计算见表1-14。I-11第二级(高温)过热器的结构序号名称符号单位公式及计算结果1管子规格dmm-423.52折焰角前端距顶棚高度hcqm等于凝渣管出口高4.7473错列管束横向节距s1cmm-222纵向节距s2cmm-1504横向相对节距1c-s1/d52865纵向相对节距2c-s2/d3.5716横向管排数z1c-按（a-2*边距）/sjc+0.5取值，边距=115287纵向管排数z2c-48前

32、排管距折焰角前端距离lcqmm自选5809前排管高度lcqjmmhcq-lcqtgs416710后排管高度hcmmhr-2*160/coss3307.2911平均管长lcmm(hr+hc)/23392.14812受热面Hcm2dz1z2lc50.12913顺列管束横向节距s1smm设定11114纵向节距s2smm设定16015设定6016平均：（160+60）/211017横向相对节距1s-s1/d2.64318纵向相对节距2s-s2/d2.61919横向管排数z1s排-5620纵向管排数z2s排-621顺列管后距悬吊管宽度lshmmLzy-lcq-(z2c-1)s2c-z2ss2s均2102

33、2每排管高度hshmLcqj-160-(z2c-1)s2c+z2ss2s均/2tans3.27723倾斜管段长lqxm平均值，包括错列区0.942824平均管长lsh,mhsh+ lqx4.169825受热面Hshm2dz1z2lsh184.86526错列、顺列总受热面Hm2Hc+Hsh234.99427加权平均横向节距s1mm(scHc+sshHsh)/(Hc+Hsh)=134.67928加权平均纵向节距s2mm118.53329相对横向节距1s1/d3.20730相对纵向节距2s2/d2.82231辐射层有效厚度sm0.9d(4/)12-1)0.39832蒸汽流通截面fm2dn2n/40.

34、10833错列区烟气流通截面Fcm20.5(hr+hc)-0.5z1d(lr+lc)=20.98734顺列区烟气流通截面Fshm2-11.14635平均烟气流通截面Fym2(Hc+Hsh)/(Hc/Fc+Hsh/Fsh)=12.38536两侧水冷壁附加受热面H1m2-21.24837折焰角斜向长度Lzy,m设定1.78738折焰角处水管根数nzy根a/0.064-1)-n凝渣*3-42039折焰角附加受热面积H2m20.5dlnzylzy3.70540顶棚管附加受热面H3m20.5dgr1ndplzy7.82741辐射空间lkjm凝渣管s3+lcq0.71642管簇深度lgzm(z2c-1)s

35、2c+z2ss2s均1.1143最后排高度-m-2.89744悬吊管处高度-m-2.847表I-12第二级(高温)过热器的传热计算序号名称符号单位公式及计算结果1凝渣管横向相对节距S1/d-查表1-94.2672单排管角系数x-查图0.323凝渣管总角系数Xnz-1-（1-x）30.6864出口窗面积Fckm2查表1-531.2645凝渣管辐射受热面Hnzm2XnzFck21.447 6出口窗中心高度hckm查表1-514.8277冷灰斗中心到炉顶距离H1m查表1-517.6448出口窗相对高度hck/h-hck/H10.84 9燃烧器中心相对高度xr-查表1-70.204810炉膛高度热负荷

36、不均匀系数hr-查图0.711辐射受热面热负荷qf-查表1-8133.2 12直接吸收炉膛辐射热量QgrfkJ/kghr（Fck-Hnz）/Bj214.05713入口烟温查表I-101108.74014入口烟焓IkJ/kg查表I-1015535 15蒸汽出口温度t查表I-145016蒸汽出口焓ikJ/kg查表I-43332.417蒸汽入口温度t假定318.86018蒸汽入口焓ikJ/kg按p=4.1Mpa查蒸汽表3030.619蒸汽吸热量QqkJ/kg(i-i)D/Bj2842.920附加受热面吸热量Q1+3kJ/kg假定顶棚为100，水冷壁为31041021烟气放热量QykJ/kgQq-Qf

37、+Q1+33038.84322烟气出口焓IkJ/kgI-Qy/+Ilk12475.4 23烟气出口温度查表I-3(=1.265)900.132 24平均烟温0.5(+)1004.43625烟气容积VyNm3/kg查表I-2(=1.265)8.99526水蒸气容积份额rH2O查表I-2(=1.28)0.0580 27三原子气体容积份额r查表I-2(=1.28)0.20228烟气密度ykg/Nm3Gy/Vy1.340 29飞灰浓度fhkg/kg查表I-2(=1.28)0.01530飞灰颗粒平均直径dfhm查表1-81331烟气流速ym/s(BjVy/Fy)(+273)/273)14.53232错列

38、区烟气对流放热系数dcW/(m2)0CzCwCs88.90033顺列区烟气对流放热系数dshW/(m2)0CzCwCs7834烟气平均对流放热数dW/(m2)(dcHc+dshHsh)/H80.325 35蒸汽平均温度t0.5(t+t)384.4336蒸汽比容m3/kg按p=4.0Mpa，由给定公式0.07337蒸汽流速qm/sD/f27.077 38蒸汽放热系数2W/(m2)查图，0Cd130039三原子辐射衰减系数kqr1/(mMPa)10.2(0.78+1.6rH2O)/(10.2ps)0.5-0.1)(1-0.37T/1000)r3.192 40飞灰辐射衰减系数kfhfh1/(mMPa

39、)43850yfh/(Tdfh)2/31.354 41烟气辐射吸收力kps(kgr+kfhfh)ps0.18142烟气黑度a1-e-KPS0.16643灰污系数错列管c(m2)/W查图，查表0CsfCd+0.007顺列管sh(m2)/W选用0.004344平均灰垢系数(m2)/W0.00545管壁灰垢层温度th(m2)/W +(+1/2)1000Bj/H(Qq)667.360 46辐射放热系数af043.03047修正后辐射放射系数afW/(m2)a+1+0.4(Tkj/1000)0.25(lkj/lgz)0.07=60.77548烟气总放热系数alW/(m2)ad+af141.100 49热

40、有效性系数取自表850.650传热系数KW/(m2)a1a2/(a1+a2)76.37151平均温度计算纯逆流温压tnl(td-tx)ln(td/tx)619.199修正系数l查表或查图0.98平均温压ttnli606.81552传热量QKJ/kgKtH/1000Bj2546.790 53水冷壁附加受热面水冷壁附加受热面H1+H2m2H1+H224.953其中：平均温压t-t1749.736传热系数KW/(m2)取主受热面的K75传热量Q1kJ/kgKtH/1000Bj328.12954顶棚附加受热面顶棚附加受热面H3m2查表1-107.827平均温压t-t3748.436传热系数KW/(m2

41、)取主受热面的K75传热量Q3kJ/kgKtH/1000Bj102.74655总传热量QW/(m2)QQ1+Q32977.66556误差e1000（Qy-Q)/Qy2.01357主过热器热量误差e(Qy-(Q1+Q3)-Q)/(Qy-(Q1+Q3）2.32458汽包出口蒸汽焓irkJ/kg查水蒸气表，p=4.3Mpa279959喷水减湿装置水流量DkJ/s先假定，后校核2.860顶棚受热面出口蒸汽焓idkJ/kgir+Q3Bj/(D-D)2810.72261顶棚受热面出口汽温td查水蒸汽表，p=4.3Mpa257.4表1-13第一级（低温）过热器的结构序号名称符号单位公式及计算结果1管子规格d

42、mm383.52横向管子节距s1mm设定90.500 3纵向管子节距s2mm设定78.000 4横向相对节距1s1/d2.382 5纵向相对节距2s2/d2.053 6横向管排数z1排(a-2边距)/s1-167.000 7纵向管排数z2排设定24.000 8管排至悬吊管距离lqmm设定690.000 9烟道高度hm设定2.600 10每排管子高度hgmh-上下总空隙2.2 11每根管子平均长度lmz2hg+0.42+s2(z2-1)28.994 12顶棚管子长度ldms2(z2-1)+lq2.484 13受热面Hm22z1dl+z1dld483.680 14辐射层有效厚度Sm0.9d（4/12-1）0.179 15蒸汽流通截面Fym2ah-(hg+2d)dz10