主桥现浇段满堂支架施工方案

1、一、概述1.1工程概况 1.1.1 桥位和建设规模本项目位于 县交界施口村附近，大桥全长856米，为双塔单索面矮塔斜拉桥，主桥全宽22米，引桥全宽20米，为双向4车道。 1.1.2 技术标准（1）设计荷载：公路级；设计风速：桥位区按25.6m/s考虑；船舶撞击荷载：顺水流方向为850KN，横水流方向为650KN；（2）设计行车速度：60Km/h；（3）桥梁横断面布置：全宽20米，半幅布置为：0.25米护栏+2米（人行道）+7.5米（机动车道）+0.25米（黄线分割带）。（4）桥面纵坡：2.5%；（5）桥面横坡：2%；（6）设计洪水频率：1/100。（7）通航水位最高通航水位：采用重现期20年一

2、遇的最高水位最底通航水位：采用保证率为95%的最底水位。（8）通航净空根据 河航道技术等级文件汇编，本桥通航净高不小于8m，净宽不小于60m。（9）地震等级：地震动峰值加速度系数g=0.119。本桥按VIII度设防。1.1.3桥型方案全桥桥跨布置为3+730+330+（60+100+60）+330+830+3米=856米。其中主桥桥跨布置为60+100+60=220米，系双塔单索面预应力混凝土部分斜拉桥。一联主桥全长220米。位于直线段上，主桥对应纵坡分别为+2.5%与-2.5%，桥面横坡2%。主桥采用塔梁固结、两个主塔墩梁分离的体系，墩顶设支座。主梁采用单箱三室大悬臂变截面PC连续箱梁，外腹

3、板采用竖直腹板形式，箱梁顶板宽度为22米，箱梁底板宽度为15.5米。主墩墩顶根部等高段梁高4m，向中、边跨方向46m范围内梁高变化采用2次抛物线，其余为等高梁段，梁高2.2米；主塔计算塔高18米，全高23米，采用实心矩形截面，布置在中央分隔带上，塔身上设鞍座，以便拉索通过，斜拉索横桥向呈单排布置，鞍座亦设单排。1.2施工方法简介采用碗扣式满堂支架现浇施工工艺进行施工。施工时，翼缘模板及外侧模采用竹胶板，内模采用竹胶板，底模采用竹胶板，外模、内模及底模模板支撑采用1515、710木方做排架。 1.3施工工艺流程二、满堂支架搭设及预压 2.1地基处理 基底处理：按施工规划要求进行施工用地放样，划出

4、用地界线。在两侧修筑排水沟，便于排除用地范围内积水。清除用地范围内表层淤泥，平整场地，不得深挖和扰动原地基土层。用挖机或压路机对支架范围内地表土进行碾压，碾压遍数及密实度应符合规范中对路基填筑部分要求，处理完的地基应高出原地面20以上且表面平整坚实，无软弹和翻浆现象，路拱良好，排水通畅，边坡平整稳定，填筑宽度不小于24m。在已完基础上填铺一层10cm左右的狗头石进行找平，找平后再浇筑一层15 厚C25混凝土垫层。 2.2 材料选用和质量要求钢管规格为483.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严

5、禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 2.3支架安装 本支架采用碗扣式满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距以60cm为主，在端横梁处间距为60cm；横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距60cm，以加强腹板处支架的承载能力，其他位置间距均为90cm；在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每六排横向立杆设置一道剪刀撑，纵向依据现场实际情况共设置五道剪刀撑（可详见附后南淝河大桥10#、13#过渡墩箱梁满堂支架横向布置图），同时考虑到外侧模在浇筑混凝土时产生的侧压力较大，故在两侧翼板下支架各增设一斜撑，以增强整体稳定性。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向

6、铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。 碗扣架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上横向铺设10#槽钢，然后在其上铺设纵向1010cm的木枋，底板木方间距30cm铺设。对于翼缘部份，钢管架直接搭设到翼缘底，施工方法与底板相同。底模标高和线形调整结束，报监理工程师检查验收合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和底模标高。 2.4 安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。 2.4.1 为了便于拆除交界墩盖梁处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出23mm。在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气

7、焊方法剔除泡沫以免伤及支座。 2.5技术要求 2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一； 2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米； 2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内； 2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm； 2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1300； 2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3； 2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26铁丝把网眼与杆件绑牢。 2.5.8扣件安装应符合

8、下列规定： 2.5.8.1扣件规格必须与钢管外径相同； 2.5.8.2螺栓拧紧力矩不应小于50KNM； 2.5.9主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。三、满堂支架预压 安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全；2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。 本方案拟按孔分段预压法进行预压，预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂土袋 (按照设计要求梁跨荷载统一考虑按自重)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊进行吊装就位

9、，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。 为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为两天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定

10、沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。四、支架受力验算本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距为60cm，横向立杆间距为90cm（箱梁腹板处加密为60）。在高度方向横杆步距为120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每六排横向立杆设置一道剪力撑，纵向依据现场实际情况共设五道剪刀撑。在地基处理好后，按照施工图进行放线，纵桥向铺设好支垫，便可进行支架搭设，碗扣支架安装好后，对于箱梁底板部分，在可调顶托上横向铺设10#槽钢，然后在其上铺设纵向1010cm的木枋，纵向木枋间距为30cm.

11、如图所示：4.1荷载计算现浇箱梁自重产生的荷载：钢筋混凝土按2600kg/m3计算，主桥箱梁支架现浇段混凝土方量为190.47m则自重为：190.4726009.8=4853KN.则箱梁每所产生的荷载为：=4853/（228.85）=25kN/模板体系荷载按规范规定=0.75kN/.混凝土施工倾倒荷载按规范规定=4.0kN/.混凝土施工振捣荷载按规范规定=2.0kN/.施工机具人员荷载按规范规定=2.5kN/. 则=(25+0.75)1.2+(4.0+2.0+2.5)1.4=42.8kN/.4.2 箱梁底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，模板

12、受力计算按三跨等跨连续梁考虑，验算模板强度采用宽b=1000mm平面竹胶板。4.2.1 模板力学性能（1）弹性模量E=0.1105MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=1001.53/12=28.12 cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=1001.52/6=37.50 cm3（4）截面积：A=bh=1001.5=150 cm24.2.2 模板受力计算(按三跨等跨连续梁考虑)底模板均布荷载:q=b=42.81=42.8 KN/m由三跨等跨连续梁最大正应力计算公式（简明施工计算手册）：max=0.100ql2/w=0.10042.80.32106/（37.50103） =10.27 M

13、Pa=20 MPa 竹胶板强度满足要求。4.2.3 挠度计算从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为： f=0.677qL4/100EI=0.67742.80.341012/(1000.110528.12104)=0.69mmL/400=0.75mm 竹胶板刚度满足要求。 综上，竹胶板受力满足要求。4.3 端横梁下木枋（1010cm）验算：取10#、13#墩端横梁为对象，此处混凝土自重荷载最大。端横梁混凝土体积 V=53.67m.现浇箱梁自重产生的荷载：钢筋混凝土按2600kg/m3算，则自重为：53.6726009.8=1368

14、KN.则箱梁每所产生的荷载为：=1368/（221.5）=42kN/.模板体系荷载按规范规定=0.75kN/.混凝土施工振捣荷载按规范规定=2.0kN/.施工机具人员荷载按规范规定=2.5kN/. 则=(42+0.75)1.2+(2.0+2.5)1.4=57.6kN/.纵向木枋间距为0.3m，则： q=P计0.3=57.60.3=17.3kN/m.计算模型按三跨等跨连续梁计算，计算简图如下：计算时采用结构力学求解器 V2.0进行计算，计算后弯矩图如下图所示：由上图知，在外荷载作用下，最大弯矩Mmax=622.80 Nm所用木枋规格尺寸为1010cm,抗弯截面模量w=bh2/6=166.7cm3

15、.最大正应力：max=Mmax/w = 622.80 / 166.7 =3.8 MPa=10 MPa强度满足要求。在荷载作用下，挠度如下图所示：fmax=0.2mmf=L/400=600/400=1.50mm刚度满足要求。4.4 箱梁底模板下纵向木枋（1010cm）验算纵向木枋的计算跨径为0.6m,木方间距0.3m，按三跨等跨连续梁受力考虑， F=0.3=42.80.3=12.9kN/m。计算模型按三跨等跨连续梁计算，计算简图如下：计算时采用结构力学求解器 V2.0进行计算，计算后弯矩图如下图所示：由上图知，在外荷载作用下，最大弯矩Mmax=464.40 Nm所用木枋规格尺寸为1010cm,抗

16、弯截面模量w=bh2/6=166.7cm3.最大正应力：max=Mmax/w = 464.40 / 166.7 =2.8 MPa=10 MPa强度满足要求。在荷载作用下，挠度如下图所示：fmax=0.2mmf=L/400=600/400=1.50mm刚度满足要求。4.5 横向10#槽钢验算4.5.1 对于横向10#槽钢的验算，取计算跨径为0.9m，横向槽钢间距为0.6m，按三跨等跨连续梁受集中荷载考虑，集中荷载F为底模板下验算时支座反力，F=8.5 kN。计算模型按三跨等跨连续梁计算，计算简图如下：计算时采用结构力学求解器 V2.0进行计算，计算后弯矩图如下图所示：由上图知，在外荷载作用下，最

17、大弯矩Mmax=2040.00 Nm10#槽钢抗弯截面模量w= 39.7 cm3.最大正应力：max=Mmax/w = 2040.00 / 39.7 =51.4 MPa=145 MPa强度满足要求。在荷载作用下，挠度如下图所示：fmax=0.3mmf=L/400=900/400=2.25mm刚度满足要求。4.6 立杆强度验算：对于脚手管（483.5）：回旋半径i=1.578cm.由钢材容许应力表查得弯向容许应力=145MPa立杆的截面积A=4.89cm2.计算长度l0=kh=1.01.2=1.2m则长细比=l0/i=1200/15.78=76由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数=0.744。N

18、max= A=42.80.90.6=23.2kN而N=Af=0.744489145=52.75 kN可见NN强度满足要求。4.7 10#、13#过渡墩支架现浇地基承载力验算：根据地质资料，10#、13#墩地表土质为粉质粘土，地基碾压密实处理前，地基承载力在100kpa左右，绝大部分区域在100kpa以上，极少数区域在100kpa以下，因此地基处理后，按100kpa设计计算，即每平方米地基容许承载力为10t/m2,而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为5t/m2,由此可见，地基承载力满足施工要求。五、支架安全要求5.1支架使用规定 5.1.1严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息； 5.1.2严

19、禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离； 5.1.3支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。5.2拆除规定 5.2.1拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件；按全孔多点、对称、缓慢均匀的原则，由跨中向两端进行。 5.2.2拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物； 5.2.3拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业； 5.2.4拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠； 5.2.5拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。 5.2.6搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；5.3支架安全措施 5.3.1禁止任意改变构架结构及其尺寸； 5.3.2禁止架体倾斜或连接点松驰； 5.3.3禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业； 5.3.4搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品； 5.3.5不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备； 5.3.6不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。5.4钢管支架的防电、避雷措施 5.4.1防电措施 5.4.1.1钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。 5.4.1.2钢管支架应作接