转速电流双闭环可逆直流调速系统的仿真与设计 (1)

1、运动控制系统课程设计转速电流双闭环可逆直流调速系统的仿真与设计专业:*年级：*学号. *姓名：*指导老师:*转速电流双闭环可逆直流调速系统的仿真与设计一、设计目的1、应用所学的交、直流调速系统的基本知识与工程设计方法，结合生产实际，确定系统的性能指标与实现方案，进行运动控制系统的初步设计。2、 应用计算机仿真技术，通过在MATLAB软件上建立运动控制系统的数学模型，对 控制系统进行性能仿真研究，掌握系统参数对系统性能的影响。3、 在原理设计与仿真研究的基础上，应用PROTEL进行控制系统的印制板的设计，为 毕业设计的综合运用奠定坚实的基础。二、系统设计参数输出功率为：5.5Kw电枢额定电压22

2、0V电枢额定电流30A额定励磁电流1A额定励磁电压110V功率因数0.85直流电动机控制系统设计参数：（直流电动机（3）电枢电阻0.2欧姆电枢回路电感 100mH电机机电时间常数 1S电枢允许过载系数 =1.5额定转速970rpm直流电动机控制系统设计参数环境条件：电网额定电压：380/220V;电网电压波动:10%；环境温度:-40+40摄氏度;环境湿度:1090%.调量小于等于30%;调速范围D = 20;静差率小于等于0.03.控制系统性能指标：电流超调量小于等于5%;空载起动到额定转速时的转速超1、设计内容和数据资料某直流电动机拖动的机械装置系统。主电动机技术数据为：Un = 220V

3、 , In =30A , nN = 970r min，电枢回路总电阻 R=02，机电时间常数Tm=1s，电动势转速比 Ce=0.221V min/r , Ks=40 ,=0.5ms, Ts=0.0017ms,电流反馈系数2 =0.85VA，转速反馈系数-=1.5V min：r，试对该系统进行初步设计。2、技术指标要求电动机能够实现可逆运行。要求静态无静差。动态过渡过程时间Ts冬0.1s，电流超调量G % 5%，空载起动到额定转速时的转速超调量匚n%乞30%。三、主电路方案和控制系统确定主电路选用直流脉宽调速系统，控制系统选用转速、电流双闭环控制方案。主电路采用25JPF40电力二极管不可控整流

4、，逆变器采用带续流二极管的功率开关管 IGBT构成H型双极式控制可逆PWM变换器。其中属于脉宽调速系统特有的部 分主要是UPM、逻辑延时环节DLD、全控型绝缘栅双极性晶体管驱动器 GD和 PWM变换器。系统中设置了电流检测环节、电流调节器以及转速检测环节、转速调节器，构成了电流环和转速环， 前者通过电流元件的反馈作用稳定电流，后者通过转速检测元件的反馈作用保持转速稳定，最终消除转速偏差，从而使系统达到调节电流和转速的目的。该系统起动时，转速外环饱和不起作用，电流内环起主要作用，调节起动电流保持最大值，使转速线性变化，迅速达到给定值；稳态运行时，转速负反馈外环起主要作用，使转速随转速给定电压的变

5、化而变化，电流内环跟随转速外环调节电机的电枢电流以平衡负载电流原理图如图所示图 直流PWM传动系统结构图1、PWM变换器的选用PWM变换器有可逆和不可逆两类。可逆变换器又有双极式、单极式和受限单极式等多种。由于题目要求须事先电动机可逆运行，故本设计选用带续流的绝缘栅双极晶体管IGBT构成H型双极性控制 PWM变换器。其中，电源电压 Us选用不可控电力二极管 25JPF40整 流提供，并采用大电容 C进行滤波。功率管开关管应承受 2US的电压，为此选用FGA25N120AN 绝缘栅双极晶体管IGBT并 接在功率开关管两端二级管用在IGBT关断时为电枢回路提供释放电感储能的续流。FGA25N 的参

6、数：Vce=200V，Ic=15A。选用 10CTF30 型电力二极管，If=10A，Urm=300V。采用单相交流220V供电，变压器二次电压为67V，桥式整流二极管最大反向电压大于电源的幅值的2倍，最大整流电流按 2倍额定电流考虑。选 25JPF40，If=25A，Urm=400V 。整流桥输出端所并接的电容作用滤除整流后的电压纹波，并在负载变化时保持电压平稳。另外，当脉宽调速系统的电动机减速或停车时，贮存在电动机和负载转动部分的动能将由电容器吸收，所以所用的电容较大，这里选用4000uf,电压按大于2倍电压选择。2、传感器以及测速发电机的选用由于题目要求需要对电流进行采样，故此这里我们选

7、用霍尔电流传感器HNC-025A，HNC-025A传感器所能测量的额定电流为5A、6A、8A、12A、25A，当原边导线经过电流传感器时，原边电流IP会产生磁力线，原边磁力线集中在磁芯气隙周围，内置在磁芯气隙中的霍尔电片可产生和原边磁力线成正比的，大小仅为几毫伏的感应电压，通过后续电子电路可把这个微小的信号转变成副边电流IS，并存在以下关系式：IS* NS= IP*NP。在外环中，我们需要有速度的反馈，这里我们选用永磁式ZYS231/110型作为测速机。3、驱动电路选用驱动电路的作用是将控制电路输出的PWM信号放大至足以保证 IGBT可靠导通或关断的程度。同时具有实现主电路与控制电路相隔离、故

8、障后自动保护及延时等功能。这里我们选用上海马克电气公司的AST96X 系列的MAST5-2C-U12型IGBT驱动板，AST96X为单路光电耦合隔离带短路、欠压和过压保护功能的IGBT驱动模块；MAST系列为1 7路、带隔离电源的IGBT驱动板，易于使用，对供电电源要求低， 适用600V 1700V的 各种不同类型IGBT驱动；两者均提供 电流源或电压源-电阻两种驱动方式，具有单电源 供电、输入电压范围宽、内置正负电压发生器以及电压滤波器、内置短路保护电路、内置驱 动欠压和过压保护电路、内置VCE检测的快恢复高压二极管、内置光电耦合器以传输驱动 保护/故障信号、内置栅极过压箝位元件等特点。MA

9、ST5-2C-U12是为控制和驱动电机设IGBT实现较理想计的两通道推挽式功率放大专用集成电路器件，将分立电路集成在单片IC之中，使外围器件成本降低，整机可靠性提高。该产品为大规模集成基极驱动电路，可对的基极电流优化驱动和自身保护。4、调节器的选择根据题目要求我们尝试用P调节器进行动态校正，但是存在静差，PI调节器可以进一步提高稳态性能，达到消除稳态速差的地步。 在单闭环调速系统中， 电网电压扰动的作用点离 被调量较远，调节作用受到多个环节的延滞，因此单闭环调速系统抵抗电压扰动的性能要差一些。双闭环系统中，由于增设了电流内环，电压波动可以通过电流反馈得到比较及时的调节，不必等它影响到转速以后才

10、能反馈回来，抗扰性能大有改善。为了获得良好的静、动态 性能，转速和电流两个调节器，并且这里我们采用PI调节器。5、脉宽调制器选用脉宽调制器用于产生控制 PWM变换器的功率器件通断的 PWM信号。常用种类有：模拟TL494专用集成电路作为双=1.RtCt，其中 Rt 和 Ct 取式、数字式和专用集成电路。这里选用美国德克萨斯仪器公司 端输出型脉宽调制器，其载波为锯齿波信号，振荡频率值范围：Rt =5 100k1，CT =0.001 O.iF 。四、主电路的原理该系统是属于双闭环调速系统，其中具有转速环，称为外环，还有就是电流环，这里称为内环，外环由测速机采集信号经过反馈系数得到电压信号反馈给AS

11、R，内环我们这里采GM、脉宽调制器UPM、用直流PWM控制系统相结合，其中脉宽调速系统由调制波发生器 逻辑延时环节 DLD以及绝缘栅双极性晶体管的 GD和脉宽调制变换器组成。直流 PWM控 制系统是直流脉宽调制式调速系统控制系统，与晶闸管直流调速系统的区别在于用直流PWM变换器取代了晶闸管交流装置，作为系统的功率驱动器。脉宽调制器是有一个运算放大器和几个输入信号构成电压比较器。运算放大器工作在开环状态， 在电流调节器输出的控制信号的控制下，产生一个等幅、宽度受Uc控制的方波脉冲序列，为 PWM提供所需要的脉冲信号。逻辑延时环节 DLD保证在一个管子发出关断脉冲时，经延时后再发出对另一个 管子的

12、开通脉冲，在延时环节中引入瞬时动作限流保护FA信号，一旦桥臂电流超过允许最大电流值时，使工作管子同时封锁，以保护电力晶体管。Id双闭环直流调速系统的稳态结构图在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况 双闭环直流调速系统的静特性如上图所示，U；二Un =n - : n0，U； =Uj = ： ld式中 转速和电流反馈系数。由第一个*关系式可得n =心 二n0，从而得到上图静特性的 CA段。与此同时，由于ASR不饱和， aU* i U* im，从上述第二个关系式可知 ：Id Idm。这就是说，CA段静特性从理想空载状态的Id = 0 一

13、直延续到Id = Idm，而Idm 一般都是大于额定电流IdN 的。这就是静特性的运行段，它是水平的特性。这时，ASR输出达到限幅值 U*im，转速外环呈开环状态，转速的变化对系统不再产生影响。双闭环系统变成一个电流无静差的单电*U流闭环调节系统。稳态时Id 巴=ldm式中，最大电流Idm是由设计者选定的，取决于电机的容许过载能力和拖动系统允许的最大加速度。式中所描述的静特性是上图中的AB段，它是垂直的特性。这样的下垂特性只适合于n nO ,则Un U*n , ASR将退出饱和状态。双闭环调速系统的静特性在负载电流小于Idm时表现为转速无静差，这时，转速负反馈起主要调节作用。当负载电流达到Id

14、m 后，转速调节器饱和，电流调节器起主要调节作用，系统表现为电流无静差，得到过电流的 自动保护。系统稳态结构图以及动态结构图五、双闭环调节器的设计5.1、电流环的设计1. 确定时间常数脉宽调制器和 PWM变换器的滞后时间常数开关周期 Ts :- 0.0017ms。脉宽调制器和PWM变换器的放大系数为 Ks二40于是可得脉宽调制器和 PWM变换器的传递函数为WPWMKsTSTH400.0017s 1电流滤波时间常数 Toi取2ms。电流环小时间常数 T.j =Ts Toi =0.0037 ms。2. 选择电流调节器结构根据设计要求，G%岂5%，而且 KI二T . T.j =0.5 0.0037

15、=135.1s1，因此可按典I型系统设计。电流调节器选用 PI型，其传递函数为%4397驚3. 选择电流调节器参数要求匚i %乞5%时,应取K|Tx/j =0.5，因此Ki-Tl 下汀=0.5 0.0037 =135.1 s曰是,/ TiR135.1X0.5X0.2KK| 下= 0.3970.85 404. 校验近似条件要求-.ci3Ts3 0.0017要求-.ci-3： TmT，现冷吉円宀4.243宀矶。要求，cici冷击，现3羔 冷。.。出他宀180.8宀。可见均满足要求。5.计算ACR的电阻和电容取 R0 二 20k1，则R = KjRo = 0.397 沃 20k = 7.94 取 R

16、 = 7.94kCi0.57.940 10310F 二 63吓取63F4 0.00220 10310F 二 0.4F取04F1故满足设计要求。按照上述参数，电流环可以达到的动态指标为g % = 4.3%： 5% ,5.2、转速环的设计1确定时间常数电流环等效时间常数为2T.j =0.0074s。取转速滤波时间常数 Tn =0.01s。 T n =2T、.j Ton =0.0174s2. ASR结构设计ASR选用PI调节器,根据稳态无静态及其他动态指标要求，按典n型系统设计转速环,其传递函数为Wasr s = KnnS 1 n s3.选择ASR参数取 h =5，贝U q =hTn =5 汉 0.

17、0174s = 0.087sh +16/Kn 222 s = 396.4s2h2T實 n22 75X0.01742Kn=CT 6 85 221 1=4.32h：RTn 10 1.5 0.2 0.0874.校验近似条件cn = KN n = 396.4 0.087s，= 34.5s*1 1要求 Qcn 兰 5Tj，现 5Tj _ 5X0.0174 s _11.5s3和。1 , 1要求cn乞j3斗2匕花，现1 _1_1 1 s32TijTon 一 3 ： 2 0.01740.01S= 17.9s cn。5.计算ASR电阻和电容取 R0 二 20k1，贝VRn = KnR)=4.3 20ki ； -

18、 86k | 取 Rn =86kjCn亡二髓W1WF取WF4TononR04 0.0120 103106F =2F取2F6.校验转速超调量maxCb2 沁nNTm当h =5时,-C maxCb= 81.2%，而 Ln”InR = 3.7 8r min=164.4r min ,因此Ce 0.18200 0.2-9.2% : 10%7.5二 n% =81.2%23.7可见转速超调量满足要求。7.校验过渡过程时间空载起动到额定转速的过渡过程时间ts =t2 tt2C eTm nNR In0.18 0.2 2008 2.03 3.7s 二 0.12s ： 0.15s可见能满足设计要求。5.3、负反馈单

19、元1.转速检测装置选择测速发电机参数永磁式 ZYS231/110 型，额定数据为 PTN =23.1W,Utn =110V,Itn =0.21A,nTN =1900r min。测速反馈电位器 RF2的选择考虑测速发电机输出最高电压时，其电流约为额定值的20%，这样，测速发电机电枢压降对检测信号的线性度影响较小。测速发电机工作最高电压 Utm二鱼皿 =200 110V = 11.58V“TN1900测速反馈电位器阻值 RrF1皿 1158275.68 120% I tn 0.2x0.21此时 RF2所消耗的功率为 PrF1 =Utm 20%Itn =11.58 20% 0.21W = 0.48W为了使电位器温度不要提高，实选瓦数应为消耗功率的一倍以上，故选RP2为4W，取500门。六、系统的MATLAB仿真6.1、系统仿真模型6.2、仿真输出波形曲线图)ScopeQSITine 0六、系统部分电气原理图:I七、设计总结通过这次双闭环直流脉宽调速系统的课程设计， 对自己学习电力拖动自动控 制系统有了较深刻的认识。在学习本科目时首先感觉内容很多， 而且有些理解很 抽象，所以在做作业以及设计的时候遇到比较大的阻碍。 因为刚刚结束直流的考 试，在之前的复习下来，总算对直流调速有个系统的概念。在老师发给我们设计材料的时候，看到了原理图简直就蒙住了，这个设计比 以往的作业还是实验都