14中建大厦工程首层1240米高模板支撑脚手架

1、精品 料推荐中建大厦工程首层 12.40米高模板支撑脚手架施工方案编制：王海龙审核：编制日期：2006年 9 月 2 日中建八局中建大厦项目经理部1精品 料推荐目录一 工程概况3二 模板设计3三 模板安装33.1 一般要求33.2 柱模板33.3 独立梁和整体楼层结构模板：43.4 模板的拆除43.5 模板安装安全注意事项43.6 模板拆除安全注意事项5四 附件- 计算书54.1 扣件钢管楼板模板支架计算书54.2 800*750梁模板扣件钢管高支撑架计算书144.3 500*900梁模板扣件钢管高支撑架计算书192精品 料推荐一 工程概况本工程-0.080 至+12.40高度 T5-T15柱

2、与核心筒体之间层高 12.4 米，见结构施工图。该处模板支撑按照以下方案进行实施。二 模板设计梁板模板采用 180090018夹板，支撑立柱采用48钢管，方木楞为 50100独立柱截面尺寸为1600mm，柱净高 11.5m，采用定型钢模板，分三次浇筑，加固体系见原模板方案。楼板厚度为 150和 120，计算取 150梁截面较大为 500*900和 800*750，分别计算根据计算确定（计算书附后）：搭设高度6.4 和 12.4均按此要求搭设板下立杆纵横向间距 800，步距 1800，模板下木方间距 300；800*750梁下立杆纵向间距 600，横向距梁边 100，步距1800；500*900

3、及其他尺寸的梁下立杆纵向间距800，横向距梁边 100，步距1800，计算中木方抗剪不满足要求，可采取适当加密梁下横杆解决。三 模板安装3.1 一般要求安装模板时，高度在 2M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。模板接缝应严密，不得漏浆。遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。楼层高度超过 4 米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安

4、全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。3.2 柱模板柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设

5、计计算确定。安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍，安设支撑永久固定。安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于 60。3精品 料推荐3.3 独立梁和整体楼层结构模板：安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超

6、过 2 个（包括2 个），对接的支撑要用三面固定。底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来 50cm设一道，在搁2 米设一道。3.4 模板的拆除模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法

7、，严格遵守从上而下的原则进行拆除。现浇楼板模板拆除现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍柱侧模柱底模砼板支承构件（梁楞）平板模梁侧模梁底支撑系统梁底模。拆除模板时，要站在安全的地方。拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后

8、拆除后一道水平拉撑。现浇柱子模板拆除拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。3.5 模板安装安全注意事项单片柱模吊装时，应采用卸扣和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以避免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。支设 4m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足 4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换

9、支撑或增中支撑，以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。安装墙模板时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的 U形卡要交替安装，同一道墙（梁）的两则模板应同时组合，以便确保模板安装时的稳定。当墙模板采用分层支模时，第一层模板拼装后，应立即将内、外钢楞、穿墙螺栓、斜撑等全部安设紧固稳定。当下层模板不能独立安设支承件时，必须采取可靠的临时固定措施，否则严禁进行上一层模板的安装。4精品 料推荐用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时，可放两个扣件与原扣件挨紧。横杆步距按设计规定，严禁随意增大。平板模板安装就位时，

10、要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。U 形卡要按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全。五级以上大风，应停止模板的吊运作业。3.6 模板拆除安全注意事项拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及

11、时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。拆除基础及地下工程模板时，应先检查基槽（坑）上壁的状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后，方可下人作业，拆下的模板和支承杆件不得在离槽（坑）上口 1m以内堆放，并随拆随运。四 附件- 计算书4.1 扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为12.4米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b

12、=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米。图1 楼板支撑架立面简图5精品 料推荐图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。一、模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00 8.008.008.00/12 = 213.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 1.5000

13、.300=0.450kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.300=0.720kN2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.21.125+1.20.450=1.890kN/m集中荷载 P = 1.40.720=1.008kN最大弯矩 M = 1.0080.80/4+1.890.800.80/8=0.353kN.m 最大支座力 N = 1.008/2+1.890.80/2=1.260kN截面应力62=0.35310 /53333

14、.3=6.62N/mm6精品 料推荐方木的计算强度小于2 满足要求13.0N/mm,!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.8001.890/2+1.008/2=1.260kN截面抗剪强度计算值 2 T=3 1260/(2 50 80)=0.473N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.125+0.450=1.575kN/m集中荷载 P = 0.720kN最大变

15、形 v =51.575800.04/(3849500.002133333.5)+720.03800.0 /(489500.00 2133333.5)=0.793mm方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!二、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.52kNPPPPPPPPP800800800支撑钢管计算简图0.5460.5460.1680.1680.0000.0000.1580.2100.1580.4570.457支撑钢管弯矩图(kN.m)7精品 料推荐0.0370.859支撑钢管变形图(mm)3.783.783.523.521

16、.521.521.261.261.001.001.001.001.261.261.521.523.523.523.783.78支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.546kN.m最大变形 vmax=0.859mm最大支座力 Qmax=7.297kN截面应力62=0.5510 /5080.0=107.43N/mm支撑钢管的计算强度小于2 满足要求205.0N/mm,!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,

17、 取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.30kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时, 试验表明: 单扣件在12kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN。四、模板支架荷载标准值( 轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.11612.400=1.440kN(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 1.5000.8000.800=0.960kN

18、(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1500.8000.800=2.400kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。.800kN8精品 料推荐2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3.不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.45 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i

19、查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 立杆净截面面积2 ；A(cm )A = 4.89 立杆净截面抵抗矩3 ；W(cm )W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值2 ；(N/mm) 钢管立杆抗压强度设计值，2；ff = 205.00N/mml0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2) 计算l0= k1uh(1)l0= (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1) 的计算结果：2 f,满足

20、要求!= 118.05N/mm，立杆的稳定性计算公式(2) 的计算结果：2 f,满足要求!= 34.78N/mm，立杆的稳定性计算六、楼板强度的计算:1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑, 楼板的跨度取9.60m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋 级钢筋，配筋面积2，2。3As=2160.0mmfy=360.0N/mm板的截面尺寸为 bh=4800mm150mm，截面有效高度 h0=130mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天. 的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：9精品 料推荐2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9

21、.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=21.2(1.50+25.000.15)+11.2(1.44137/9.60/4.80)+1.4(2.00+1.00)=20.21kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8020.21=97.02kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.082997.024.802=185.30kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.

22、0混凝土强度近似等效为C19.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.009.27)=0.13 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.130此层楼板所能承受的最大弯矩为：22-6M1= sbh0fcm = 0.130 4800.000 130.0009.310 =97.8kN.m结论：由于Mi = 97.80=97.80 Mmax=185.30所以第5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计

23、算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为10精品 料推荐q=31.2(1.50+25.000.15)+21.2(1.44137/9.60/4.80)+1.4(2.00+1.00)=29.92kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8029.92=143.63kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.0829143.634.802=274.34kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查

24、温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天后混凝土强度达到69.10%，C40.0混凝土强度近似等效为C27.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.17N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.0013.17)=0.10 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.095此层楼板所能承受的最大弯矩为：22-6=101.5kN.mM2= sbh0fcm = 0.0954800.000130.00013.210结论：由于Mi = 97.80+101.47=199.27 Mmax=274.34所以

25、第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为q=41.2(1.50+25.000.15)+31.2(1.44137/9.60/4.80)+1.4(2.00+1.00)=39.64kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8039.64=190.25kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.0829190

26、.254.802=363.38kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到15天后混凝土强度达到81.27%，C40.0混凝土强度近似等效为C32.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.50N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.0015.50)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为：22-6=96.8kN.mM3= sbh0fcm = 0.0774800.000130.00015.510结论：

27、由于Mi = 97.80+101.47+96.84=296.11 Mmax=363.3811精品 料推荐所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为q=51.2(1.50+25.000.15)+41.2(1.44137/9.60/4.80)+1.4(2.00+1.00)=49.35kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8049.35=236

28、.87kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.0829236.864.802=452.41kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到20天后混凝土强度达到89.90%，C40.0混凝土强度近似等效为C36.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.16N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.0017.16)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为：22

29、-6=107.2kN.mM4= sbh0fcm = 0.0774800.000130.00017.210结论：由于Mi = 97.80+101.47+96.84+107.19=403.30 Mmax=452.41 所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土25天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为q=61.2(1.50+25.000.15)+51.2(1.44137/9.60/4.80

30、)+1.4(2.00+1.00)=59.06kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8059.06=283.48kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.0829283.484.802=541.45kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到25天后混凝土强度达到96.60%，C40.0混凝土强度近似等效为C38.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.45N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.0018.45)

31、=0.0712精品 料推荐查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：22-6=100.3kN.mM5= sbh0fcm = 0.0674800.000130.00018.410结论：由于Mi = 97.80+101.47+96.84+107.19+100.26=503.56 Mmax=541.45 所以第25天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换

32、为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为q=71.2(1.50+25.000.15)+61.2(1.44137/9.60/4.80)+1.4(2.00+1.00)=68.77kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8068.77=330.10kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.0829330.104.802=630.49kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到30天后混凝土强度达到102.07%，C40.0混凝土强度近似等效为C40.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.43N/

33、mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.0019.43)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：22-6=105.6kN.mM6= sbh0fcm = 0.0674800.000130.00019.410结论：由于Mi = 97.80+101.47+96.84+107.19+100.26+105.61=609.17 Mmax=630.49 所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板

34、混凝土35天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.60m，短边9.600.50=4.80m，楼板计算范围内摆放137排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为q=81.2(1.50+25.000.15)+71.2(1.44137/9.60/4.80)+1.4(2.00+1.00)=78.48kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.8078.48=376.71kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829ql 2=0.0829376.714.802=719.53kN.m13精品 料推荐验算楼板混凝土强度的平均气温为30.00，查温度、

35、龄期对混凝土强度影响曲线得到35天后混凝土强度达到106.70%，C40.0混凝土强度近似等效为C42.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.17N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2160.00360.00/(4800.00130.0020.17)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：22-6=109.6kN.mM7= sbh0fcm = 0.0674800.000130.00020.210结论：由于Mi = 97.80+101.47+96.84+107.19+100.26+10

36、5.61+109.63=718.80 Mmax=719.53 所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。4.2 800*750梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为12.4米，基本尺寸为：梁截面 BD=800mm750mm，梁

37、支撑立杆的横距( 跨度方向) l=0.60 米，立杆的步距 h=1.80米，图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.5。一、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。14精品 料推荐1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.7500.600=11.250kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 1.5000.600(20.750+0.800)/0.800=2.588kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.80

38、00.600=1.440kN2.方木楞的支撑力计算：均布荷载 q = 1.211.250+1.22.588=16.605kN/m 集中荷载 P = 1.41.440=2.016kN2.02kN16.61kN/mAB800方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力 即支座力 分别为N1=7.650kNN2=7.650kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；4I = 5.00 8.008.008.00/12 = 213.33cm；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计

39、算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.650/0.600=12.750kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.750.600.60=0.459kN.m截面应力=0.459106/53333.3=8.61N/mm2方木的计算强度小于2 满足要求13.0N/mm,!方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.60012.750=4.590kN截面抗剪强度计算值 2 T=3 4590/(2 50 80)=1.721N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm215精品 料推荐方木

40、的抗剪强度计算不满足要求!方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形4v =0.677 10.625 600.0 /(1009500.00 2133333.5)=0.460mm方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照连续梁的计算如下7.65kN7.65kNAB1000计算简图0.0000.0000.7650.765支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0003.757支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到支座反力 RA = RB=7.65kN最大弯矩 Mmax=0.765kN.m最大变形 vmax=3.75

41、7mm截面应力62=0.76510 /5080.0=150.591N/mm支撑钢管的计算强度小于2 满足要求205.0N/mm,!二、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.65kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!16精品 料推荐当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时, 试验表明: 单扣件在12kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.

42、0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN。四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.65kN已(经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.11612.400=1.728kN楼板的混凝土模板的自重 N3=0.360kNN = 7.650+1.728+0.360=9.738kN 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 立杆净截面面积2 ；A(cm )A = 4.89 立杆净截面抵抗矩3 ；W(cm )W = 5.

43、08 钢管立杆抗压强度计算值2 ；(N/mm) 钢管立杆抗压强度设计值，2；ff = 205.00N/mml0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1) 或(2) 计算l0= k1uh(1)l0= (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1) 的计算结果：2 f,满足要求!= 138.39N/mm，立杆的稳定性计算公式(2) 的计算结果：2 f,满足要求!= 40.09N/mm，立杆的稳定性计算如果考虑

44、到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3) 计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.033；公式(3) 的计算结果：2 f,满足要求!= 54.21N/mm，立杆的稳定性计算模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距 h(m)h0.90.9h1.21.2h1.5 1.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架计算长度附加系数 k217精品 料推荐H(m) 46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.0

45、39 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.