塔吊基础施工方案

1、目 录一、工程概况.2二、编制依据.2三、施工方法.2 1.参数信息.2 2.基础最小尺寸计算.3 3.塔吊基础承载力计算.5 4.地基基础承载力验算.7 5.基础受冲切承载力验算.8 6.承台配筋计算.10 7.塔吊基础施工.11四、安装与拆卸.12五、施工注意事项.13六、安全注意事项.13附图一:塔吊基础平面定位布置图(后附).15附图二:吊基础结构图(后附).16 一、工程概况 都安密洛陀度假酒店工程位于都安县安阳镇东北面澄江一桥上游左岸正在规划的河东新区，原都安县制药厂东侧，本工程建筑面积为34853.57m2。其中地下建筑面积为5205.8 m地上建筑面积为27197.63m2地面

2、架空建筑面积为：329.68m2；屋顶架空建筑面积为2120.46m2；建筑占地面积为：7410.11m2。地下一层，地上六层，结构形式为钢筋混凝土框架结构。布置两台塔吊，一台TC6012布置在B区最北端，靠近汽车坡道入口；一台QTZ5512布置在A区北面与B区交界处。具体位置见施工总平面布置图。根据施工图纸建筑高度最高点为31.3m，计划塔吊起升高40m，不设置附墙拉杆，塔吊计算书按照搭设最高点计算。 二、编制依据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-2004）、地基基础设计规范（GB50007-2012）、建筑结构荷载规范（GB50009

3、-2012）、建筑安全检查标准（JGJ59-11）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）等编制。三、施工方法根据施工现场情况，结合塔吊说明书、参数、基础图纸及本工程勘察报告，经计算，决定采用天然基础，塔吊基础面标高与楼层地下室底板底标高相同，持力层为层残积土上，承载力特征值fak=220kpa， 风荷载高度变化系数z：2.2 。相关TC6012、QTZ5512塔式起重机用品茗软件计算书如下：1、参数信息：塔吊型号:TC6012， 塔吊起升高度H=40m， 塔吊倾覆力矩M=1283fkN.m， 混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.7fm， 基础以上土的厚度D:=0.00m， 自重

4、F1=450fkN， 基础承台厚度h=1.2m， 最大起重荷载F2=58.8fkN， 基础承台宽度Bc=5.50m， 钢筋级别:II级钢。：塔吊型号:QTZ5512， 塔吊起升高度H=40m， 塔吊倾覆力矩M=1283fkN.m， 混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.7fm， 基础以上土的厚度D:=0.00m， 自重F1=420fkN， 基础承台厚度h=1.2m， 最大起重荷载F2=58.8fkN， 基础承台宽度Bc=5.50m， 钢筋级别:II级钢。、塔吊基础按TC6012自重计算 2、基础最小尺寸计算（1）.最小厚度计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.7条受冲

5、切承载力计算。 根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2) 其中: F塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。 应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00； (7.7.1-2) (7.7.1-3) 1-局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； 2-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； h-截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9，其间按线性内插法取用； ft-混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa； pc,m-临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控

6、制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00； um-临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）4=10.00m； ho-截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，s不宜大于4；当s2时，取s=2；当面积为圆形时，取s=2；这里取s=2； s-板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取s=40;对边柱，取s=30;对角柱，取s=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取s=40 。 计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.

7、01m，至到满足上式,解出一个ho1；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc。经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得ho1=0.80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得ho2=0.80m；解得最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:Ho=1.20m。（2）.最小宽度计算建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=1.2(450.80+58.80)=611.52kN； G 基础自

8、重与基础上面的土的自重， G=1.2（25BcBcHc+m BcBcD） =1.2(25.0BcBc1.20+20.00BcBc0.00)； m土的加权平均重度， M 倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.41283.00=1796.20kN.m。解得最小宽度 Bc=-1.00m，实际计算取宽度为 Bc=5.50m。3、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊

9、自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=1.2(25.0BcBcHc+m BcBcD) =1089.00kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.500m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=27.729m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.41283.00=1796.20kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.500/2-1796.200/(611.520+1089.000)=1.694m。经过计算得到: 无附

10、着的最大压力设计值 Pmax=(611.520+1089.000)/5.5002+1796.200/27.729=120.992kPa； 无附着的最小压力设计值 Pmin=(611.520+1089.000)/5.5002-1796.200/27.729=-8.561kPa； 有附着的压力设计值 P=(611.520+1089.000)/5.5002=56.216kPa； 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2(611.520+1089.000)/(35.5001.694)=121.698kPa。4、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第

11、5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取145.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取0.000m；解得地基承载力设计值：fa=138.500kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=220.00

12、0kPa；地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=120.992kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=121.698kPa，满足要求！5、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜

13、截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值

14、。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.97； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.70+(1.70 +21.20)/2=2.90m； ho - 承台的有效高度，取 ho=1.15m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=121.70KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=121.70(5.50+4.10)(5.50-4.10)/2)/2=408.90kN。 其中5.50为基础宽度，4.10=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.70.971.572900.001150.00=.89N=354

15、2.99kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6、承台配筋计算（1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=b即取a1=1.90m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取121.70kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=121.70(31.70-1.90)/(31.70)=76.

16、36kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1089.00kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.50m； a - 塔身宽度，取a=1.70m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.70m。 经过计算得MI=1.902(25.50+1.70)(121.70+76.36-21089.00/5.502)+(121.70-76.36)5.50/12=556.63kN.m。（2）.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94

17、,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.15m。经过计算得： s=556.63106/(1.0016.705.50103(1.15103)2)=0.005； =1-(1-20.005)0.5=0.005； s=1-0.005/2=0.998； As=556.63106/(0.9981.15300.00)=1617.13mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.001200.000.15%=9900.00mm2。故取 As=9900.00mm2。 配筋：II级钢筋，2

18、0180mm。承台底面单向根数32根。实际配筋值10052.8mm2。7.塔吊基础施工（1）、土方开挖前，根据总平面图，定位出周边建筑物外轮廓线，根据塔吊参数，确定吊臂范围内的楼层，确保能正常满足相关楼层吊运材料的施工需要，并考虑好塔吊拆除时吊臂和平衡臂的位置及方向，确保塔吊拆除安全方便，然后根据塔吊附着建筑的定位控制线定位出塔吊的四个角点，并放出基础开挖灰线。（2）、土方开挖时，塔吊基础开挖和建筑基础需一致，根据施工图纸及现场自然地坪高程测量结果，都安密洛陀度假大酒店0.000为154.35米，塔吊基础土方开挖深度在地下室底板面与塔吊面平，塔吊基坑底工作面为50cm，按1:0.75放坡，由于

19、1:0.75放坡是自然坡度，可不进行边坡稳定性计算。（3）、塔吊基础垫层采用C15商品混凝土，基础模板采用240厚蒸压灰砂砖M5水泥砂浆砌筑，内外侧用1:2水泥砂浆抹灰。塔吊基础尺寸为5.5米*5.5米*1.2米，采用C35商品砼,配筋按照厂家提供的基础图纸（见附图）。钢筋绑扎完成后，根据塔吊的四个角点，拉出对角线，再根据厂家提供的基础图,放置好预埋螺栓和垫块。 塔吊预埋地脚螺栓定位尺寸见下图 (4)混凝土浇筑：塔吊基础混凝土等级为C35混凝土。塔吊基础顶标高同地下室底板标高为-4.83，表面原浆收光，平整度不低于1/500。浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。 （

20、5）、安装与拆除由专业单位，广西建工集团建筑机械制造有限责任公司负责施工，并提供专业资质与操作许可证等资料；具体详见装拆方案。五、施工注意事项1、基础承台严格按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）进行施工。2、基础表面平整度允许偏差1/1000；埋设件的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说明书要求。3、基坑挖土完成后，应尽快进行垫层施工，如不能及时进行施工，应预留150mm厚土层，在进行下道工序前挖去以避免基底土遭受扰动，降低承载力。4、预埋螺栓必须按照厂家提供的基础图准确定位后放置好，水准仪配合校平，4块垫板上平面的水平差1.5mm；并用钢筋和承台主筋焊接牢固，确保施工中不会发生移位，对